CH617496A5

CH617496A5 -

Info

Publication number: CH617496A5
Application number: CH1170877A
Authority: CH
Inventors: Frederick Emil Gusmer; Denis Sheehan Commette; Robert Alphonse Bairunas
Original assignee: Gusmer Corp
Priority date: 1976-09-29
Filing date: 1977-09-26
Publication date: 1980-05-30
Also published as: US4131395A; AU2890377A; IT1090153B; GB1586202A; CA1063565A; FR2366116A1; NL7710534A; CH618775A5; JPS5343215A; AU511647B2; DE2742624A1; GB1586203A; SE7710850L; US4154368A

Description

La présente invention a trait à un dispositif d'alimentation pour approvisionner avec un certain nombre de liquides un éjecteur d'un mélange de ces liquides. Le dispositif qui doit être approvisionné par Palimentateur peut être, par exemple, du type décrit et revendiqué dans les brevets américains NDS 2890836, 3263928 et 3876145, dont la description est incorporée à la présente pour s'y reporter.

On connaît, du brevet US N° 2914219, un dispositif comprenant une première pompe pompant un liquide à un débit constant. Deux autres pompes sont prévues pour pomper de petites quantités de liquides différents. La proportion des liquides pompés par ces deux dernières pompes est variable de 0 à 10%.

Rien n'est prévu pour arrêter le pompage de tous les liquides si la proportion d'un liquide par rapport aux autres tombe.

Le but de la présente invention est de remédier à l'inconvénient précité.

A cet effet, le dispositif d'alimentation est agencé comme défini dans la revendication 1.

Les caractéristiques et avantages de la présente invention seront révélés à l'examen de la description donnée à titre d'exemple, et des dessins annexés dans lesquels:

la fig. 1 est un tracé schématique général d'un dispositif selon la présente invention;

la fig. 2 est un tracé schématique du circuit de fluide pour éviter les conséquences indésirables résultant de l'échappement d'isocyanate dans le cas d'un système à polyuréthanne;

la fig. 3 est une vue en coupe transversale fragmentaire d'une pompe d'alimentation à engrenages modifiée pour contrôler l'échappement d'isocyanate;

la fig. 4 est une vue en coupe transversale d'une pompe de dosage à plateau oscillant modifiée pour contrôler l'échappement d'isocyanate;

la fig. 5 est une vue fragmentaire représentant la commande de circuit sensible à l'angle du plateau oscillant des pompes de dosage;

la fig. 6 est une vue en plan de dessous de la machine montrant l'entraînement commun des parties mobiles ;

la fig. 7 est une vue partiellement en coupe transversale et avec des parties détachées du réchauffeur par tuyau ;

la fig. 8 (fractionnée en deux planches 8A et 8B) est un schéma de circuit du dispositif d'alimentation.

En référence maintenant à la fig. 1, un mode de réalisation est représenté, comprenant un dispositif d'alimentation ou alimenta-teur pour deux liquides mutuellement réactifs, c'est-à-dire une résine d'uréthanne et un durcisseur à l'isocyanate, d'une composition classique. La résine en phase liquide est contenue dans un réservoir d'alimentation 1, tandis que l'isocyanate en phase liquide est contenu dans un réservoir d'alimentation 3. Des sources d'azote sous pression, respectivement en 5 et 7, protègent les liquides contre l'air et l'humidité et garantissent que les liquides quitteront leurs réservoirs d'alimentation respectifs sous une faible pression positive, par exemple 0,2 bar ou moins. Une telle utilisation de l'azote est toutefois totalement classique.

Les liquides mutuellement réactifs quittent séparément leurs réservoirs respectifs et parviennent respectivement par les conduits 9 et 11 à la machine 13, à laquelle les conduits 9 et 11 sont interconnectés de façon amovible par des raccords classiques, 15 et 17 respectivement. La machine 13 comprend un bâti sur lequel sont montés le moteur et les pompes auxquelles les réservoirs d'alimentation et les tuyaux du pistolet sont interconnectés de façon amovible au moyen de tuyaux flexibles.

La machine 13 peut ainsi comprendre une embase sur laquelle sont montés différents composants principaux et qui peut être, à son tour, montée sur roues pour un transport facile. Sur la machine 13, la résine s'achemine, par l'intermédiaire du conduit 19 et des filtres 21, jusqu'à une pompe d'alimentation en résine 23 qui est une pompe à engrenages dans laquelle la pression de la résine est élevée, par exemple de 0,2 à 1,4 bar. Une dérivation 25, sous contrôle d'une soupape de sûreté 27 actionnée par un ressort, limite la pression dans le conduit 19 en aval de la pompe 23. La dérivation 25 est représentée schématiquement,

dans la fig. 1 comme un conduit de dérivation, mais on comprendra qu'elle peut n'être qu'un orifice de dégagement à l'intérieur de la pompe 23.

De la pompe d'alimentation 23, la résine passe dans une pompe de dosage volumétrique 29 qui est réglable pour établir la proportion de résine par rapport à l'isocyanate dans une gamme, par exemple de 1/3 à 3/1. Un conduit de dérivation 31, sous contrôle d'une soupape actionnée manuellement 33, permet à la résine du conduit 19 en amont de la pompe 29 d'être sélectivement détournée à travers l'enveloppe, la pompe 29 et, de là, par un conduit de retour 35, de revenir au réservoir 1 en passant par le raccord amovible 37.

De la même façon, du côté de l'isocyanate, le liquide s'achemine depuis le raccord 17, par l'intermédiaire du conduit 39 et du filtre 41, jusqu'à la pompe d'alimentation en isocyanate 43 avec sa dérivation 45 contrôlée par la soupape de sûreté 47. La dérivation 45, comme la dérivation 26, peut être simplement un orifice de dégagement dans la pompe 43.

L'isocyanate venant de la pompe d'alimentation 43 sous une pression de 1,75 bar, par exemple, passe dans la pompe de dosage 49 qui, comme la pompe 29, est une pompe à plateau oscillant du type à piston multiple et barillet rotatif, avec un conduit de dérivation 51 sous contrôle d'une soupape actionnée manuellement 53, qui ramène le liquide, par l'intermédiaire de cette pompe 49, au conduit de retour 55 et, de là, par le raccord amovible 57, au réservoir d'isocyanate 3.

Les pompes d'alimentation 23 et 43 maintiennent ainsi une pression de base d'au moins 1,05 bar environ par exemple, en amont des pompes de dosage 29 et 49. Les interrupteurs actionnés par pression 59 et 61, situés respectivement dans les conduits 19 et 39 immédiatement en amont des pompes 29 et 49 respectivement, répondent à une baisse de pression en dessous de cette pression de base, qui indique une faible alimentation en matière et qui sert à contrôler la machine d'une façon qui sera décrite plus en détail ci-après.

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La résine et l'isocyanate, maintenant sous une pression de 56 bars, par exemple, quittent leurs pompes de dosage respectives, ainsi que la machine 13, par l'intermédiaire des raccords 63 et 65 respectivement, et s'acheminent, par de courts tuyaux non chauffés 67 et 69, jusqu'aux raccords 71 et 73, d'où ils s'acheminent, par l'intermédiaire des tuyaux chauffés 75 et 77, vers les raccords 79 et 81 par lesquels les tuyaux 75 et 77 sont respectivement fixés à la tête 83 d'un pistolet 85. Le pistolet 85 peut être d'un type complètement classique dans lequel une tige à soupape a un mouvement de va-et-vient pour ouvrir et fermer une chambre de mélange alimentée par des orifices d'admission pour les différents liquides, la tige à soupape étant entraînée dans son mouvement de va-et-vient par un piston à air dont l'alimentation en air est contrôlée par une soupape à ressort 86.

Les raccords 71 et 73 sont raccordés électriquement, par l'intermédiaire des conducteurs 87 et 89, à l'enroulement secondaire d'un transformateur d'isolement 91, dans lequel la tension primaire, de 220 V, par exemple, est descendue à 48 V, cette dernière passant alors successivement de l'un des raccords 71 et 73 dans les conducteurs qui s'étendent à l'intérieur des tuyaux 75 et 77 sur toute leur longueur, dans les raccords 79 et 81 et dans la tête 83 du pistolet 85, pour chauffer de ce fait la résine et l'isocyanate au moyen d'un thermoplongeur à résistance électrique, d'une manière qui sera décrite plus en détail ci-après.

Dans le cas d'un système à uréthanne, dans lequel l'isocyanate est refoulé séparément jusqu'au pistolet, un problème se pose avec les pompes 43 et 49 qui sont des pompes rotatives entraînées par un arbre. La pompe 43, qui est une pompe à engrenages, comporte un arbre d'entraînement qui entraîne l'un des engrenages, l'autre engrenage étant asservi. La pompe 49, qui est une pompe à plateau oscillant, comporte un arbre d'entraînement qui fait tourner le barillet dans lequel les pistons ont un mouvement de va-et-vient parallèle à l'axe de l'arbre. Dans chaque cas, cependant, l'arbre d'entraînement doit être monté de façon étanche pour essayer d'empêcher l'échappement de l'isocyanate le long de l'arbre d'entraînement, étant donné que l'isocyanate est hygrosco-pique et a tendance à s'épaissir et à gommer en présence de l'humidité atmosphérique, de telle sorte qu'un encrassement d'isocyanate se développe sur l'arbre, et cela détériore les joints des pompes. Ainsi, un problème très sérieux rencontré dans le pompage d'isocyanate a été le maintien d'un joint lorsque l'isocyanate est refoulé sous haute pression.

On sait baigner l'arbre d'entraînement d'une pompe rotative utilisée avec de l'isocyanate avec un diluant pour l'isocyanate. Le diluant est refoulé dans un circuit fermé, pour baigner les arbres d'entraînement des pompes 43 et 49. L'emploi de diluant ou de liquide de chasse refoulé dans un circuit fermé présente deux avantages principaux par rapport à l'emploi d'un bain comme dans les procédés existants: en premier lieu, le diluant refoulé se trouve sous pression positive et empêche l'entrée de l'air atmosphérique avec sa charge d'humidité et, en second lieu, le diluant circule de façon continue, de ce fait diluant et entraînant sans interruption l'isocyanate qui s'échappe sans arrêt dans l'atmosphère par les joints des pompes ordinaires.

Un tel circuit fermé est représenté dans la fig. 2, dans lequel le diluant se trouvant dans un réservoir transparent 93 est refoulé dans le conduit 95 par une petite pompe à engrenages 97, jusqu'à l'enveloppe 99 qui entoure l'arbre d'entraînement de la pompe à engrenages 43 (voir fig. 3), puis dans l'enveloppe 101 qui entoure l'arbre d'entraînement d'une pompe de dosage 49 (voir fig. 4).

Le système de la fig. 2 est représenté comme un système en série, de la pompe 43 à la pompe 49. Néanmoins, il pourrait naturellement être aussi un système fermé en parallèle.

Les diluants appropriés sont le phosphate de tricrésyle, l'huile minérale, le phtalate de dioctyle et d'autres diluants connus. Le phosphate de tricrésyle (TCP) est particulièrement choisi, parce que le TCP vendu dans le commerce a tendance à contenir moins d'eau que les autres diluants connus. L'eau est indésirable, parce qu'elle réagit avec l'isocyanate qui s'échappe pour provoquer l'épaississement ou la prise en gelée du diluant. Grâce au fait que le diluant circule dans un système fermé sous pression positive, il n'y a pas de pénétration d'eau provenant de l'atmosphère ambiante et, de cette façon, l'eau présente est celle qui se trouvait à l'origine dans le diluant.

Ainsi, il se produira une accumulation progressive d'isocyanate dans le TCP. Cette accumulation ne devrait pas dépasser une certaine proportion d'isocyanate dans le TCP, par exemple 10%. Le TCP et les autres diluants sont limpides tandis que l'isocyanate est brun très foncé. Il s'ensuit que l'accumulation d'isocyanate peut être contrôlée visuellement car, lorsque le TCP devient brun en raison de l'isocyanate, il est alors temps de changer le TCP qui se trouve dans le réservoir 93. Le fait que le réservoir 93 soit transparent rend possible un contrôle visuel aisé de l'état du TCP.

On a découvert qu'un système de diluant fermé tel que celui représenté dans la fig. 2 n'a besoin de contenir qu'environ 11 de diluant au total, avec un débit d'environ 61/mn seulement, sous une pression requise ne dépassant pas 0,4 bar.

Pour se référer maintenant plus en détail à la fig. 3, qui représente le montage de l'extrémité d'entraînement de la pompe à engrenages 43, on constatera que la pompe 43 est montée sur l'embase 103 de la machine, l'arbre d'entraînement 105 de la pompe 43 se prolongeant dans une ouverture pratiquée dans l'embase 103 et ayant une roue-barbotin d'entraînement 107 fixée rigidement à son extrémité libre. L'enveloppe 99 délimite ainsi une chambre annulaire 109 qui entoure l'arbre d'entraînement 105 et qui est étanche au niveau de l'enveloppe de la pompe 43 et de l'arbre d'entraînement 105. L'arbre 105 est monté de façon étanche sur l'embase 103, également avec les coussinets et joints classiques. Le diluant passe ainsi par l'intermédiaire du conduit 95 dans la chambre 109 qu'il traverse pour se diriger par l'intermédiaire du conduit 95, vers l'enveloppe 101 de la pompe de dosage 49, de ce fait baignant de façon continue l'arbre d'entraînement 105 et diluant et entraînant l'isocyanate qui s'échappe inévitablement au niveau de l'arbre 105, et empêchant l'humidité de pénétrer dans la chambre 109 en raison de la pression positive du diluant refoulé.

Considérons maintenant la fig. 4. Le trajet du diluant passe par le conduit 95 et l'enveloppe 101, qui délimite une chambre annulaire 111 contre la face inférieure de l'enveloppe 113 de la pompe 49. La chambre 111 entoure l'arbre d'entraînement 115 de la pompe 49, qui traverse l'embase 103 dans laquelle il tourne et sur laquelle est montée la pompe 49, grâce à des coussinets et à des joints qui sont entièrement classiques et ne nécessitent pas une description plus détaillée. A son extrémité libre, l'arbre 115 est muni d'une roue-barbotin d'entraînement 117; l'arbre 115 peut aussi être raccordé à la roue-barbotin 117 par l'intermédiaire d'un ensemble raccord et coussinet, comme dans la fig. 3. Ainsi, dans le cas de la pompe 49, comme aussi dans le cas de la pompe 43, l'isocyanate qui s'échappe inévitablement au niveau des coussinets et joints qui sont fournis ordinairement dans le commerce pour la pompe, est continuellement dilué et entraîné par le diluant; et également, de nouveau, la pression positive du lubrifiant refoulé empêche l'humidité de l'air de pénétrer.

Comme indiqué ci-dessus, les pompes de dosage 29 et 49 sont des pompes à plateau oscillant du type dans lequel un arbre d'entraînement rotatif fait tourner un barillet muni d'une série périphérique de pistons qui appuient par coulissement sur un plateau oscillant incliné, et dont le mouvement coulissant contre le plateau oscillant provoque le mouvement de va-et-vient des pistons dans et hors du barillet, effectuant ainsi l'action de pompage. L'arbre d'entraînement 115 des pompes 29 et 49 tourne dans les joints et les coussinets classiques dans son enveloppe 113 et entraîne dans un mouvement de rotation un barillet 119 qui supporte une série périphérique de pistons 121 qui peuvent, par exemple, être au nombre de neuf, qui coulissent, par l'intermédiaire de patins 123, sur un plateau oscillant incliné classique 125

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qui est monté dans l'enveloppe 113 pour un mouvement de basculement autour d'un axe qui est perpendiculaire au plan de la fig. 4. Un ressort en spirale en compression 127 pousse le plateau oscillant 125 vers une position ayant un angle d'inclinaison plus fort, tandis qu'un compensateur de pression 129 pousse le plateau oscillant 125 dans la direction opposée lorsqu'une pression en aval dépasse une pression maximale prédéterminée supérieure à la pression de fonctionnement.

Ainsi, lorsque ladite pression maximale est atteinte dans le passage 131, comme, par exemple, lorsque le pistolet est fermé et qu'il existe un état de non débit, mais que la pompe 49 continue de fonctionner, le piston 133 est poussé vers la droite, contre une pression de ressort établie par réglage de l'écrou 135, soumettant de ce fait la chambre 137 à cette pression maximale, grâce à quoi le piston 139 est poussé vers le bas pour faire basculer le plateau oscillant 125, dans le sens des aiguilles d'une montre, vers une position dans laquelle le plateau oscillant 125 est perpendiculaire à l'arbre 115, cette dernière position étant une position de non-écoulement, ou position de temps mort, dans laquelle les pistons 121 ne se déplacent pas par rapport au barillet 119 et, donc, aucun pompage ne se produit.

On comprendra, naturellement, que le compensateur de pression 129 n'est pas l'élément de réglage de pression. La pression des composants de la pompe, c'est-à-dire la contre-pression en aval des pompes 29 et 49, est établie, de préférence, dans la tête de pistolet 83 elle-même. Au lieu de cela, le compensateur de pression 129 agit pour déplacer le plateau oscillant vers la position de temps mort, seulement à une pression maximale supérieure à la pression de fonctionnement. Ainsi, par exemple, si une pression de fonctionnement, de 56 bars par exemple, est utilisée, alors le compensateur 129 peut être réglé pour s'ouvrir à 70 bars, par exemple. La pression maximale à laquelle le compensateur 129 est réglé devrait être suffisamment supérieure à la pression de fonctionnement pour que les petites variations dans la pression de fonctionnement n'influent pas sur le mouvement basculant du plateau oscillant 125, ce qui modifierait la proportion d'un composant par rapport à l'autre et/ou arrêterait la machine; en même temps, la pression maximale ne doit pas dépasser de beaucoup la pression de fonctionnement parce que, lors du passage d'un état de non débit à un état de débit, il se produirait un jaillissement de liquide trop violent quand la pression tombe de la pression maximale, qui est celle obtenue en état de non débit, à la pression de fonctionnement obtenue en état de débit.

Mais, outre leurs aspects plus classiques, les pompes 29 et 49 présentent un certain nombre de caractéristiques, que voici :

1. Le présent dispositif utilise plusieurs pompes à plateau oscillant dans des circuits de liquide parallèle ayant, à la fin, une sortie commune. Dans cette combinaison particulière, les pompes à plateau oscillant présentent certains avantages qui n'ont jamais été atteints par les pompes à engrenages et les pompes à mouvement alternatif qui ont été utilisées jusqu'ici dans ce milieu particulier. Ainsi, une pompe à plateau oscillant donne un déplacement positif et ainsi, lorsque plusieurs pompes à plateau oscillant sont utilisées, elle permet le contrôle positif des proportions des composants l'un par rapport à l'autre. En outre, une pompe à plateau oscillant prévoit un moyen rapide pour réduire une surpression en basculant en état de non débit, sans arrêter nécessairement la pompe lorsque existe l'état de non débit. De plus, l'utilisation de plusieurs pompes à plateau oscillant en parallèle, pour le refoulement de flux parallèles, permet au rapport des débits des flux d'être rapidement et facilement réglé l'un par rapport à l'autre, simplement en réglant l'angle maximal selon lequel le plateau oscillant peut basculer, grâce à des moyens de réglage conventionnels qui sont déjà présents sur les pompes à plateau oscillant disponibles dans le commerce. A ce dernier point de vue, les pompes à plateau oscillant sont supérieures aux pompes à engrenages, dans lesquelles le changement de rapport doit

être effectué, soit par le changement de vitesse d'une pompe, soit par le changement de rapport d'engrenage d'une pompe, chacun de ces deux réglages étant passablement coûteux à effectuer. Les pompes à plateau oscillant sont supérieures aux pompes à piston s employées jusqu'à ce jour pour le pompage de flux parallèles, parce que les pompes à piston ont un cycle de pression qui est cyclique par course; et ainsi, le rapport de pression des deux flux a tendance à varier instantanément; alors que, au contraire, une pompe à plateau oscillant, en raison de sa série de pistons, est io essentiellement dépourvue de variations de pression cyclique, de sorte que le rapport de pression des flux peut être maintenu essentiellement constant, non seulement en moyenne, mais aussi instantanément.

2. Comme expliqué plus en détail ci-après, l'épuisement de la 15 source de l'un des composants provoque une chute de pression en dessous de la pression de base de 1,05 bar par exemple, ce qui, à son tour, provoque l'arrêt de la machine, de sorte que la machine ne peut pas pomper dans un rapport erroné. L'épuisement d'un composant provoque toutefois l'introduction d'air dans le circuit 20 de liquide pour le composant épuisé. Si cet air était refoulé lors de la reprise du fonctionnement, c'est-à-dire après le réapprovisionnement en composant épuisé, alors le mélange qui en résulterait serait dans un rapport erroné, et les pompes perdraient également leur perfection.

25 En conséquence, les pompes à plateau oscillant 29 et 49 sont spécialement conçues, et leurs circuits de fluide sont modifiés,

pour purger l'air du système et pour établir l'intégrité du circuit tout liquide de ce qui était précédemment le composant épuisé. Ainsi, pendant le réapprovisionnement en composant et avant la 30 reprise du fonctionnement, la soupape actionnée manuellement 33 ou 53 est ouverte, grâce à quoi le composant de réapprovisionnement s'écoule dans le conduit de dérivation 31 ou 51, dans un orifice d'admission en dérivation 141 situé à la partie inférieure de l'enveloppe 113 et s'en va par un orifice de sortie en dériva-35 tion 143 situé à la partie supérieure de l'enveloppe 113. En conséquence, à cet effet, l'enveloppe 113 est prévue en position verticale, de telle sorte que l'axe de l'arbre d'entraînement 115 est vertical et que les passages d'admission et d'échappement (non représentés sur la fig. 4, puisqu'ils sont de type classique) des io pompes 29 et 49 sont disposés tout en haut.

Dans ce but, le pistolet est fermé et les deux pompes 23 et 29, ou 43 et 49, sont actionnées avec la soupape associée 33 ou 53 ouverte, après quoi le liquide s'écoule dans le conduit de dérivation 35 ou 55 et entraîne avec lui l'air purgé pour le ramener au 45 réservoir associé 1 ou 3.

Une fois l'intégrité du circuit tout liquide rétablie, la soupape actionnée manuellement 33 ou 53 est alors fermée et le pompage avec le rapport de dosage exact peut reprendre.

3. Comme indiqué ci-dessus, il est classique de prévoir un

50 contrôle à réglage manuel de l'angle selon lequel le plateau oscillant 125 peut basculer, afin de régler le débit de la pompe. Mais le présent dispositif ajoute une nouvelle fonction et quelques traits structuraux nouveaux à la fonction et à la structure de cette partie des pompes à plateau oscillant disponibles dans le commerce. 55 Une telle disposition est visible dans la fig. 5, qui représente l'arbre 145 sur lequel le plateau oscillant 125 est monté sur l'enveloppe 113 pour un mouvement oscillatoire (mouvement de basculement vertical comme indiqué dans la fig. 4) entre les états de débit et de non débit. Fixé de façon rigide à l'arbre 145 se trouve 60 un bras 147 qui s'étend radialement à partir de l'arbre 145, et qui, à son extrémité libre 149, est prévu pour s'appuyer contre une tige 151 qui est montée sur l'enveloppe 113pourun mouvement réglable dans l'une ou l'autre direction.

Jusqu'ici, la structure et la fonction de cette partie de la 65 pompe 29 ou 49, telles que visibles dans la fig. 5, sont de type classique. Un contact électrique 155 est monté sur l'extrémité libre de la tige 151 au moyen d'un isolateur 157, grâce auquel le contact 155 est isolé de la tige 151. Le contact 155 se trouve dans

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un circuit électrique dont les détails seront décrits ci-après, par l'intermédiaire d'un conducteur 159. L'enveloppe 113 des pompes 29 et 49 est reliée à la terre, de sorte que le bras 147 est relié à la terre. Ainsi, un circuit électrique est établi et interrompu par l'intermédiaire du contact 155 et du conducteur 159 respectivement, quand le bras 147 bascule dans le sens contraire de celui des aiguilles d'une montre ou dans le sens des aiguilles d'une montre, comme on peut le voir dans la fig. 5. Comme indiqué dans la fig. 5, l'extrémité 149 du bras 147 appuie contre le contact 155 pour compléter ce circuit, dans l'état de débit, et est espacée du contact 155 pour couper ce circuit, dans l'état de non-débit. Cette caractéristique du circuit sert, entre autres, à contrôler le chauffage des flux pompés, ainsi que le fonctionnement du moteur, d'une manière qui sera décrite ci-après plus en détail.

Comme indiqué ci-dessus, il y a cinq pompes 23, 29, 43, 49 et 97, comprenant la pompe d'alimentation 23 pour la résine, la pompe de dosage 29 pour la résine, la pompe d'alimentation 43 pour l'isocyanate, la pompe de dosage 49 pour l'isocyanate, et la pompe 97 pour le diluant. Ces pompes sont toutes entraînées par une chaîne de transmission commune à partir d'un seul moteur 193 monté sur le dessus de l'embase 103. Le moteur 193 entraîne un engrenage démultiplicateur (non représenté) qui, à son tour, entraîne un arbre 161 qui se prolonge vers le bas, traverse l'embase 103 et est fixé de façon stationnaire à une roue-barbotin d'entraînement 163. On se référera à la fig. 6 qui est une vue en plan de dessous de la machine, c'est-à-dire de la face inférieure de l'embase 103. La roue-barbotin d'entraînement 163 entraîne à son tour une chaîne unique 165 qui est tirée et entraîne les roues-barbotins 107 et les arbres d'entraînement 105 des pompes d'alimentation 23 et 43, les roues-barbotins d'entraînement 117 et les arbres d'entraînement 115 des pompes de dosage 29 et 49, et la roue-barbotin d'entraînement 167 et l'arbre d'entraînement 169 de la pompe de diluant 97. Des pignons tendeurs de chaîne poussés par ressort 171 appuient contre la chaîne 165 pour y maintenir la tension appropriée. L'embase 103 est supportée à une certaine distance au-dessus de n'importe quel substrat désiré tel qu'un plancher, au moyen de pattes 173 qui peuvent se terminer à la base, dans tout support désiré, par exemple des roues ou des roulettes.

L'utilisation d'une chaîne de transmission unique 165 présente plusieurs avantages. En premier lieu, la chaîne, qui peut être n'importe quelle chaîne de transmission à barbotin avec des maillons métalliques qui peuvent, par exemple, être revêtus ou couverts de polytétrafluoroéthylène, n'est pas extensible et, ainsi, elle transmet l'entraînement à tous les composants à une vitesse qui peut être prédéterminée avec précision. En second lieu, l'utilisation d'une chaîne de transmission commune à partir d'une seule roue-barbotin d'entraînement pour aller à toutes les roues-barbo-tins entraînées garantit que les cinq pompes fonctionneront selon un rapport invariable les unes par rapport aux autres, grâce à quoi les proportions des composants pompés sont maintenues constantes. En troisième lieu, on prévoit une disposition d'entraînement simple qui, grâce à son emplacement au-dessous de l'embase, est bien protégée mais est en même temps d'un accès facile pour l'entretien et la réparation, sans démonter les autres parties de la machine qui sont montées sur la face supérieure de l'embase.

Il est souvent bon de chauffer les liquides pompés. Par exemple, quand les liquides pompés sont mutuellement réactifs, comme c'est le cas avec la résine et l'isocyanate, alors, dans certains cas, la réaction est amorcée en chauffant les liquides pompés jusqu'à une température déterminée, par exemple jusqu'à 60° C. D'une façon générale, le chauffage desdits liquides pompés est traditionnel, tout comme les températures auxquelles ils sont chauffés.

Les moyens de chauffage sont plus clairement représentés dans la fig. 7 et les nouvelles commandes sont plus clairement représentées dans le schéma de circuit qui comprend l'ensemble des fig. 8.

La fig. 7 représente, partiellement en coupe et partiellement avec des parties détachées, les deux tuyaux chauffés 75 et 77 qui étaient représentés grosso modo dans la fig. 1. Ces tuyaux comportent respectivement des raccords 71 et 73 à leurs extrémités en amont et, respectivement, des raccords 79 et 81 à leurs extrémités en aval, par lesquels ils sont raccordés de façon amovible à la tête 83 du pistolet 85. Les tuyaux et leurs raccords sont entièrement classiques dans leur description jusqu'à présent; et la tête 83 du pistolet 85 n'est modifiée en aucune façon.

La nouveauté dans la structure des tuyaux chauffés est représentée par leur moyen de chauffage, sous forme de spirales de fil à immersion 175, dans chacun des tuyaux 75 et 77. Chaque spirale est fixée aux extrémités opposées sur l'enveloppe adjacente au point 176 par soudure ou par d'autres moyens de fixation. Les tuyaux 75 et 77 sont par exemple en polytétrafluoroéthylène renforcé ou en Nylon; mais les fils en spirale 175 sont assemblés aux garnitures préalablement à l'assemblage des garnitures sur les tuyaux, de façon que la chaleur dégagée par la soudure n'endommage pas le tuyau.

Chaque spirale 175 est hélicoïdale et, par exemple, pour un tuyau ayant un diamètre intérieur de 10 mm et un écoulement prévu de 5 kg de liquide par minute, peut être un fil de cuivre de 1,5 mm de diamètre enroulé de telle sorte que 50 mm de longueur de fil s'étendent sur 25 mm de longueur de tuyau. Les spirales 175 sont libres dans leurs tuyaux respectifs, et elles ne sont fixées par soudure qu'à leurs extrémités. Ainsi, les spirales se trouvant à l'intérieur des tuyaux sont libres de bouger jusqu'à un certain point dans les tuyaux. Egalement, le diamètre de la spirale est, de préférence, un peu plus petit que le diamètre intérieur du tuyau. Ainsi, par exemple, pour un tuyau dont le diamètre intérieur est de 10 mm, le diamètre extérieur de la spirale peut être 8 mm.

Le circuit de chauffage du tuyau passe ainsi par le secondaire du transformateur 91, puis, successivement, par le conducteur 89, le raccord 73, la spirale 175 à l'intérieur du tuyau 77, le raccord 81, la tête 83, le raccord 79, la spirale 175 dans le tuyau 75, le raccord 71 et le conducteur 87, pour revenir au secondaire du transformateur par l'intermédiaire de certains autres éléments de circuit qui seront décrits ci-après. Les spirales dans les deux tuyaux sont donc montées en série l'une par rapport à l'autre, de telle sorte qu'un fonctionnement simultané soit assuré. De plus, étant donné que le transformateur d'isolement isole et réduit la tension à par exemple 48 V, il est absolument correct d'avoir la tête 83 de pistolet en circuit entre les spirales de chauffage 175 des deux tuyaux.

On comprendra, naturellement, que les tuyaux 67 et 69 ne sont pas chauffés et qu'ils ne contiennent aucune spirale. En conséquence, ces longueurs, relativement courtes, de tuyaux servent d'isolement entre les raccords 71 et 73 conducteurs d'électricité, d'une part, et les raccords 63, 65 à la machine, d'autre part,

isolant ainsi le circuit de chauffage de tuyau de la machine, mais non de la tête de pistolet, laquelle est dans ce circuit.

On comprendra aussi, en se référant à la fig. 7, que les proportions indiquées sont entièrement schématiques : les tuyaux pourraient être plus épais ou plus minces ; et leurs longueurs seront ordinairement de plusieurs dizaines de centimètres, afin de permettre à l'opérateur de déplacer le pistolet sur une distance de longueur désirée. De la même façon, les tuyaux eux-mêmes seront généralement renforcés, en vue des hautes pressions impliquées, selon n'importe laquelle d'une variété de façons classiques.

Le dispositif de chauffage par tuyau comporte de nombreux avantages venant s'ajouter à ceux énumérés ci-dessus. En premier lieu, il est très simple à installer; la spirale 175 étant plus petite que le diamètre intérieur du tuyau 75 ou 77, il est facile d'enfiler une longueur de spirale dans le tuyau et de souder ses extrémités opposées aux raccords juste à l'intérieur de l'embouchure des raccords.

En second lieu, le tuyau étant chauffé intérieurement, un réchauffeur primaire n'est pas nécessaire.

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En troisième lieu, comme indiqué ci-dessus, les spirales en tuyau sont montées en série l'une par rapport à l'autre, bien qu'il soit également possible de les monter en parallèle ou même dans des circuits séparés.

En quatrième lieu, le chauffage est rapide et direct, parce que les liquides s'écoulent en contact direct avec une longueur de fil qui est environ le double de la longueur du tuyau.

En cinquième lieu, la configuration en spirale du fil entraîne une certaine turbulence dans le liquide qui s'écoule, ce qui, à son tour, augmente l'échange thermique à l'interface entre le liquide et les spirales.

En sixième lieu, la liberté de bouger de la spirale par rapport au tuyau à l'intérieur du tuyau garantit que même le coude le plus aigu ou le plus fréquent du tuyau n'endommagera pas la spirale: le tuyau sert ainsi à protéger la spirale.

D'autres avantages du système de chauffage des liquides pompés se révéleront lors de la description des schémas de circuit qui va suivre.

La tension primaire de 220 V en courant alternatif monophasé est fournie à un disjoncteur de circuit principal 177 qui, à son tour, fournit le courant à un disjoncteur de circuit du moteur 179 et à un disjoncteur de circuit du transformateur de chauffage du tuyau 181. La tension primaire est également fournie au primaire d'un transformateur 183 dont le secondaire relié à la terre fournit le courant à un module logique 185 dont les fonctions seront décrites en détail ci-après.

Le disjoncteur de tuyau 181 fournit le courant, par l'intermédiaire d'un ampèremètre 187, au primaire du transformateur de tuyau 91, dont le secondaire à 48 V est commandé par la plaquette de circuit de tuyau 189 et un triac 191 qui, comme c'est l'habitude dans ce domaine, comprend une paire de redresseurs au silicium montés en opposition avec une grille commune.

Le disjoncteur de moteur 179 fournit le courant au relais de moteur K2 et au moteur 193.

Dans le module logique 185 se trouvent un certain nombre d'autres relais, c'est-à-dire un relais Kl qui est le relais de 220 V, K3 qui est le relais d'arrêt du moteur, K4 qui est le relais pour la pompe de dosage de l'isocyanate 49, K5 qui est le relais pour la pompe de dosage de la résine 29, K6 qui est un relais à retard réglable classique qui, dans le mode de réalisation représenté, est réglé pour 3 mn, K7 qui est un autre relais à retard réglable classique, qui, dans le mode de réalisation représenté, est réglé pour 2 s, K8 qui est le relais de contrôle de chaleur dans le tuyau et K9 qui est le relais d'alimentation en liquide.

La machine étant branchée, une tension de 24 V en provenance du transformateur abaisseur 183 est appliquée à la broche 4 du relais 1, aux broches 2 et 4 du relais 3, à la broche 2 du relais 6, à la broche 2 de K7 et aux broches 2 et 4 de K9. L'autre côté du secondaire du transformateur 183 est appliqué à la masse du châssis et chacun des relais K2, K7 et K8 a un contact à la terre. Par ailleurs, K3, K6 et K9 sont raccordés indirectement à la masse du châssis par l'intermédiaire du bouton-poussoir de réenclenchement 195.

L'interrupteur indiqué sur la fig. 5, qui est représenté dans la position fermée correspondant au plein écoulement à travers la pompe associée 19 ou 49, est un interrupteur de commande du mode d'écoulement; et il en existe un pour chacune des pompes de dosage 29 et 49. L'interrupteur de commande de l'écoulement d'isocyanate est raccordé pour actionner le relais K4, tandis que l'interrupteur de commande de l'écoulement de résine est raccordé pour actionner le relais K5. Lorsque le disjoncteur principal 177 est en circuit, tous les relais sont désamorcés, sauf le relais de commande du moteur K2 qui est alimenté avec une tension de 24 V venant de la broche normalement fermée 3 du relais d'arrêt K3.

Puis, quand le disjoncteur de commande du moteur 179 est mis en circuit, le moteur 193 commence à tourner parce que le relais de commande du moteur est amorcé. En même temps,

cependant, le disjoncteur du moteur amène 220 V au relais Kl de 220 V pour l'amorcer. Le relais Kl de 220 V étant seul amorcé, une tension de 24 V est appliquée de la broche 3 du relais Kl aux interrupteurs de haute et basse pression 59, 61,197 et 199, et aussi aux relais K4 et K5 pour l'isocyanate et la résine. Mais, comme les pompes 29 et 49 sont arrêtées, aucune pression ne s'est développée. En conséquence, les interrupteurs de basse pression 59 et 61 restent fermés et fournissent 24 V à K9 et à sa broche 1 pour amorcer K9.

Quand le relais K9 d'alimentation en liquide est amorcé, sa broche 3 applique 24 V au relais d'arrêt K3 pour l'amorcer. Cela, à son tour, retire les 24 V du contact normalement fermé de la broche 3 de K3, qui fournit 24 V au relais K2 de commande du moteur. Cela désamorce K2, qui interrompt les 220 Y aux broches 1 et 3 de K2 pour arrêter le moteur 193.

A ce point, K3 est maintenu amorcé par sa propre broche 2 qui amène 24 V à K3, qui est mis à la terre par l'intermédiaire du châssis au moyen du bouton de réenclenchement 195, comme expliqué précédemment. Kl est désamorcé parce que la tension de 220 V n'est plus fournie à K2 en raison de son désamorçage.

Quand le bouton de réenclenchement 195 normalement fermé est enfoncé, c'est-à-dire ouvert, il ouvre le circuit depuis K3 et K9 jusqu'à la masse du châssis, de manière à désamorcer à la fois K3 et K9. Tant que le bouton 195 est maintenu enfoncé, ces relais demeurent désamorcés, ce qui, alors, amorce K2 pour brancher le moteur 193 et actionne Kl. Si le bouton de réenclenchement 195 est relâché avant que les pompes d'alimentation 23 et 43 n'atteignent la pression supérieure à la pression de base de, par exemple, 1,05 bar, les relais K3 et K9 sont amorcés à nouveau, interrompant l'alimentation du moteur 193. En conséquence, le bouton 195 doit être maintenu enfoncé jusqu'à ce que les pressions de fonctionnement soient atteintes et les interrupteurs de basse pression 59 et 61 ouverts. Si la pression en sortie aux tuyaux d'alimentation dépasse, par exemple, 84 bars, alors les interrupteurs de haute pression 197 et 199, qui sont situés n'importe où en aval des pompes 29 et 49, s'ouvrent, provoquant ainsi le désamorçage de K2, ce qui, à son tour, arrête le moteur. Cet état de choses se poursuit jusqu'à ce que la pression en sortie tombe en dessous de 84 bars, par exemple, après quoi K2 est à nouveau amorcé.

Lorsque la machine fonctionne avec des pressions normales, et lorsque la tension de 24 V est appliquée aux relais K4 et K5 pour contrôler les conditions d'écoulement et commander les capacités à haute et basse température, les deux pompes 29 et 49 étant à la pression requise, dans le mode d'écoulement libre, K4 et K5 sont désamorcés. La tension de 24 V venant de la broche 3 de Kl est appliquée à K5 et à sa broche 2. K5 étant désamorcé, la broche 3 normalement fermée de K5 applique la tension de 24 V à la broche 5 de K4. K4 étant également désamorcé, la broche 6 normalement fermée de celui-ci applique la tension de 24 V au relais à minuterie de 3 mn K6 pour démarrer la minuterie. Si rien ne change pendant 3 mn, la minuterie agit, donnant à la broche 1 de K4 la tension de 24 V à appliquer au relais d'arrêt K3 pour l'amorcer, ce qui désamorce le relais K2 et arrête le moteur.

Lorsque K4 et K5 sont actionnés, c'est-à-dire lorsque les pompes 29 et 49 fonctionnent en condition de plein écoulement, alors les deux interrupteurs de mode d'écoulement représentés dans la fig. 5 sont fermés et les lampes de signalisation correspondantes 201 et 203 s'allument. Mais, lorsque K5 est désamorcé, la tension de 24 V est retirée de sa broche 3 normalement fermée, ce qui désamorce K6 par l'intermédiaire de K4, arrêtant la minuterie de 3 mn. La tension de 24 V est maintenant appliquée à la broche 1 de K5, ce qui applique la tension de 24 V à la broche 2 de K5. K4 étant également amorcé, cette tension de 24 V est appliquée à la broche 1 de K4 et ainsi envoyée à la broche 2 de Kl.

Kl étant amorcé, sa broche 1 reçoit la tension de 24 V et l'applique à K8, amorçant ainsi K8. Cela met la plaquette de circuit de chaleur 189 en un mode de chaleur forte, ce qui sera

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expliqué en détail plus loin, si le disjoncteur de tuyau 181 est en circuit.

Mais, lorsque les pompes 29 et 49 reviennent au mode de non-écoulement et que leurs interrupteurs de mode d'écoulement correspondants représentés dans la fig. 5 sont ouverts, K4 et K5 sont alors désamorcés parce que la masse du châssis n'est plus alimentée par ces interrupteurs de commande du mode d'écoulement. Cela désamorce K8 pour ramener la plaquette de circuit de chaleur 189 à un mode de chaleur faible, ce qui sera expliqué en détail plus loin, si le disjoncteur de tuyau 181 est en circuit. K4 et K5 étant désamorcés, K6 est amorcé et le relais à minuterie de 3 mn redémarre.

Si un seul plateau oscillant 125 est totalement incliné, alors l'autre pompe a un débit moindre que celui prévu, et les deux flux sont hors de proportion l'un par rapport à l'autre. Cela peut arriver, par exemple, si la quantité baisse dans le réservoir 1 ou 3, ou s'il se produit un blocage dans l'un des conduits, ou si, pour une tout autre raison, il y a une panne partielle ou totale de l'alimentation de l'un des liquides. Dans de telles circonstances, un seul des interrupteurs de commande du mode d'écoulement tel que représenté dans la fig. 5 est fermé, c'est-à-dire actionné. Si c'est, par exemple, l'interrupteur de commande de la résine qui est seul actionné, alors seul le relais de résine K5 est amorcé. Cela retire la tension de 24 V de la broche normalement fermée 3 de K5 pour arrêter la minuterie de 3 mn, mais ferme la broche normalement ouverte 1 de K5 pour envoyer la tension de 24 V à la broche 2 du relais d'isocyanate K4. K4 étant désamorcé, la tension de 24 V est placée sur sa broche de contact normalement fermée 3 et, ce faisant, elle actionne K7. Si cet état existe pendant plus de 2 s, K7 s'amorce, envoyant la tension de 24 V de sa broche 2 à la broche 3 de K3, ce qui amorce K3 pour arrêter le moteur 193.

Mais, si l'interrupteur de commande du mode d'écoulement de la résine cesse d'être actionné avant 2 s, alors le K5 se désamorce, arrête la minuterie de 2 s, revient à l'état de non-écoulement et redémarre la minuterie de 3 mn. Si l'interrupteur de commande du mode d'écoulement de l'isocyanate est actionné avant que les 2 s soient écoulées et que le mode d'écoulement de résine continue, alors K4 et K5 sont tous deux amorcés. Cela retire la tension de 24 V de la minuterie de 2 s et l'applique à Kl pour parvenir au mode de chaleur forte, en amorçant K8, ce qui est l'état d'écoulement normal.

Mais, si seul l'interrupteur de commande du mode d'écoulement de l'isocyanate est actionné, alors le relais correspondant K4 est seul amorcé. De cette façon, le relais de résine K5 fournit la tension de 24 V de sa broche 3 à la broche 5 de K4 et, de là, au relais de 2 s K7 pour l'amorcer. Comme dans le cas de K5, également aussi dans le cas de K4, si K4 est désamorcé avant 2 s, le circuit revient à l'état non-écoulement normal mais, si K5 est amorcé, alors les conditions d'écoulement normal prédominent et aucune minuterie ne fonctionne.

Les conditions d'écoulement normal peuvent ainsi prédominer sans aucune limite de temps, tant que la soupape à ressort 86 est comprimée. L'air sous contrôle d'un solénoïde à air 207 est ainsi amené au piston qui tire la tige de soupape dans le pistolet conventionnel 85 pour effectuer la distribution.

De plus, un microrupteur (non représenté) peut être prévu à l'intérieur du pistolet 85, actionné par le mouvement en arrière du piston à air pour couper la machine avec un retard de 2 s quand les deux pompes 29 et 49 ont un dosage disproportionné quand la distribution est en cours.

Il a été fait allusion ci-dessus aux modes de chaleur forte et de chaleur faible du circuit de chaleur du tuyau, qui est indiqué dans le dessin par le module de chaleur du tuyau 189 avec son relais associé K8. Cela se rattache au fait que, selon le mode de chaleur forte, une quantité sensiblement plus grande de chaleur est appliquée par chauffage par résistance électrique aux liquides, quand ils s'écoulent dans les conduits 75 et 77, que lorsqu'ils ne s'écoulent pas. Le premier cas constitue le mode de chaleur forte et le dernier cas constitue le mode de chaleur faible. Par exemple, une tension de 48 V peut être appliquée à un courant d'environ 60 A pendant le mode de chaleur forte et la même tension à un courant d'environ 10 A pendant le mode de chaleur faible. Généralement parlant, le mode de chaleur forte ne se produit que lorsque les deux butoirs des pompes sont sur leurs contacts,

comme on le voit dans la fig. 5, lorsque le moteur 193 tourne et lorsque le disjoncteur de circuit de chaleur 181 est en circuit. Mais le mode de chaleur faible est indépendant du fonctionnement du moteur et se produit quand le disjoncteur du tuyau 181 est actionné manuellement, par exemple pour un préchauffage avant le fonctionnement du moteur. Egalement quand le moteur 193 est coupé, le mode de chaleur faible continue. En outre, le désamorçage de l'un ou de l'autre des relais K4 et K5 commutera le circuit de la chaleur forte à la chaleur faible.

Ainsi, quand le disjoncteur de tuyau 181 est mis en circuit, une tension de 220 V est appliquée au transformateur 91, dont le secondaire de 48 V est raccordé directement à un côté des tuyaux d'alimentation chauffés, l'autre côté du secondaire de 48 V du transformateur 91 étant raccordé par l'intermédiaire du triac 191 à l'autre côté des tuyaux chauffés, grâce à quoi le triac 191 contrôle la quantité de courant à 48 V qui s'écoule dans les tuyaux d'alimentation, c'est-à-dire le courant fort au mode de chaleur forte et le courant faible au mode de chaleur faible. Le triac 191 est contrôlé par un montage réglé pour le flux de courant fort et faible, tel que déterminé par les broches 1, 2 et 3 du relais de contrôle de la chaleur K8. La broche normalement fermée 3 de K8 maintient le réglage du courant faible. Mais,

lorsque K8 est amorcé par Kl, alors la broche normalement ouverte 1 de Kl applique la grille pour le mode de chaleur forte.

En se référant maintenant plus en détail au schéma de circuit associé au module de contrôle de chaleur 189, on comprendra que le réglage de chacun des modes de contrôle de chaleur est effectué par l'intermédiaire de RI 1 et R12, ce qui constitue ainsi la partie dirigeante du réseau conditionneur ou à commutation qui permet au triac 191 d'être conducteur dans ses deux états, fort ou faible. A son tour, la description la plus appropriée pour le triac 191 est un dispositif de commutation rapide. Plus le triac est mis en circuit pendant un seul cycle d'alimentation à 50 ou 60 Hz, plus la quantité de courant pouvant s'écouler de l'élément de tuyau dans le triac et revenir à l'alimentation est grande, pour le chauffage par résistance électrique des liquides dans les tuyaux. Inversement, moins le triac est branché, plus la quantité de courant pouvant circuler dans les spirales du réchauffeur de tuyau est faible.

Le reste du réseau conditionneur raccordé à RI 1 et R12 est un simple circuit minuteur condensateur/résistance qui forme une impulsion d'énergie déchargée dans le diac 205 qui est ime diode bidirectionnelle pouvant être conductrice dans l'une ou l'autre direction (positive ou négative). Cela permet au triac 191 d'être conducteur pendant les deux moitiés du cycle de 50 ou 60 Hz. R6, R7 et R8 sont des résistances limitatrices de gamme pour l'état de chaleur faible, qui limite la quantité de combustion possible du triac 191 pendant cet état faible. Dans la fig. 8, R6, R7 et R8 sont respectivement désignés par 208, 220 et 240, ce qui signifie qu'il est ainsi possible de contrôler la gamme limitant l'état de chaleur faible à différentes tensions. La sortie du diac 205 est raccordée à la grille de triac 191. C10 et RIO forment ainsi un réseau dV/dT (dV/dT étant le différentiel de taux de changement de tension avec le temps), qui protège le triac de toute charge transitoire inductrice de pointe pendant la mise en circuit ou l'arrêt. Ainsi, le réseau sert en effet d'amortisseur inductif.

Pendant le mode de chaleur faible, le signal conditionneur transmis au triac 191 vient de R3 par l'intermédiaire de R6, R7 ou R8, et par l'intermédiaire du rhéostat réglable RI 2. Lorsque le niveau de signal a dépassé R12, le conformateur d'impulsion (C 7-8, R5, C6) développe le créneau. Le créneau va alors à la broche 3 de K8. L'impulsion passe par la broche 2 de K8 et revient au

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module 189 et au diac 205. L'impulsion conduit maintenant à travers le diac 205 et force le triac 191 à être conducteur.

Mais, pendant le mode de chaleur forte, le trajet du signal conditionneur passe par R4 et le rhéostat réglable RI 1. Le niveau de signal pénètre maintenant dans le conformateur d'impulsion à

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porte (C 3-5, R9, C9) et sort par la broche 1 de K8. En raison du fait qu'il existe un mode de chaleur forte, l'impulsion à porte peut passer dans la broche 2 de K8 et continuer jusqu'au diac 205. Le triac 191 est maintenant conducteur dans le mode de chaleur s forte.

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5 feuilles dessins

Claims

617 496 2 REVENDICATIONS

1. Dispositif d'alimentation pour éjecteur d'un mélange de plusieurs liquides, caractérisé par le fait qu'il comprend une pompe doseuse à plateau oscillant pour chaque liquide, chacune de ces pompes alimentant un point d'utilisation commun, et par le fait que chacune de ces pompes à plateau oscillant comporte un plateau monté de manière à pouvoir basculer autour d'un axe parallèle au plan du plateau, et par le fait qu'il comporte des moyens commandés par le basculement d'un nombre inférieur à celui de la totalité des plateaux oscillants vers une position de non-écoulement, pour arrêter simultanément le fonctionnement de la totalité des pompes de telle sorte qu'on empêche le pompage de liquide par toutes ces pompes lorsque la capacité d'une de ces pompes atteint une valeur minimale déterminée.

2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens comprennent un bras fixé de façon rigide à chaque plateau oscillant et pouvant entrer en contact avec un contact électrique lors du basculement du plateau oscillant vers une position d'écoulement pour établir ainsi un circuit électrique, le circuit électrique comprenant des moyens pour interrompre le fonctionnement des pompes si le contact d'une seule des pompes reste ouvert pendant plus longtemps qu'une période de temps déterminée.