CH620347A5

CH620347A5 -

Info

Publication number: CH620347A5
Application number: CH333477A
Authority: CH
Inventors: Lienhard B Huster; Max Guggenbuehler
Original assignee: Maggi Ag
Priority date: 1977-03-17
Filing date: 1977-03-17
Publication date: 1980-11-28
Also published as: JPS53116283A; ATA188178A; IT7848349A0; US4185121A; AU514402B2; DE2807339C2; AU3412378A; GB1584916A; FR2383612B1; ES467916A1; NL182053C; BE864123A; NL7802961A; MX5076E; AR227375A1; IN147899B; CA1108604A; BR7801623A; JPS573408B2; DE2807339A1

Description

L'invention se rapporte à la fabrication des assaisonnements à base d'hydrolysats acides de matières végétales riches en protéines et en hydrates de carbone.

Elle concerne en particulier un procédé de traitement d'un hydrolysat acide de matières végétales permettant de séparer celui-ci en une fraction de couleur sombre et une fraction de couleur claire.

Les produits provenant de l'hydrolyse acide de matières végétales ont une coloration brun foncé qui n'est pas désirable dans certaines applications. On a donc cherché à les décolorer.

Classiquement, lors de la fabrication industrielle des assaisonnements, les hydrolysats acides sont décolorés au moyen de charbon actif, souvent par plusieurs passages successifs, comme indiqué, par exemple, dans les brevets français Nos 1218831 (colonne 2, paragraphe 2) ou 2095510 (paragraphe reliant les pages 1 et 2).

Les quantités de poudre de charbon actif utilisées sont importantes et le charbon consommé, ne pouvant pas être régénéré dans de bonnes conditions, doit être brûlé, ce qui est un facteur de pollution.

De plus, une certaine quantité de produit est perdue par adsorption sur le charbon. Le charbon favorise encore une adsorp-tion sélective des acides aminés, ce qui affaiblit le pourcentage en acides aminés du produit final.

Enfin, le traitement de décoloration s'effectue de manière discontinue en cuve ou sur colonne contenant le charbon et nécessite de nombreuses manipulations.

Le procédé selon l'invention permet de pallier tous ces inconvénients.

Il est caractérisé en ce qu'on met en contact un hydrolysat acide de matières végétales en régime turbulent avec au moins une membrane semi-perméable stable en milieu acide sous une pression de 4 à 50 kg/cm2, ce qui fournit un premier liquide faiblement coloré ou perméat qui passe à travers la membrane et dont l'intensité moyenne de la coloration, mesurée par son extinction, est environ le dixième de celle de l'hydrolysat, et un second liquide fortement coloré ou rétentat qui ne passe pas à travers la membrane.

Les produits à traiter proviennent de l'hydrolyse acide de toute matière végétale riche en protéines telle que, par exemple, les protéines de légumineuses, de céréales, les tourteaux d'oléagineux.

L'hydrolyse est habituellement effectuée en présence d'acide chlorhydrique de concentration environ 20% à température de 110 à 130° C pendant de 5 à 8 h. Le mélange obtenu est ensuite neutralisé par l'hydroxyde de sodium, filtré pour en éliminer les humines insolubles et éventuellement évaporé jusqu'à la concentration désirée.

Ces hydrolysats sont composés essentiellement d'acides aminés, de chlorure de sodium et de compositions colorantes et ont la composition et les propriétés suivantes :

Azote total 2,8-3,5%

Matière sèche 40-50%

Chlorure de sodium 16-18%

Extinction mesurée pour une solution à 10%

dans une cuvette de 1 cm à la longueur d'onde de 525 nm 0,200-0,300

pH 5,0-5,4

Le choix du type de membrane utilisée dans le procédé de l'invention n'est pas critique, pourvu que celle-ci remplisse certaines exigences d'ordre technologique telles que par exemple:

— une vitesse de filtration élevée,

— une grande homogénéité de porosité,

— une haute résistance à la pression,

— une longue durée de vie aux pH d'utilisation.

On peut ainsi utiliser des membranes anisotropiques en acétate de cellulose ou tout autre matériau synthétique convenable. Les membranes utilisables ont une zone de coupure de préférence supérieure à 500 et inférieure à 50000, c'est-à-dire qu'elles retien5

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nent les composés de poids moléculaire supérieur à 500 et inférieur à 50000.

Pour un type de membrane donné, on peut évaluer la pression optimale dans le compartiment de concentration. On s'efforce de maintenir une turbulence élevée pour réduire la concentration de polarisation au voisinage de la membrane. Dans la pratique, on constate le plus souvent que le débit de perméat commence par augmenter avec la pression, puis se stabilise à une valeur donnée. On cherche donc à travailler à des pressions inférieures à la valeur maximale qui permettent un débit convenable. Selon l'invention, la pression est comprise entre 4 et 50 kg/cm2 et de préférence entre 5 et 18 kg/cm2.

La température a également une influence sur le débit du perméat. Une augmentation de la température a pour effet de diminuer la viscosité du produit d'alimentation, d'augmenter le diamètre des pores et de diminuer la concentration de polarisation, ce qui conduit à une augmentation du débit. Selon l'invention, la température est avantageusement comprise entre 25 et 60° C.

Le procédé selon l'invention peut être mis en œuvre dans tout appareil connu, tubulaire, à fibres creuses, en spirales, de type plan, etc. Ces appareils comportent d'une manière générale:

— un premier compartiment, dit d'alimentation, qui joue aussi le rôle de compartiment de concentration,

— des moyens pour établir une circulation rapide des fluides de ce compartiment, ce qui est obtenu par exemple en établissant une recirculation,

— une membrane ultra-filtrante,

— un second compartiment permettant de récupérer l'ultra-filtrat,

— des moyens permettant l'alimentation du premier compartiment et le soutirage dans les deux compartiments.

Les appareils utilisés dans les exemples ci-après sont des appareils de type plan. Un module est constitué d'un empilement de disques rigides superposés ou juxtaposés. L'empilement comprend alternativement un cadre et un plateau séparés par une membrane semi-perméable. Chaque plateau est creux et communique à sa périphérie avec l'extérieur par une petite tubulure. Le liquide sous pression est introduit à une extrémité de l'appareil, chemine au travers de l'empilement et est recueilli à l'autre extrémité, tandis que l'ultra-filtrat est recueilli par les petites tubulures des disques-plateaux creux.

Le procédé selon l'invention peut être mis en œuvre de différentes manières. Les dessins annexés, donnés à titre d'exemple, illustrent de façon schématique ses modes de mise en œuvre préférés.

Dans ces dessins,

La fig. 1 représente une installation comprenant un module.

La fig. 2 représente une disposition de plusieurs modules dans une ligne.

La fig. 3 illustre un dispositif permettant le contrôle continu de la coloration du perméat.

Selon un premier mode de mise en œuvre, en discontinu, le lot de produit à traiter est introduit d'une cuve d'alimentation sur la membrane semi-perméable, le perméat est recueilli dans une cuve de stockage et le rétentat est périodiquement évacué vers une cuve de stockage jusqu'à épuisement de la charge.

Un second mode de mise en œuvre en continu, qui est préféré, est représenté par la fig. 1. Le produit à traiter pénètre à partir de la cuve d'alimentation 11 par la conduite d'admission 12 et la pompe 13 dans le module 14. Le perméat est évacué par les différentes tubulures 15 raccordées au tube collecteur 16 vers la cuve de stockage 17. Le rétentat est recyclé vers la cuve d'alimentation 11 par une conduite de retour 18 équipée d'une soupape de retenue réglable 19 permettant de régler le débit de rétentat. Le produit à traiter se concentre en colorant et on peut procéder en continu jusqu'à épuisement de la charge.

Bien que les appareillages ci-dessus ne comportent qu'un seul module, il est souvent souhaitable d'augmenter la surface utile de membrane et, par là, l'efficacité du traitement, le nombre des modules utilisés pour une quantité donnée de produit à traiter dépendant de la surface de membrane disponible par module. Les modules peuvent être disposés en parallèle, le courant de charge pénétrant simultanément dans tous les modules ou en série, c'est-à-dire que la matière concentrée ou rétentat d'un premier module constitue la charge d'un second et ainsi de suite. Une batterie de modules peut également être constituée d'une combinaison de ces deux modes d'agencement, un premier groupe de plusieurs modules en parallèle étant relié en série à un second groupe. Une ligne préférée est schématisée à la fig. 2. Elle comporte une cuve d'alimentation 21, une pompe d'alimentation 22, un groupe de modules 23 et 24 disposés en série, une cuve de stockage de rétentat 25, une cuve de stockage de perméat 26, des moyens de contrôle de débit et de pression 27. On prévoit également des pompes de circulation 28 le long de la ligne.

On peut également prévoir une première ligne de modules pourvue de membranes de caractéristiques conduisant à un perméat d'une première coloration et une seconde ligne de modules ayant des membranes de caractéristiques conduisant à un perméat d'une seconde coloration et mélanger ensuite les deux perméats, de façon à obtenir un produit final désiré d'une coloration intermédiaire.

Lors de la mise en œuvre du procédé, en particulier en continu, il est particulièrement avantageux de procéder au contrôle continu de la coloration du perméat. Ce contrôle peut être réalisé de manière simple, au moyen du montage représenté à la fig. 3. Le flux de produit à traiter 31 passe à travers les modules d'ultra-filtra-tion 32, d'où ressortent le flux de perméat 33 et le flux de rétentat 34. On fixe une valeur désirée de la coloration du perméat (donnée par son extinction), on fait passer une partie du perméat à travers la cuvette d'un colorimètre 35 et on compare la valeur de l'extinction mesurée avec la valeur désirée. Une éventuelle différence d'extinction est alors corrigée en modifiant le rapport rétentat/perméat par asservissement d'une soupape 36 située sur la conduite de sortie du rétentat aux variations de ce paramètre.

En effet, le débit du perméat a une valeur prédéterminée par la composition du produit à traiter, les propriétés de la membrane, la pression et la température dans le compartiment de concentration. La modification du rapport rétentat/perméat est donc obtenue en faisant varier la quantité de rétentat sortant de l'appareil.

Le procédé selon l'invention conduit à deux fractions de qualité et de quantité différentes:

Premièrement, un produit principal constitué par le perméat. Ce produit a une composition en aminoacides, chlorure de sodium et eau, identique à celle de l'hydrolysat de départ, mais plus ou moins fortement décolorée selon les conditions du procédé.

Deuxièmement, un produit secondaire constitué par le rétentat, dont la composition en chlorure de sodium et eau est identique à celle de l'hydrolysat de départ. Il est légèrement enrichi en acide aspartique, acide glutamique et en tyrosine et de coloration plus intense.

Généralement, on désire recueillir la plus grande quantité possible de perméat par rapport à la quantité d'hydrolysat traité. Cependant, on peut arrêter l'ultra-filtration à n'importe quelle valeur du facteur de concentration K défini comme le rapport entre la quantité d'hydrolysat traité et la quantité de rétentat obtenu. Si on poursuit l'ultra-filtration suffisamment longtemps, on peut obtenir un facteur K d'une valeur d'environ 20.

Le rétentat peut être utilisé directement dans certains produits pour lesquels sa coloration brun foncé ne gène pas. Cependant, lorsque la quantité obtenue est supérieure aux besoins, il est possible d'isoler le colorant en débarrassant le concentrât de la totalité des aminoacides et du chlorure de sodium par diafiltration. Pour ce faire, on alimente l'installation d'ultra-filtration avec un mélange d'hydrolysat et d'eau jusqu'à concentration du rétentat.

On ajoute alors à celui-ci une même quantité d'eau et on recommence la diafiltration. Après plusieurs lavages successifs ou un lavage à contre-courant, le produit obtenu ne contient pratique5

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ment plus d'hydrolysat. On peut alors sécher l'agent colorant, par exemple par atomisation.

Ce colorant brun foncé peut être utilisé par exemple comme agent colorant en remplacement du colorant caramel.

Le perméat et le rétentat obtenus peuvent être évaporés et séchés partiellement ou totalement, se présenter sous forme pâteuse ou de poudre sèche. L'opération de séchage peut avantageusement être effectuée sous vide. Cependant, on peut mettre en œuvre d'autres techniques, par exemple le séchage sur tapis, par atomisation, cryodessication, etc. Le produit séché est ensuite moulu sous la forme d'une poudre.

Quelle que soit la forme du produit final, celui-ci peut être incorporé aux produits alimentaires tels que potages, sauces, condiments, bouillons, etc.

Les exemples suivants illustrent la mise en œuvre du procédé de l'invention, sans que celui-ci ne soit limité aux conditions qui y sont décrites.

Les parties et pourcentages sont en valeur pondérale sauf indication contraire.

Exemple 1:

Dans cet exemple et dans les exemples qui suivent, les propriétés des produits sont déterminées comme suit:

— le contenu en azote (N) est obtenu par la méthode de Kjeldahl,

— la teneur en matières sèches (TS) est évaluée par séchage de l'échantillon sous vide pendant 4 h à 70° C sur pentoxyde de phosphore,

— l'extinction E est mesurée par dilution d'un volume d'échantillon dans 9 volumes d'eau en cuvette de 1 cm à la longueur d'onde de 525 nm.

L'hydrolysat traité a les propriétés suivantes :

N 2,9%

TS 44%

NaCl 18%

Extinction 0,300

pH 5,2

En utilisant un module DDS (De Danske Sukkerfabrikker) de laboratoire muni d'une membrane de 0,36 m2 de type 800 avec le montage de la fig. 1, on introduit 20 kg d'hydrolysat filtré défini ci-dessus dans un récipient d'alimentation pourvu d'un échangeur de chaleur en maintenant la température à 22° C et on conduit l'ultra-filtration pendant 30 mn avec retour total du perméat. On règle ensuite la pression au moyen de la soupape 19 (fig. 1) et on poursuit l'ultra-filtration avec retour du perméat pendant 30 mn en maintenant la température à 22° C. Après cette opération d'équilibrage, on mesure le débit en perméat et on analyse un échantillon de celui-ci (P—O). On commence alors à recueillir le perméat dans le récipient de stockage 17. Un échantillon est analysé après chaque passage de 21 de perméat et on arrête l'opération lorsque la concentration atteint la valeur désirée du facteur de concentration K. Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau 1.

(Tableau en tête de la colonne suivante)

Le rétentat contient 74% de l'agent colorant et 26% de celui-ci se trouvent dans le perméat. Le rendement en perméat moyen est 9,1 kg/m2/h.

Exemple 2:

On répète les opérations décrites dans l'exemple 1 dans les conditions ci-après :

Membrane 865, ultra-filtration jusqu'à K= 14,2

Débit 81/mn

Température 22° C

Pression 40 kg/cm2

Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau 2 :

( Tableau en colonne suivante )

Tableau 1

K= 10,0 Débit 8 1/mn Pression 20 kg/cm2

Echantillon

Rendement

après passage

en perméat

du perméat (1)

N (%) TS (%)

(kg/m2/h)

E

0

2,8

42

12,1

0,090

1

2,7

42

11,1

0,090

2

2,8

42

10,3

0,080

4

2,7

42

9,7

0,074

8

2,7

40

8,3

0,080

12

2,8

40

8,1

0,100

14

2,8

39

7,8

0,130

15

2,6

40

7,3

0,150

Perméat (moyenne)

2,7

40

Total 18,0 kg

0,084

Rétentat (moyenne)

3,3

43

Total 2,0 kg

2,20

Tableau 2

Echantillon

Rendement

après passage

en perméat

du perméat (1)

N (%) TS (%)

(kg/m2/h)

E

0

2,1

35

2,28

0,030

2

2,1

34

1,75

0,020

4

2,1

34

1,73

0,020

13

2,3

33

1,42

0,040

15

2,8

36

1,00

0,080

Perméat (moyenne)

2,1

36

Total 18,4 kg

0,030

Rétentat (moyenne)

3,9

44

Total 1,4 kg

3,00

Le rétentat contient 88% de l'agent colorant et le perméat 12% de celui-ci.

Le rendement moyen en perméat est 1,65 kg/m2/h.

Exemple 3:

Pour étudier l'influence de la pression de travail pour une membrane donnée sur le rendement en perméat, on procède comme suit:

On remplit le réservoir d'alimentation avec environ 20 kg d'hydrolysat à température donnée, puis on fixe la pression et le débit désirés en commençant par la valeur la plus basse de la pression. On alimente le module DDS de l'exemple 1 avec retour total du perméat jusqu'à établissement de l'équilibre.

On mesure alors le rendement en perméat et on analyse des échantillons de celui-ci.

On recommence les opérations précédentes avec la valeur supérieure qui suit sur l'échelle des pressions.

Pour obtenir des valeurs pour différents K, on recueille le perméat jusqu'à la valeur de K désirée et on recommence la série des opérations précédentes. Les résultats obtenus avec les membranes 800 et 865 sont indiqués dans les tableaux 3 et 4.

(Tableaux en page suivante)

5

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Tableau 3

Membrane 800

Température de l'hydrolysat 20° C Débit 8 1/mn à 20° C

Pression

Rendement en

N

TS

K

(kg/cm2)

perméat (kg/m2/h)

(%)

E

1

7

12,8

2,9

44

0,168

10

15,2

2,9

44

0,160

12

16,8

3,0

44

0,150

14

18,3

2,9

44

0,140

16

19,5

2,8

43

0,128

19

19,3

2,8

44

0,110

21

18,7

2,8

43

0,100

23

17,5

2,7

43

0,090

25

17,3

2,7

43

0,084

2,5

10

7,67

2,9

43

0,114

14

9,67

2,9

—

0,134

17

10,7

2,8

42

0,120

21

10,8

2,7

—

0,100

Le rendement maximal en perméat est obtenu à une pression d'environ 16-17 bars.

Tableau 4

Membrane 865

Température 23° C

Débit l i 1/mn à 20° C

K

Pression

Rendement en

N

TS

E

(kg/cm2)

perméat (kg/m2/h)

(%)

1

27

2,08

2,4

41

0,042

31

2,50

2,3

40

0,040

36

2,83

2,3

39

0,040

42

3,00

2,2

38

0,032

47

3,21

2,2

38

0,032

52

3,46

2,1

37

0,030

56

3,63

2,1

37

0,030

30

2,87

36

3,40

2,3

39

0,035

39

3,43

2,2

39

0,033

43

3,60

2,1

—

0,032

45

3,37

2,1

38

0,029

50

3,63

2,0

—

0,025

On constate que le rendement maximal en perméat n'est pas atteint à 49 kg/cm2. Cependant, on choisira avantageusement une pression inférieure, pour ne pas fatiguer la membrane.

Exemple 4:

Pour déterminer l'effet de la température sur le rendement en perméat, on fixe la pression, le débit d'entrée et la température désirée, puis on mesure le rendement en perméat après avoir atteint le régime d'équilibree.

Les résultats obtenus avec une membrane 865 en utilisant le module DDS de l'exemple 1 sont indiqués dans le tableau 5.

( Tableau en tête de la colonne suivante)

Tableau 5

Débit 8,5 1/mn Pression 40 kg/cm2

Température

Rendement en perméat

(°C)

(kg/m2/h)

21

1,76

22

1,90

27

2,31

29

2,43

On constate une augmentation de débit du perméat de 4,6%/° C (sur la base de 21° C).

Exemple 5:

En utilisant le module DDS de l'exemple 1, on diafiltre 85 kg d'hydrolysat filtré sur une membrane 865 en ajoutant continuellement 60 kg d'eau jusqu'à un facteur de concentration d'environ 18. On obtient ainsi 4,6 kg de rétentat, auquel on ajoute la même quantité d'eau et on répète quatre fois la diafiltration. On obtient ainsi 2,7 kg de rétentat final (rétentat IV) pratiquement exempt d'hydrolysat, lequel est séché par atomisation. L'analyse de l'hydrolysat de départ, du perméat et du rétentat de chaque étape du processus de diafiltration donne les résultats indiqués au tableau 6. ( Tableau en fin de brevet )

Exemple 6:

Membrane GR 8 P, ultra-filtration jusqu'à K= 10

Débit 8 1/mn

Température 20-22° C

Pression 9 kg/cm2

Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau:

Echantillon après

Rendement en

E

temps (h)

perméat (kg/m2/h)

0

11,2

0,11

2

10,5

0,11

4

9,1

0,11

6

7,3

0,13

8

5,4

0,15

Perméat (moyenne)

Total 28,0 kg

0,12

Rétentat (moyenne)

Total 3,0 kg

1,30

Le rétentat contient 60% de l'agent colorant et 40% de celui-ci se trouvent dans le perméat. Le rendement moyen en perméat est de 9,5 kg/m2/h.

Les produits des exemples 1, 2, 5 et 6 (membranes type 800, 865 et GR 8 P respectivement) ont été testés organoleptiquement comme suit:

1. On a comparé les perméats des exemples à l'hydrolysat type décoloré sur charbon actif. Pour ce faire, on a versé 11 d'eau chaude sur 20 ml de chaque échantillon. Les trois échantillons ont une saveur neutre, un arôme complet, ample, équivalent au contrôle.

2. On a comparé les rétentats (concentrats) des exemples testés. comme ci-dessus. Les échantillons ont une légère saveur d'aromate, un profil intéressant.

3. On a versé 11 d'eau chaude sur 1 g d'agent colorant de l'exemple 5. Le produit a une saveur passablement neutre, une légère flaveur d'aromate.

5

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50

55

60

65

Tableau 6

Débit de perméat 8 1/mn à 20-23° C Pression 42 kg/cm2

N (%) TS (%) NaCl (%) E

Ultra-filtration

' 85 kg hydrolysat + 60 kg eau

I

140 kg perméat + „ 4,6 kg rétentat A

3,0 45

1,6 26 3,1 32

18,6 0,236

0,050 0,60*

Lavage I

Lavage II

Lavage III

Lavage IV

' 4,6 kg rétentat A +

4.6 kg eau

I

6,5 kg perméat +

2.7 kg rétentat I

2,7 kg rétentat I +

2.7 kg eau i

2,9 kg perméat + 2,9 kg rétentat II

f

2,9 kg rétentat II + 2,9 kg eau

I

3.0 kg perméat +

2.8 kg rétentat III

' 2,8 kg rétentat III + 2,8 kg eau

I

3.1 kg perméat + 2,7 kg rétentat IV

0,7 7,3 3,3 33,4

0,3

0,2 2,8

3,1

2,2 27,3

1,1 0,7

0,5 5,3 0,4

0,1

0,04 0,04

0,040 1,00*

0,038

0,022

0,018 1,3 *

Agent colorant sec

10,4 —

0,6

* extinction mesurée avec une solution à 1% au lieu d'une solution à 10%.

Claims

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1. Procédé de traitement d'un hydrolysat acide de matières végétales permettant de le séparer en une fraction de couleur sombre et une fraction de couleur claire, caractérisé en ce qu'on le met en contact en régime turbulent avec au moins une membrane semi-perméable stable en milieu acide sous une pression de 4 à

50 kg/cm2, ce qui fournit un premier liquide faiblement coloré ou perméat qui passe à travers la membrane et dont l'intensité moyenne de la coloration, mesurée par son extinction, est environ le dixième de celle de l'hydrolysat, et un second liquide fortement coloré ou rétentat qui ne passe pas à travers la membrane.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on traite un hydrolysat acide de matière végétale riche en protéines dont la teneur en azote est de 2,8 à 3,5%, le taux de matières sèches de 40 à 50%, le taux de chlorure de sodium de 16 à 18%, le pH de 5,0 à 5,4 et l'extinction, mesurée pour une solution à 10% à la longueur d'onde de 525 nm, est de 0,200 à 0,300.

2

REVENDICATIONS

3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression est comprise entre 5 et 18 kg/cm2.

4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température est comprise entre 20 et 80° C.

5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la membrane semi-perméable a une zone de coupure de 500 à 50000.

6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'hydrolysat est introduit à partir d'une cuve d'alimentation dans une unité d'ultrafiltration, que le perméat est évacué vers une cuve de stockage et que le rétentat est évacué vers une cuve de stockage.

7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le traitement est effectué en continu, caractérisé en ce que l'hydrolysat est introduit dans l'unité d'ultrafiltration, que le perméat est évacué vers une cuve de stockage et que le rétentat est recyclé vers la cuve d'alimentation jusqu'à épuisement de la charge.

8. Procédé selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que l'unité d'ultrafiltration comprend deux ou plusieurs modules montés de manière que l'hydrolysat à traiter passe dans les modules simultanément et/ou successivement.

9. Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, dans lequel on contrôle continuellement la coloration du perméat, caractérisé en ce qu'on fixe une valeur désirée de la coloration du perméat donnée par son extinction, qu'on fait passer une partie au moins du perméat à travers la cuvette d'un colorimètre, qu'on compare la valeur de l'extinction mesurée avec la valeur désirée et qu'on corrige une éventuelle différence d'extinction en modifiant le rapport réten-tat/perméat.

10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'on modifie le rapport rétentat/perméat en agissant sur le débit de rétentat par asservissement d'une soupape située sur la conduite de sortie du rétentat aux variations de l'extinction.

11. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on concentre le perméat et/ou le rétentat sous la forme d'une pâte ou qu'on les sèche pour obtenir une poudre.

12. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on effectue l'ultrafiltration d'un mélange d'hydrolysat et d'eau, qu'on ajoute au rétentat obtenu une nouvelle quantité d'eau et qu'on répète l'ultrafiltration jusqu'à isoler un agent colorant pratiquement exempt d'hydrolysat.

13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'on sèche l'agent colorant.

14. Utilisation des produits obtenus par la mise en œuvre du procédé selon la revendication 11 comme agent d'assaisonnement dans l'élaboration de produits alimentaires.

15. Utilisation du produit obtenu par la mise en œuvre du procédé selon la revendication 13 comme agent colorant alimentaire.