CH671860A5 - - Google Patents

Description

BESCHREIBUNG

Gebiet der Erfindung

Vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verringerung des Klirrens in einem Vorschaltgerät für Gasentladungslampen mit einem Abgleichkondensator für eine gleichgerichtete Eingangsspannung sowie Schaltvorrichtungen zur abwechselnden Schaltung eines Ausgangs zwischen positiven und negativen Eingangsspeiseleitungen in alternierenden positiven und negativen Perioden, wobei zwischen diesen Schaltvorgängen des Ausgangs jeweils eine bestimmte Zeit abläuft, während der die Schaltvorrichtungen ausgeschaltet sind.

Die Erfindung betrifft auch ein Vorschaltgerät zur Durchführung dieses Verfahrens für Gasentladungslampen mit einem Abgleichkondensator für eine gleichgerichtete Eingangsspannung sowie Schaltvorrichtungen zur abwechselnden Schaltung eines Ausgangs zwischen positiven und negativen Eingangsspeiseleitungen in alternierenden positiven und negativen Perioden, wobei zwischen diesen Schaltvorgängen des Ausgangs jeweils eine bestimmte Zeit abläuft, während der die Schaltvorrichtungen ausgeschaltet sind.

Stand der Technik

Solche Vorschaltgeräte weisen im allgemeinen ein zwischen der gleichgerichteten Spannung und dem Vorschaltgerät selbst angeordnetes, kapazitives Abgleichfilter auf. Dieser Abgleichkondensator verursacht eine Klirrverzerrung der Stromwellenform in Zeitabschnitten, während denen die gleichgerichtete Spannung höher ist als die Spannung über den Abgleichkondensator, sowie während der Aufladungszeit des Kondensators. Diese Aufladungszeit bzw. der Durchlasswinkel ist bei Einsatz eines grossen Kondensators sehr klein, und die gesamte erforderliche Ladung muss in einem kurzen Zeitraum in den Kondensator eingebracht werden. Dies führt zu einer hohen Stromleistung aus der gleichgerichteten Versorgung während des kurzen Durchlasswinkels und verursacht Stromspitzen in der gleichgerichteten Versorgung.

Diese Stromspitzen erhöhen den Klirrgehalt der Spannungsversorgung, und bei Verwendung mehrerer Vorschaltgeräte ergibt diese erhöhte Klirrverzerrung einen schlechten Leitungsfaktor im Netz. Diese Situation wird von den Elektrizitätsversorgungsbehörden missbilligt, die im allgemeinen den minimal zulässigen Leistungsfaktor und/oder die maximal zulässige Klirrverzerrung vorschreiben.

Eine bekannte Lösung für dieses Problem besteht darin, zwischen der gleichgerichteten Spannung und dem Eingang des Vorschaltgeräts ein induktives und kapazitives Filter einzusetzen, um die Stromspitzen zu unterdrücken. Dies erfordert die Verwendung ausserordentlich grosser Drosseln, die teuer sind und viel Platz brauchen.

Es ist ferner bekannt, ein Speicherumformerprinzip anzuwenden, womit eine Drossel mit Hochfrequenz gesteuert wird, um Aufladung des Abgleichkondensators über einen weiten Durchlasswinkel zuzulassen. Dieses System erfordert jedoch einen Steuerkreis für den Speicherumformer, um die Stromentladung aus der Speicherdrossel zu regeln.

Eine solche Anwendung des Speicherumformerprinzips ist in der südafrikanischen Patentschrift Nr. 81/2504 im Namen der Siemens Aktiengesellschaft beschrieben.

Dieser Stromkreis ist verhältnismässig kompliziert und wohl teuer in der Herstellung.

Aufgabe dieser Erfindung ist es, ein Verfahren und Apparatur zur Verringerung des Klirrens in Vorschaltgeräten für Gasentladungslampen zu schaffen.

Diese Aufgabe wird durch die in den Patentansprüchen 1 und 7 gekennzeichneten Massnahmen gelöst.

Kurzbeschreibung der Zeichnungen

Weitere Merkmale der Erfindung sind aus der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter, nur beispielhafter Ausführungsformen der Erfindung anhand der beigefügten Zeichnungen ersichtlich; es zeigen:

Fig. 1 einen Stromlaufplan einer Ausführungsform der Erfindung mit Stromwegen für eine positive Schaltperiode,

Fig. 2 ein Spannungs- und Stromdiagramm gegen die Zeit in einer Schaltvorrichtung für den Stromkreis nach Figur 1,

Fig. 3 einen Stromlaufplan mit Stromwegen im Stromkreis nach Figur 1 ohne Schaltung nach einer positiven Periode,

Fig. 4 den Stromkreis nach Figur 1 mit Stromwegen für eine negative Schaltperiode,

Fig. 5 den Stromlaufplan nach Figur 1 mit Stromwegen ohne Schaltung nach einer negativen Periode,

Fig. 6 einen Stromlaufplan der Ausführungsform nach Figur 1 mit einem induktiven Eingangsfilter,

Fig. 7 ein Diagramm der Spannung auf den Rücklaufkondensatoren über der Zeit für den Stromkreis nach Figur 6,

Fig. 8 einen Stromlaufplan einer unterschiedlichen Ausführungsform der Erfindung mit Stromwegen für eine positive Schaltperiode,

Fig. 9 den Stromlaufplan nach Figur 8 mit Stromwegen ohne Schaltung nach einer positiven Periode,

Fig. 10 einen Stromlaufplan einer Abänderung des Stromkreises aus Figur 8 und 9,

Fig. 11-14 Stromlaufpläne einer weiteren Ausführungsform der Erfindung in verschiedenen Schaltstufen und

Fig. 15 -18 Stromlaufpläne noch einer weiteren Ausführungsform der Erfindung in verschiedenen Schaltzuständen.

Nähere Beschreibung der Zeichnungen

Mit Bezug auf Figur 1 wird ein allgemein als 1 bezeichneter Vorschaltstromkreis von den positiven und negativen Leitungen 2 bzw. 3 eines Ganzwellenbrückengleichrichters 4 mit einem Wechselstromeingang 5 mit ganzwellengleichgerichteter Spannung versorgt.

Die positive Leitung 2 von der Anode zur Kathode läuft von der Brücke durch eine Diode 6 zu einem Abgleichkondensator 7, und die negative Leitung 3 von der Kathode zur Anode läuft von der Brücke über eine Diode 8 zu der anderen Seite des Abgleichkondensators 7. Zwei parallel dem Abgleichkondensator 7 angeschlossene Reihenschaltvorrichtungen 9 und 10 sind mit einem bestimmten Zwischenraum zwischen Schaltungen abwechselnd ein- und ausschaltbar. Diese Schaltfrequenz beträgt

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vorzugsweise etwa 20 kHz für einen 50 oder 60 kHz-Netzeingang 5. Zwischen den Abgleichvorrichtungen ist eine Ausgangsleitung 11 zum Durchschalten über die Vorrichtung 9 auf die positive Leitung sowie die Vorrichtung 10 auf die negative Leitung angeschlossen.

- Die Ausgangsleitung 11 steuert einen Reihenresonanzkreis mit einer Drossel 12 und einem Kondensator 13 an, mit dem eine Entladungsröhrenlast 14 parallelgeschaltet ist. Dieser Reihenresonanzkreis und die Lampe bilden den Lastkreis.

Der Reihenresonanzkreis ist auf der Abgleichkondensatorseite der Diode 6 bzw. 8 über den Steuerkondensator 15 mit der positiven Leitung bzw. über den Steuerkondensator 16 mit der negativen Leitung verbunden und läuft zur positiven Leitung auf der Brückenseite der Dioden 6 und 8 durch den Rücklaufkondensator 17 zur positiven Leitung und Rücklaufkondensator 18 zur negativen Leitung zurück.

Überschwingerdioden 19 und 20 sind über die Schaltvorrichtungen 9 und 10 querverbunden, wobei die Diode 19 von der Anode zur Kathode von der negativen Seite über die Vorrichtung 10 mit der Ausgangsleitung 11 sowie die Diode 20 von der Anode zur Kathode von der Ausgangsleitung 11 zur positiven Seite über die Vorrichtung 9 verbunden ist.

Figur 2 zeigt nun ein Spannungs- und Stromdiagramm über eine Schaltvorrichtung des Stromkreises gegen die Zeit. Da dieser Stromkreis induktiv laufen soll, hinkt der Strom der Spannung um eine Zeit 21 nach.

Anfänglich lädt der Strom von der Diodenbrücke 4 den Kondensator 7 über die Dioden 6 und 8 sowie gleichzeitig die Kondensatoren 15, 16, 17 und 18 auf. Der Kondensator 7 ist viel grösser als die übrigen und wird auf eine Spannung aufgeladen, die dem Spitzenwert der Versorgung minus dem Spannungsabfall über die Dioden 6 und 8 gleich ist.

Zu einer gewissen Zeit während der Aufladung des Kondensators 7 werden die Schaltvorrichtungen 9 und 10 mit einer viel höheren Frequenz als derjenigen der Versorgung abwechselnd leitend. Zum Schalten der Vorrichtungen sind nicht gezeigte Steuerkreise vorgesehen. Dem Fachmann ist es bekannt, dass verschiedenste Stromkreise für diese Funktion verwendbar sind. Das Ein- und Ausschalten der Vorrichtung 9 ergibt einen positiven Rechteckwellenimpuls 22 (Figur 2) und das Schalten der Vorrichtung 10 einen negativen Rechteckwellenimpuls 23 (Figur 2).

Aus Figur 1 sind weiterhin bei eingeschalteter Vorrichtung 9 vier Stromwege ersichtlich:

Der Weg 24 läuft von der positiven Seite des Kondensators 7 über die Schaltvorrichtung 9, die Last und den Kondensator 16 zurück zum Kondensator 7; der Weg 25 läuft von der positiven Seite des Kondensators 17 über die Schalt Vorrichtung 9 und die Last zurück zum Kondensator 17; der Weg 26 läuft von der positiven Seite des Kondensators 15 über die Schaltvorrichtung 9 und die Last zurück zum Kondensator 15; und der Weg 27 läuft von der positiven Seite der Versorgung über die Diode 6 und über die Last zurück zum Kondensator 18.

Die Kondensatoren sind im Verhältnis so gross ausgelegt, dass:

C7 > > C17 und C18 > C15 und Cj^.

Mit den folgenden Symbolen:

Spannung über Kondensator 15: VCi5

Spannung über Kondensator 16: V^-ia

Spannung über Kondensator 7: Vc7

versteht es sich, dass:

Vo7 = Vos + Vas

Aus dem Stromweg 24 ist ersichtlich, dass der Kondensator 16 durch Entladung aus dem Abgleichkondensator 7 in Reihe mit dem Lastkreis aufgeladen wird, und da der Kondensator 7 sehr viel grösser ist, ist die Spannung Vci fast konstant. Dies führt zur Aufladung des Kondensators 16 und zu einem Anstieg der Spannung Vci6, und Vcu nimmt mit dem Anstieg von Vci6 um den gleichen Betrag ab. Somit wird der Kondensator 15 über den Weg 26 in den Lastkreis entladen. Mit den richtigen Abmessungen der Kondensatoren 15 und 16 wird Vci5 während der Einschaltzeit der Schaltvorrichtung 9 dann gegen O V abnehmen und Vci6 gegen Vc7 zunehmen.

Damit Stromleitung stattfindet, muss die gleichgerichtete Versorgungsspannung grösser als die Spannung über den Lastkreis plus Vci8 bzw. Vs > Vlc + Vois sein.

Es ist auch deutlich, dass Vcis zugleich die Spannung über den Lastkreis darstellt, so dass mit dem Anstieg von Vci6 die Lastkreisspannung abnimmt und die gleichgerichtete Versorgung während des Zeitraums, wenn die Lastkreisspannung unter die momentane Versorgungsspannung abfällt, leitend sein kann.

Zu einer gewissen Zeit während des Abfalls von Vcis wird Von grösser als Vcis und der erforderliche Spannungsabfall über die Diode 6 sein. Dies führt zu einer Stromentladung aus dem Kondensator 17, was über den Stromweg 25 an die Last beiträgt.

Obwohl Von zu gewissen Zeiten während der Versorgungsperiode viel niedriger als Vcis sein wird, wird auf diese Weise der Kondensator 17 dennoch befähigt, wegen der Erniedrigung der Lastkreisspannung sich entlang dem Weg 25 in den Lastkreis zu entladen.

Mit den folgenden Symbolen:

Spannung über Kondensator 17: Vcn

Spannung über Kondensator 18: Vcis

Augenblickliche Versorgungsspannung: vs ergibt sich vs = VCi7 + Vcis-

Der Kondensator 18 wird deshalb gleichzeitig aus der Versorgung aufgeladen, so dass Vci8 um den gleichen Betrag wie der Abfall von Vcn ansteigt.

Parallel mit der Diode 8 ist ein Thyristor 37A gezeigt, dessen Gatter von einem Geber 28 gesteuert wird, der die Spannung über den Abgleichkondensator 7 abtastet. Wenn VC7 zu hoch wird, schaltet der Thyristor durch und schliesst die Diode 8 kurz, so dass ein weiterer Aufbau von Vc7 verhindert wird.

Beim Abschalten der Vorrichtung 9 schaltet die Vorrichtung 10 nicht sofort ein, und eine bestimmte Zeit läuft ab, bevor dies geschieht. Figur 2 zeigt diese als die Zeit zwischen der Abschaltung der Vorrichtung 9 und dem Übergang der nachhinkenden Stromwellenform von der positiven Seite zur negativen Seite des Nullpunkts der Zeitachse. Falls das Schalten der Vorrichtungen durch Stromrückkopplungsmittel gesteuert wird, kann man offensichtlich vorsehen, dass diese Zeit stets durch die obigen Parameter bestimmt wird, da die auf die negative Seite gehende Stromwellenform das Einschalten der Vorrichtung 10 auslösen wird.

In Figur 3 ist der Stromkreis derselbe wie mit Bezug auf Figur 1 beschrieben, und die Bezugszahlen beziehen sich auf die gleichen Stromkreisbauteile; wie unten beschrieben, sind die Stromwege jedoch anders. Beim Abschalten der Vorrichtung 9 und wegen der in Figur 2 gezeigten Phasenverschiebung 21 führt der Zusammenbruch des der Drossel 12 zugeordneten magnetischen Felds dazu, dass sich der Stromweg 29 von der positiven Seite des Kondensators 7 durch die Diode 19 und den Lastkreis in zwei Wege durch die Kondensatoren 17 und 15 und zurück zum Kondensator 7 aufspaltet. Diese Abschaltzeit beider Vorrichtungen ist in Figur 2 als der Zeitraum von 30 bis 31 gezeigt und stellt den Aufladungsstrom für den Kondensator 7 dar. Die Fläche unter der Sinuskurve in Figur 2 stellt Ladung und zwar über den Zeitraum 30 bis 31 Aufladung des Kondensators 7 dar, während die Ladung im Zeitraum 32 bis 30, der Einschaltzeit der Vorrichtung 9, Entladung aus dem Kondensator 7 und der Versorgung ist. Ist der Versorgungsbeitrag während des letzteren Zeitraums (32 - 30) so gross, dass die Aufla-

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dung des Kondensators 7 während des vorhergehenden Zeitraums (30 - 31) höher als die Entladung dieses Kondensators (während des Zeitraums 32 bis 30) ist, dann wird Vc7 zunehmen. Es ist ersichtlich, dass die Grösse des Steuerkondensators die Geschwindigkeit bestimmt, mit welcher die Spannung über den Lastkreis während einer Einschaltzeit der Schaltvorrichtung abfällt und damit die Zeitdauer bestimmt, während welcher dieser Versorgungsbeitrag erfolgt.

Auf diese Weise kann man durch Auswahl der Stromkreiskonstanten dafür sorgen, dass Vc7 stets höher als die Versorgungsspitzenspannung ist, so dass der Kondensator 7 nach der ursprünglichen Aufladung nicht mehr direkt von der Versorgung geladen wird und der Versorgungsbeitrag die Stromkreis-und Lastverluste deckt. Man kann ein Gleichgewicht erreichen, damit Vc7 stabil bleibt, oder man kann sie auf einen Höchstwert steigen lassen, wo sie beispielsweise durch den Thyristor und Geber 27 und 28 nach Figur 1 abgeklemmt wird.

Mit Bezug auf Figur 4 ist darin derselbe Stromkreis wie anhand Figur 1 beschrieben gezeigt, wobei die Bezugszahlen die gleichen Stromkreisbauteile bezeichnen. In Figur 4 ist jedoch die Schaltvorrichtung 10 nun eingeschaltet, und vier Stromwege sind zu erkennen: Weg 33 läuft von der positiven Seite des Kondensators 7 durch den Kondensator 15, den Lastkreis, die Schaltvorrichtung 10 und zurück zum Kondensator 7; Weg 34 geht von der positiven Seite des Kondensators 18 durch den Lastkreis, die Schaltvorrichtung 10 und zurück über Diode 8 zum Kondensator 18; der Weg 35 verläuft von der positiven Seite des Kondensators 16 durch den Lastkreis, die Schaltvorrichtung 10 und zurück zum Kondensator 16; schliesslich läuft der Weg 36 von der positiven Seite der Versorgung durch den Kondensator 17, den Lastkreis, die Schaltvorrichtung 10 und zurück zur Versorgung über die Diode 8.

Der Steuerkondensator 15 wird über den Weg 33 in Reihe mit dem Lastkreis durch Entladung des Abgleichkondensators 7 aufgeladen. Mit dem Anstieg der Spannung über den Kondensator 15 (Vcis) nimmt die Spannung über den Kondensator 16 (Vcie) um den gleichen Betrag ab. In einem bestimmten Augenblick ist Vci6 niedriger als die Spannung des Kondensators 18 (Vcis), und zu dieser Zeit entlädt sich der Kondensator 18 und trägt zum Laststrom bei.

Zu jedem Zeitpunkt ist vs = V c17 + Vci8,

und deshalb lädt sich der Kondensator 17 mittels des Versorgungsstromwegs 36 auf, so dass Vcn um den gleichen Betrag wie den Abfall von Vcis ansteigt. Ferner ist, in ähnlicher Weise wie anhand Figur 1 beschrieben, Vci6 nun die Spannung über den Lastkreis, und ein Versorgungsstrombeitrag entlang Weg 36 findet statt, sobald die momentane Versorgungsspannung höher als Vcn und die abfallende Lastkreisspannung ist.

Figur 5 zeigt nun den Stromkreis gemäss Figur 1 in einem Zustand, wo die Schaltvorrichtungen unmittelbar nach dem Abschalten der Vorrichtung 10 aus sind. In Figur 2 ist dies als der Zeitpunkt 37 angegeben. In dieser Stellung lässt der Zusammenbruch des der Drossel 12 zugeordneten magnetischen Felds den Stromweg 38 vom Kondensator 7 zu den Kondensatoren 18 und 16, dem Lastkreis und der Diode 32 zum Kondensator 7 zurücklaufen. Diese Wege treten während des Zeitraums 37 bis 39 in Figur 2 auf. Es versteht sich, dass die in punktierten Linien gezeichneten Anteile der Impulse 22 und 23 zwischen 30 und 31 sowie 39 den leitenden Zustand während Zeiträumen darstellen, wenn beide Vorrichtungen 9 und 10 ausgeschaltet sind.

Ferner versteht es sich, dass die abwechselnde Ladung und Entladung der Kondensatoren 17 und 18 wie beschrieben die Lieferung eines Versorgungsstroms über einen grösseren Zeitraum der Versorgungsperioden fördert. Es zeigt sich aus den Stromwegen, wie oben beschrieben und veranschaulicht, dass während der Aufladung der Steuerkondensatoren 15 und 16 durch die Entladung des Abgleichkondensators 7 die in einem Rücklaufkondensator während einer Halbperiode gespeicherte Ladung, die während der nächsten Halbperiode in den Lastkreis zu entladen ist, aus der gleichgerichteten Versorgung stammt.

Da nach der ursprünglichen Aufladung des Kondensators 7 dieser nur durch die Drossel während der begrenzten Abschaltzeit beider Schaltvorrichtungen aufgeladen wird, müssen die Entladung des Rücklaufkondensators in den Lastkreis sowie der direkte gleichgerichtete Versorgungsstrombeitrag durch den Lastkreis zusammen die Stromkreis- und Lastverluste decken.

Mit Bezug auf Figur 6 ist dort nun derselbe Stromkreis wie anhand Figur 1 beschrieben gezeigt, wobei die Zahlen die gleichen Stromkreisbauteile bezeichnen. In diesem Fall liegt der Brückengleichrichter 4 jedoch weiter entfernt von der Stellung, wo durch ihn die Kondensatoren 17 und 18 versorgt werden, und lädt einen parallel zu ihm liegenden Kondensator 40 auf, welcher seinerseits über eine Drossel 41 die positive Schiene zwischen der Anode der Diode 6 und der positiven Seite des Kondensators 17 betreibt. Die negative Schiene ist mit dem Kondensator 18 und der negativen Seite der Brücke verbunden.

Die Spannung über die Kondensatoren 17 und 18 von der positiven zur negativen Schiene ist in dem Diagramm von Figur 7 gegen die Zeit aufgetragen. Die Hauptfrequenz ist mit der Zahl 42 und die modulierte Schaltvorrichtungsfrequenz mit der Bezugszahl 43 bezeichnet. In der Praxis zeigte es sich, dass der Einbau der Drossel 41 und des Kondensators 40 zu einer weiteren Verringerung des Klirrens beiträgt. Es wird angenommen, dass sich dies aus der Einwirkung dieser Bauteile auf die Stromwellenform ergibt, indem die an dieser Stelle angenähert rechteckige Welle zu einer angenähert sinusartigen Wellenform umgewandelt wird, die natürlich weniger ungeradzahlige Oberwellen enthält. Dies folgt aus der Wirkung der Drossel, welche die hindurchgehende Ladungsstrommenge von der mehr sinusartigen Spannungsform abhängig macht.

Aus Figur 8 und 9 ist nun eine unterschiedliche, jedoch ähnliche Ausführungsform ersichtlich. Eine Ganzwellengleichrich-terbrücke 44 bezieht eine Wechselspannung vom Netz 45 und liefert gleichgerichteten Strom an eine positive Leitung 46 und negative Leitung 47.

Die positive Leitung läuft von Anode zu Kathode über eine Diode 48 zu einem Abgleichkondensator 49, und die negative Leitung 47 geht von Kathode zu Anode über eine Diode 50 auf die andere Seite des Abgleichkondensators 49. Steuerkondensatoren 51 sind jeweils parallel den Dioden 48 und 56 angeordnet.

Eine Schaltvorrichtung 52 ist mit der positiven Leitung 46 auf deren Abgleichkondensatorseite verbunden, um die positive Leitung auf einen Ausgang entlang der Leitung 53 durchzuschalten, und eine ähnliche Schaltvorrichtung 54 ist von der Ausgangsleitung 53 her mit der negativen Leitung 47 auf der Abgleichkondensatorseite der Diode 56 verbunden. Die Vorrichtungen werden abwechselnd durch einen nicht gezeigten Steuerstromkreis geschaltet, der nach dem Abschalten einer Vorrichtung eine bestimmte Zeit lang wartet, bevor er die andere Vorrichtung einschaltet. Die Antriebsleitung 53 versorgt einen Reihenresonanzkreis, der aus einer Drossel 55 und einem Kondensator 56 besteht, wobei eine Gasentladungslampenlast 57 dem Kondensator parallel liegt. Der Reihenresonanzkreis führt über einen Rücklaufkondensator 58 auf der Brückenseite der Diode 48 zur positiven Leitung 46 sowie einen Rücklaufkondensator 59 auf der Brückenseite der Diode 50 zur negativen Leitung 47 zurück.

Auf den Abgleichkondensatorseiten der Dioden 48 und 50 ist eine Überschwingerdiode 60 von der Anode zur Kathode von der negativen Leitung 47 parallel der Schaltvorrichtung 54 mit der Ausgangsleitung 53 verbunden, und eine weitere solche Diode 60 ist zwischen der Ausgangsleitung 53 und der positiven

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Leitung 46 parallel der Schaltvorrichtung 52 angeordnet. Die Kondensatoren 58 und 59 sind im Verhältnis zu den Kondensatoren 51 so bemessen, dass die Grösse der Kondensatoren 58 und 59 jeweils diejenige der Kondensatoren 51 übersteigt, und der Kondensator 49 ist natürlich viel grösser als je ein Kondensator 58, Kondensator 59 oder einer der Kondensatoren 51.

Die Kondensatoren 58 und 59 dienen als Rücklaufkondensatoren, während die Kondensatoren 51 die Steuerkondensatoren bilden.

Wenn im Betrieb die Schaltvorrichtung 52 ein- und die Schaltvorrichtung 45 ausgeschaltet ist, sind die drei in Figur 8 gezeigten Stromwege ersichtlich. Der Stromweg 61 läuft von der positiven Seite der Brücke 44 durch die Diode 48, die Vorrichtung 52, die Last und zurück zur Brücke über den Kondensator 59. Der Stromweg 62 läuft von der positiven Seite des Kondensators 49 durch die Schaltvorrichtung 52, die Last, den Kondensator 59, den Steuerkondensator 51 in der negativen Schiene und zurück zum Kondensator 49. Der letzte Stromweg 63 läuft von der positiven Seite des Kondensators 58 durch die Diode 48, die Vorrichtung 52, die Last und zurück zum Kondensator 58.

Der Entladungsstromfluss aus dem Abgleichkondensator entlang dem Weg 62 lädt den Rücklaufkondensator 59 und den Steuerkondensator 51 der negativen Schiene in Reihe damit auf, und da die beiden Steuerkondensatoren erheblich kleiner sind als je einer der Rücklaufkondensatoren, wird dieser Kondensator 51 bis zu einer hohen Spannung, die sich der Abgleichkondensatorspannung annähert, aufgeladen.

Dadurch wird die Spannung über den Lastkreis (Vlc) erniedrigt, so dass die gleichgerichtete Versorgung entlang dem Weg 61 geleitet werden kann, wenn ihre Spannung VLc.und die Spannung über den Kondensator 59 übersteigt.

Diese erniedrigte Spannung Vlc über den Lastkreis führt auch dazu, dass sich der während der vorangehenden Halbperiode aufgeladene Kondensator 58 und der Kondensator 51 der positiven Schiene entlang dem Weg 63 entladen.

Diese Ausführungsform ist zwar offensichtlich andersartig, doch unterliegt ihr Betrieb denselben Prinzipien wie für die Ausführungsform gemäss Figur 1 bis 5 beschrieben.

Der nicht gezeigte, die Vorrichtungen 52 und 54 schaltende Schaltsteuerkreis schaltet nun die Vorrichtung 52 aus und wartet eine bestimmte Zeit lang, bevor er die Vorrichtung 54 einschaltet. Diese Stellung ist in Figur 9 gezeigt, wo der Stromkreis derselbe wie in Figur 8 mit den gleichen Bezugszahlen ist.

Gemäss Figur 9, wenn beide Schaltvorrichtungen aus sind, führt das zusammenbrechende Feld der Drossel 55 zu fortgesetztem Stromfluss entlang dem Weg 64, der durch die Drossel zum Rücklaufende des Reihenresonanzkreises, durch den Kondensator 58 und in die Diode 51 führt, um den Abgleichkondensator 49 aufzuladen.

Während einer negativen Halbperiode bei eingeschalteter Vorrichtung 54 wird die Ladung auf dem Rücklaufkondensator 59 durch die gleiche Einwirkung wie die Ladung im Rücklaufkondensator 58 entladen.

Es ist ersichtlich, dass der eben beschriebene Ablauf dem mit Bezug auf Figur 1 bis 5 beschriebenen nahe verwandt ist. Bei dieser Ausführungsform muss man wiederum eine korrekte Zuteilung der Entladung des Abgleichkondensators 49 während der Einschaltzeit einer Schaltvorrichtung erhalten, damit die während der Ausschaltzeit der beiden Vorrichtungen erfolgende Aufladung des Kondensators 49 mindestens der Entladung gleich ist.

Es ist ferner ersichtlich, dass die Stromwege und der Betrieb des Stromkreises während des Zeitraums, wenn die Schaltvorrichtung 52 eingeschaltet ist, und der nachfolgende Zeitraum, während dem beide Schaltvorrichtungen aus sind, Spiegelbilder der mit Bezug auf Figur 8 und 9 beschriebenen Wege darstellen.

Der in Figur 10 gezeigte Stromkreis weist dieselben Bauteile mit den gleichen Bezugsziffern wie der Stromkreis gemäss Figur 8 und 9 auf, mit Ausnahme der Diodenbrücke 44 in Figur 8 und 9. Stattdessen ist eine Ganzwellengleichrichterbrücke 64 in «gespaltener» Anordnung vorgesehen, deren eines Paar Dioden 65 mit den Kondensatoren 58 und 59 parallel liegt und deren anderes Diodenpaar 66 mit dem Abgleichkondensator 49 parallel liegt. Der Wechselstromeingang 67 wird in normaler Weise jeweils mit den Anschlussstellen der zwei Dioden in einem Paar verbunden. Es hat sich in der Praxis gezeigt, dass der Stromkreis mit guter Wirkung arbeitet, wobei sich die Diodenpaare 65 und 66 wie ein Gleichrichter verhalten.

Figur 11 bis 14 zeigen nun noch eine weitere Ausführungsform. Eine Ganzwellengleichrichterbrücke 68 besitzt eine positive Versorgung entlang der Leitung 69 und eine negative Versorgung entlang der Linie 70, wobei die positive Ladung 69 von Anode zu Kathode durch eine Diode 71 zu einer Seite eines Abgleichkondensators 72 führt. Die negative Leitung 70 ist direkt mit der anderen Seite des Abgleichkondensators verbunden.

Eine Schaltvorrichtung 73 ist zwischen der Diode 71 und dem Abgleichkondensator 72 mit der positiven Leitung 69 verbunden, um eine Ausgangsleitung 74 auf die positive Leitung zu schalten. Eine weitere Schaltvorrichtung 75 ist von der Ausgangslinie 74 her nach unten mit der negativen Leitung 70 verbunden, um die Ausgangsleitung auf die negative Versorgungsleitung zu schalten. Die Schaltvorrichtung 73 weist eine Überschwingerdiode 76 auf, die parallel dazu von Anode zur Kathode von der Ausgangslinie her mit der positiven Versorgung verbunden ist. In ähnlicher Weise ist eine Überschwingerdiode 77 von Anode zur Kathode von der negativen Leitung 70 her parallel der Schaltvorrichtung 75 mit dem Ausgang 74 verbunden. Die Ausgangsleitung 74 läuft durch eine Drossel 78 und eine Gasentladungslampenlast 79 zurück zur positiven Versorgungsleitung 69 durch einen Rücklaufkondensator 80 auf der Anodenseite der Diode 71. Ein Steuerkondensator ist von der positiven Leitung 69 her auf der Kathodenseite der Diode 71 mit dem Rücklaufende des die Drossel 78 und die Gasentladungslampe 79 enthaltenden Lastkreises verbunden.

In Figur 11 betrachtet man nun den Stromkreis mit eingeschalteter Schaltvorrichtung 75, und es sind zwei Stromwege ersichtlich: der erste Weg ist der Stromweg 82, der eine Entladung des Abgleichkondensators 72 entlang der positiven Versorgungsleitung durch den Steuerkondensator 81, den Lastkreis, die Schaltvorrichtung 75 und zurück zum Abgleichkondensator darstellt. Ein zweiter Weg 83 läuft von der positiven Seite des Brückengleichrichters 68 durch den Kondensator 80, den Lastkreis, die Schaltvorrichtung 75 und zurück zur Brücke.

Die Aufladung des Steuerkondensators 81 in Reihe mit dem Lastkreis führt zu einer Verringerung der Lastspannung, da sie beide sozusagen in Reihe mit dem Abgleichkondensator 72 liegen. Weil der Steuerkondensator wiederum erheblich kleiner als der Abgleichkondensator sowie der Rücklaufkondensator 80 ist, fällt die Spannung über den Lastkreis rasch ab, und sobald die Spannung über den Lastkreis kleiner als die gleichgerichtete Spannung ist, kommt der Stromweg 83 zur Wirkung, und die gleichgerichtete Spannung trägt dann direkt zur Last bei. Das Verhältnis der relativen Beiträge der Entladung aus dem Abgleichkondensator und des Stromflusses aus dem Brückengleichrichter wird wie unten beschrieben von der relativen Grösse des Steuerkondensators 81 bestimmt.

Mit Bezug auf Figur 12 ist der Stromkreis mit beiden Schaltvorrichtungen 73 und 75 ausgeschaltet gemäss dem Schaltweg nach Figur 11 gezeigt. Wiederum sind zwei Stromwege erkennbar, nämlich ein erster Weg 84 von der Drossel, als Ergebnis des zusammenbrechenden Felds um diese, durch die Überschwingerdiode 76 in den Abgleichkondensator und durch die negative Leitung 70, durch die Brücke 68, den Rücklaufkon-

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densator 80 und zurück zur Drossel 78. Der Stromweg 84 dient somit der Aufladung des Abgleichkondensators 72.

Figur 13 zeigt einen Stromkreis mit eingeschalteter Schaltvorrichtung 73, der auf den anhand Figur 12 beschriebenen Schaltzustand folgt. Der eine gezeigte Stromweg 86 folgt aus der Entladung des Rücklaufkondensators durch die Diode 71, die Schaltvorrichtung 73, den Lastkreis und zurück zum Kondensator 80, und der zweite gezeigte Stromweg 87 ergibt sich aus der Entladung des Steuerkondensators 81 in die positive Leitung durch die Schaltvorrichtung 73, den Lastkreis und zurück zum Steuerkondensator.

In Figur 14 ist nun der Stromkreis mit beiden Schaltvorrichtungen 73 und 75 aus gezeigt, was auf den gemäss Figur 13 beschriebenen Schaltzustand folgt. Zwei Stromwege sind gezeigt, nämlich der Weg 88, der von der Drossel 78 als Ergebnis des zusammenbrechenden Felds um diese herum in den Rücklaufkondensator 80 zur positiven Leitung, durch die Diode 71 und in den Abgleichkondensator 72 und von diesem durch die Überschwingerdiode 77 zurück zur Drossel verläuft. Der zweite Stromweg 89 geht von der Drossel 78 aus, zweigt durch den Steuerkondensator 81 ab und vereinigt sich wieder mit dem Stromweg 88 für dessen Rest. Es versteht sich, dass wiederum während der begrenzten Abschaltzeit der beiden Schaltvorrichtungen die zusammenbrechenden Felder der Drossel die Aufladung des Abgleichkondensators 72 bewirken.

Im allgemeinen verursacht die Aufladung des Steuerkondensators 81 (Fig. 11) eine Erniedrigung der Spannung über die Last und lässt einen direkten Beitrag aus der gleichgerichteten Versorgung zu. Wird der Versorgungsbeitrag über Weg 83 (Fig. 11) im Verhältnis zum Beitrag 82 der Abgleichkondensatorentladung bemessen, so kann man dafür sorgen, dass die Stromkreis- und Lastverluste gedeckt werden und dadurch ein genügender Versorgungsbeitrag zur Speicherung von Energie in der Drossel 78 ermöglicht wird, um jegliche Verluste aus dem Abgleichkondensator 72 während dessen Entladung durch Aufladung des Abgleichkondensators mit Versorgungsenergie in der Drossel während bestimmten Zeiträumen auszugleichen.

Auf diese Weise kann die Spannung über den Kondensator 72 auf einen geeigneten Höchstwert erhöht werden, der über der Spitzenspannung der gleichgerichteten Versorgung liegt.

Es ist ersichtlich, dass man den Rücklaufkondensator 80 durch einen Kurzschluss ersetzen kann, ohne das Prinzip des oben mit Bezug auf Figur 11 bis 14 beschriebenen Mechanismus erheblich zu beeinträchtigen. Es versteht sich auch, dass bei der Ausführungsform nach Figur 11 bis 14 eine Version mit «negativer» Schiene möglich ist, wobei die Diode 71 von Anode zur Kathode in der negativen Schiene zwischen dem Abgleichkondensator und Gleichrichter angeordnet ist und die Kondensatoren 80 und 81 wie vorher zur negativen Schiene zu beiden Seiten der Diode führen. Die Stromwege sind den mit Bezug auf Figur 11 bis 14 beschriebenen genau analog. Wenn man ferner die Version dieser Ausführungsform mit «negativer Schiene» mit der Version mit «positiver Schiene» gemäss Figur 11 bis 14 kombiniert, so erhält man die Ausführungsform nach Figur 1.

Zudem ist ersichtlich, dass bei Ersatz des Rücklaufkondensators 80 in dieser Ausführungsform durch einen Kurzschluss die so erhaltene Ausführungsform einer einseitigen Version der Ausbildung gemäss Fig. 8 und 9 unter Wegnahme sowohl des Steuerkondensators aus der negativen Schiene als auch des Rücklaufkondensators 59 sowie unter Ersatz des Kondensators 58 durch einen Kurzschluss gleichwertig ist. \

Noch eine weitere Ausführungsform der Erfindung sei mit Bezug auf Figur 15 bis 18 beschrieben. Im Stromlaufplan in diesen Figuren beziehen sich dieselben Bezugszahlen auf die gleichen Bauteile wie anhand von Figur 11 bis 14 beschrieben,

ausgenommen dass der Steuerkondensator 81 gemäss Figur 11 bis 14 weggenommen und in Figur 15 bis 18 durch einen Steuerkondensator 90 ersetzt ist, der zwischen dem Rücklauf des Lastkreises und der negativen Schiene angeschlossen ist.

Gemäss Figur 15 ist die Vorrichtung 75 nun eingeschaltet, und es besteht ein einziger Stromweg 91, der vom positiven Ende der gleichgerichteten Versorgung durch den Rücklaufkondensator, den Lastkreis, die Vorrichtung 75 und zurück zum Gleichrichter führt. Während dieser Zeit wird der Rücklaufkondensator 80 von der gleichgerichteten Versorgung aufgeladen.

In Figur 16 sind nach dem Schaltzustand des Stromkreises gemäss Figur 15 beide Vorrichtungen 73 und 75 ausgeschaltet, und das zusammenbrechende Feld um die Drossel 78 führt zu einem fortgesetzten Stromfluss entlang dem Weg 92 von der Drossel 78 durch die Überschwingerdiode 76 zur Aufladung des Abgleichkondensators 72 und zurück entlang der negativen Schiene durch den Steuerkondensator 90 zur Drossel 78.

In Figur 17 ist die Schaltvorrichtung 73 nach dem Schaltzustand gemäss Figur 16 eingeschaltet. Zwei Stromwege sind erkennbar. Der erste ist ein Entladungsweg 93 vom Abgleichkondensator 72 durch die Schaltvorrichtung 73 und den Lastkreis bis zur Aufladung des Steuerkondensators 90 und von diesem entlang der negativen Schiene zurück zum Abgleichkondensator. Während dieser Zeit verursacht die Aufladung des Steuerkondensators 90 in Reihe mit dem Lastkreis einen Abfall der Lastkreisspannung, und sobald diese auf eine Spannung abfällt, die niedriger ist als die über den Rücklaufkondensator 80 plus dem erforderlichen Diodenabfall über die Diode 71, wird sich der Rücklaufkondensator entlang dem zweiten Weg 94 durch die Diode 71, die Schaltvorrichtung 73 und den Lastkreis zu sich selbst zurück entladen. Der Rücklaufkondensator 80 und der Steuerkondensator 90 sind so gross ausgelegt, dass diese Stromwege möglich sind.

Bei dem Stromkreis gemäss Figur 18 sind nach dem Schaltzustand des Stromkreises gemäss Figur 17 die Vorrichtungen 73 und 75 beide abgeschaltet. Die Drossel 78 erlaubt als Ergebnis des zusammenbrechenden Felds um sie einen fortgesetzten Stromfluss entlang dem Weg 95, und Strom fliesst von der Drossel 78 durch die Lampe 79, den Rücklaufkondensator 80 und die Diode 71 zur Aufladung des Abgleichkondensators 72 sowie über die Wege von diesem durch die negative Schiene, die Überschwingerdiode 77 und zurück zur Drossel 78.

Somit wird während der Abschaltzeiten der beiden Schaltvorrichtungen der Abgleichkondensator durch die Ladung aufgeladen, die sich aus dem zusammenbrechenden Feld der Drossel ergibt.

Bei dieser Ausführungsform wird der indirekte Beitrag der gleichgerichteten Versorgung an den Lastkreis durch die Entladung des Rücklaufkondensators 80 mit dem direkten Stromweg 91 der gleichgerichteten Versorgung durch die Last kombiniert, um den genügend grossen Stromfluss zur Deckung der Stromkreis- und Lastverluste und die in der Drossel gespeicherte Energie zu liefern, so dass die Spannung des Abgleichkondensators auf der erforderlichen Höhe aufrechterhalten wird.

Die Ausführungsformen gemäss Figur 11 bis 14 und 15 bis 18 eignen sich zum Betrieb von Niederspannungsgasentladungslampen, doch muss man dafür sorgen, dass die Spannungserniedrigung über den Lastkreis die Spannung über die Lampe nicht unter deren minimale Betriebsspannung abfallen lässt.

Sind höhere Lampenspannungen erforderlich, so kann ein Reihenresonanzlastkreis mit der Lampe über einem von dessen reaktiven Elementen vorgesehen sein.

Es wird erachtet, dass die Erfindung einen nützlichen Stromkreis sowie eine Methode zur Verringerung des Klirrens in Vor-schaltgeräten für Gasentladungslampen zur Verfügung stellt.

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5 Blätter Zeichnungen

Claims (21)

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1. Verfahren zur Verringerung des Klirrens in einem Vor-schaltgerät für Gasentladungslampen mit einem Abgleichkondensator (7, 49, 72) für eine gleichgerichtete Eingangsspannung sowie Schaltvorrichtungen zur abwechselnden Schaltung eines Ausgangs zwischen positiven und negativen Eingangsspeiseleitungen in alternierenden positiven und negativen Perioden, wobei zwischen diesen Schaltvorgängen des Ausgangs jeweils eine bestimmte Zeit abläuft, während der die Schaltvorrichtungen ausgeschaltet sind, dadurch gekennzeichnet, dass man einen Lastkreis mit einem von diesem Ausgang in Reihe ansteuerbaren induktiven Element (12, 55, 78) anschliesst und mit einer durch den Lastkreis zu betreibenden Gasentladungslampe (14,

57, 79) verbindet, einen Rücklauf für den gleichgerichteten Eingang zwischen dem Lastkreis und einer Speiseleitung vorsieht, die Schaltvorrichtungen (9, 10, 52, 53) mit einer erheblich höheren Frequenz als der Halbperiodenfrequenz der gleichgerichteten Spannung schaltet, während der Einschaltzeiten einer Schaltvorrichtung den Abgleichkondensator (7, 49, 72) entlädt, um Steuerkondensatoren (15, 16, 51, 81, 90) in Reihe mit dem Lastkreis aufzuladen und dadurch eine Spannungserniedrigung über den Lastkreis zu bewirken, eine Entladung des Abgleichkondensators (7, 49, 72) in den Rücklauf durch die Speiseleitung, zu der dieser führt, durch Einfügung eines Einwegbauteils (6, 8, 48, 56, 71) in dieser Speiseleitung verhindert, die Spannungserniedrigung über die Last dazu ausnutzt, einen vom gleichgerichteten Eingang kommenden Stromfluss durch den Rücklauf und den Lastkreis zuzulassen, Ladung aus dem induktiven Element (12, 55, 78) im Lastkreis dem Abgleichkondensator (7, 49, 72) zur Aufladung während besagter bestimmter Zeit zuleitet und den Steuerkondensator im Verhältnis zu einer gegebenen Last so gross auslegt, dass er zusammen mit irgendwelchen anderen durch den Lastkreis fliessenden Strömen, ausser dem sich durch die Entladung des Abgleichkondensators ergebenden Strom, einen genügenden Strom aus der gleichgerichteten Spannung fliessen Iässt, um mindestens sämtliche Stromkreisverluste und den voraussichtlichen Lastverlust zu decken und dadurch sicherzustellen, dass die Spannung über den Abgleichkondensator (7, 49, 72) mindestens so hoch wie die Spitzen der gleichgerichteten Speisespannung bleibt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass es die Massnahme einschliesst, im Rücklauf aus dem Lastkreis einen Rücklaufkondensator (17, 18, 58, 59, 80) anzuordnen und dessen Grösse so auszulegen, dass eine sich aus der Aufladung während der Einschaltzeit einer Schaltvorrichtung ergebende Spannung über den Rücklaufkondensator (17, 18,

58, 59, 80) die während der Einschaltzeiten der anderen Schaltvorrichtung erniedrigte Spannung über den Lastkreis übersteigt und somit Entladung des Rücklaufkondensators zulässt, und dadurch jenen Stromfluss durch die Speiseleitung und den Lastkreis bewirkt.

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PATENTANSPRÜCHE

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671 860

einem an die Speiseleitung des Rücklaufs angeschlossenen Einwegbauteil (6, 8, 48, 56, 71) zur Verhinderung einer Entladung des Abgleichkondensators (7, 49, 72) entlang jener Speiseleitung in den Rücklauf und einem Weg zur Leitung der Ladung aus dem induktiven Element (12, 55, 78) in den Lastkreis, um den Abgleichkondensator (7, 49, 72) während besagten bestimmten Zeiten aufzuladen, besteht, wobei das Einwegbauteil (6, 8, 48, 56, 71) ferner so angeschlossen und der Rücklauf so angeordnet ist, dass diese Spannungserniedrigung über die Last einen Stromfluss vom gleichgerichteten Eingang durch den Rücklauf und den Lastkreis ermöglicht, und wobei der Steuerkondensator (15, 16, 57, 81, 90) so gross ausgelegt ist, dass er für eine gegebene Last genügend Strom aus der gleichgerichteten Spannung fliessen lässt, um zusammen mit irgendwelchen anderen durch den Lastkreis fliessenden Strömen, ausser dem sich durch die Entladung des Abgleichkondensators (7, 49, 72) ergebenden Strom, mindestens sämtliche Stromkreisverluste und den voraussichtlichen Lastverlust deckt und dadurch sicherstellt, dass die Spannung über den Abgleichkondensator mindestens so hoch wie die Spitzen der gleichgerichteten Speisespannung bleibt.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Spannungserniedrigung über den Lastkreis dazu ausgenutzt wird, einen solchen von der gleichgerichteten Spannung kommenden Strom direkt durch den Rücklauf und den Lastkreis während denselben Einschaltzeiten, in denen jene Spannungserniedrigung eintritt, fliessen zu lassen.

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4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ferner ein Rücklauf für den gleichgerichteten Eingang zwischen dem Lastkreis und beiden Speiseleitungen durch Rücklaufkondensatoren vorgesehen ist, wobei ein erster solcher zur positiven (46) und ein zweiter zur negativen (47) Speiseleitung führt,

ein erster mit der positiven und ein zweiter mit der negativen Speiseleitung verbundener Steuerkondensator (51) vorgesehen sind,

eine Entladung des Abgleichkondensators (49) entlang beiden Speiseleitungen in einen der Rückläufe durch Anschluss eines Einwegbauteils (48, 56) in beiden Speiseleitungen verhindert wird, der erste Rücklauf- (58) und der zweite Steuerkondensator (51) so gross ausgelegt sind, dass sie während der Einschaltzeiten einer ersten Schaltvorrichtung es jener sich aus der Aufladung des zweiten Steuerkondensators (51) ergebenden erniedrigten Spannung ermöglichen, einen Teil jenes Stromflusses direkt aus der gleichgerichteten Spannung durch den Lastkreis und den zweiten Rücklaufkondensator (59) fliessen zu lassen, und es ebenfalls ermöglichen, dass die Spannung über den ersten Rücklaufkondensator (58) als Ergebnis der darin aus der gleichgerichteten Spannung gespeicherten Ladung während der Einschaltzeit der zweiten Schaltvorrichtung (54) diese erniedrigte Spannung über den Lastkreis übersteigt und eine Entladung des ersten Rücklaufkondensators (58) zulässt, so dass ein Teil jenes Stromflusses durch das Einwegbauteil (48) in der positiven Speiseleitung in den Lastkreis erfolgt, der zweite Rücklauf-(59) und der erste Steuerkondensator (51) so gross ausgelegt sind, dass sie während der Einschaltzeiten der zweiten Schaltvorrichtung (54) es jener sich aus der Aufladung des ersten Steuerkondensators ergebenden erniedrigten Spannung ermöglichen, einen Teil jenes Stromflusses direkt aus der gleichgerichteten Spannung durch den Lastkreis und den ersten Rücklaufkondensator fliessen zu lassen, und es ebenfalls ermöglichen, dass die Spannung über den zweiten Rücklaufkondensator als Ergebnis der darin aus der gleichgerichteten Spannung gespeicherten Ladung während der Einschaltzeit der ersten Schaltvorrichtung diese erniedrigte Spannung über den Lastkreis übersteigt und eine Entladung des zweiten Rücklaufkondensators (59) zulässt, so dass ein Teil jenes Stromflusses durch das Einwegbauteil (56) in der negativen Speiseleitung in den Lastkreis erfolgt, und die Summe sämtlicher Teile dieses Stromflusses den besagten genügend grossen Stromfluss liefert.

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5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass es die Massnahme einschliesst, ungeradzahlige Oberwellen in der Wellenform der gleichgerichteten Stromversorgung durch Bemessung und Anschluss eines induktiven Elements (41) auf der Gleichrichterseite irgendwelcher Einwegbauteile (6, 7, 48, 56, 71) in Reihe mit dem Lastkreis zu verringern.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass man ferner Hochfrequenzstrom mittels eines Hochfre-quenzüberbrückungskondensators (40) den Gleichrichter umgehen lässt.

7. Vorschaltgerät zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, für Gasentladungslampen mit einem Abgleichkondensator (7, 49, 72) für eine gleichgerichtete Eingangsspannung sowie Schaltvorrichtungen (9, 10, 52, 54, 73, 75) zur abwechselnden Schaltung eines Ausgangs zwischen positiven (2, 46, 69) und negativen (3, 47, 70) Eingangsspeiseleitungen in alternierenden positiven und negativen Perioden, wobei zwischen diesen Schaltvorgängen des Ausgangs (11, 53, 74) jeweils eine bestimmte Zeit abläuft, während der die Schaltvorrichtungen aus sind, dadurch gekennzeichnet, dass es aus einem Lastkreis mit einem von diesem Ausgang (11, 53, 74) in Reihe ansteuerbaren induktiven Element (12, 55, 78) zum Antrieb der Last (14, 57, 79) einer Gasentladungslampe,

einer den Schaltvorrichtungen (9, 10, 52, 54, 73, 75) zugeordneten Schaltsteuerung, um diese erheblich schneller als die Halbperiodenfrequenz der gleichgerichteten Spannung zu schalten,

einem Rücklauf für den gleichgerichteten Eingang zwischen dem Lastkreis und einer Speiseleitung,

einem so angeschlossenen Steuerkondensator (15, 16, 51, 81, 90), dass er während der Einschaltzeiten einer Schaltvorrichtung (9, 10, 52, 54, 73, 75) in Reihe mit dem Lastkreis durch die Entladung des Abgleichkondensator (7, 49, 72) aufgeladen wird und eine Spannungserniedrigung über den Lastkreis bewirkt,

8. Vorschaltgerät nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Rücklauf ferner einen Rücklaufkondensator (17, 18, 55, 59, 80) aufweist und der Steuerkondensator (15, 16, 51, 59, 90) zwischen dem Lastkreis und der Speiseleitung gegenüber derjenigen Speiseleitung angeschlossen ist, zu welcher der Rücklauf führt, und der Rücklaufkondensator (17, 18, 58, 59, 80) im Verhältnis zum Steuerkondensator (15, 16, 51, 81, 90) so gross ausgelegt ist, dass eine Spannung über den Rücklaufkondensator (17, 18, 58, 59, 80) aus der darin während der Einschaltzeit einer Schaltvorrichtung gespeicherten Ladung aus der gleichgerichteten Spannung die erniedrigte, über den Lastkreis während der Einschaltzeiten der anderen Schaltvorrichtung auftretende Spannung übersteigen kann und dadurch zu einer Entladung aus dem Rücklaufkondensator (17, 18, 58, 59, 80) durch den Lastkreis führt und jenen aus der gleichgerichteten Spannung herkommenden Stromfluss liefert.

9. Vorschaltgerät nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Steuerkondensator (15, 16, 51, 81, 90) zwischen dem Lastkreis und der Speiseleistung, zu welcher der Rücklauf führt, angeschlossen ist, damit ein solcher genügender, aus der gleichgerichteten Spannung herkommender Stromfluss während der Dauer der besagten erniedrigten Spannung über den Lastkreis direkt aus der gleichgerichteten Spannung stattfinden kann.

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10. Vorschaltgerät nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Rücklauf einen Rücklaufkondensator (17, 18, 58, 59, 80) einer Grösse einschliesst die im Verhältnis zum Steuerkondensator (15, 16, 51, 81, 90) so ausgelegt ist, dass sie einen solchen genügenden, aus der gleichgerichteten Spannung herkommenden Stromfluss zulässt.

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11. Vorschaltgerät nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass ein Rücklauf für den gleichgerichteten Eingang zwischen dem Lastkreis und beiden Speiseleitungen jeweils über Rücklaufkondensatoren (17, 18, 58, 59, 80) vorgesehen ist, wo-, bei ein erster solcher zur positiven (2, 46, 69) und ein zweiter zur negativen (3, 47, 70) Speiseleitung führt, welcher Rücklauf einen ersten, mit einer Speiseleitung verbundenen Steuerkondensator einschliesst, wobei der zu dieser einen Speiseleitung führende Rücklaufkondensator im Verhältnis zum Steuerkondensator so gross ausgelegt ist, dass ein Teil jenes Stromflusses während den Zeiten erniedrigter Spannung über die Last (14, 57, 59) direkt von der gleichgerichteten Spannung her stattfinden kann, wobei der zu der anderen Speiseleitung führende Rücklaufkondensator im Verhältnis zum Steuerkondensator so gross ausgelegt ist, dass die Spannung darüber aus der darin während anderen Zeiten gespeicherten Ladung die Spannung über den Lastkreis übersteigen und eine Entladung daraus durch diesen herbeiführen kann, so dass ein weiterer Teil jenes Stromflusses stattfinden kann, wobei die beiden Teile dieses Stromflusses ihn in genügender Grösse liefern.

12. Vorschaltgerät nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass ein Rücklauf für den gleichgerichteten Eingang zwischen dem Lastkreis und beiden Speiseleitungen jeweils über Rücklaufkondensatoren (58, 59) vorgesehen ist, wobei ein erster solcher zur positiven (46) und ein zweiter zur negativen (47) Speiseleitung führt, und ein erster Steuerkondensator (51) mit der positiven sowie ein zweiter mit der negativen Speiseleitung verbunden ist, wobei sich in beiden Speiseleitungen ein besagtes Einwegbauteil (48, 56) befindet, wobei der erste Rücklaufkondensator und der zweite Steuerkondensator so gross ausgelegt sind, dass sie während der Einschaltzeit einer ersten Schaltvorrichtung es jener sich aus der Aufladung des zweiten Kondensators ergebenden erniedrigten Spannung ermöglichen, einen Teil jenes Stromflusses direkt aus der gleichgerichteten Spannung durch den Lastkreis und den zweiten Rücklaufkondensator fliessen zu lassen, und es ebenfalls ermöglichen, dass während der Einschaltzeit einer ersten Schaltvorrichtung die Spannung über den ersten Rücklaufkondensator als Ergebnis der darin aus der gleichgerichteten Spannung gespeicherten Ladung während der Einschaltzeit der zweiten Schaltvorrichtung diese erniedrigte Spannung über den Lastkreis übersteigt und eine Entladung des ersten Rücklaufkondensators zulässt, so dass ein Teil jenes Stromflusses durch das Einwegbauteil in der positiven Speiseleitung in den Lastkreis erfolgt,

wobei der zweite Rücklaufkondensator und der erste Steuerkondensator so gross ausgelegt sind, dass sie während der Einschaltzeiten der zweiten Schaltvorrichtung es jener sich aus der Aufladung des ersten Rücklaufkondensators ergebenden erniedrigten Spannung ermöglichen, einen Teil jenes Stromflusses direkt aus der gleichgerichteten Spannung durch den Lastkreis und den ersten Rücklaufkondensator fliessen zu lassen, und es ebenfalls ermöglichen, dass die Spannung über den zweiten Rücklaufkondensator als Ergebnis der darin aus der gleichgerichteten Spannung gespeicherten Ladung während der Einschaltzeit der ersten Schaltvorrichtung diese erniedrigte Spannung über den Lastkreis übersteigt und eine Entladung des zweiten Rücklaufkondensators zulässt, so dass ein Teil jenes Stromflusses durch das Einwegbauteil in der negativen Speiseleitung in den Lastkreis erfolgt, und wobei die Summe aller Teile dieses Stromflusses den besagten genügend grossen Stromfluss liefert.

13. Vorschaltgerät nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steuerkondensator (51) parallel dem Einwegbauteil (48) in der positiven Speiseleitung (46) und der zweite Steuerkondensator (51) parallel dem Einwegbauteil (56) in der negativen Leitung (47) geschaltet ist.

14. Vorschaltgerät nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steuerkondensator mit der positiven Speiseleitung (46) für den Lastkreis und der zweite Steuerkondensator mit der negativen Speiseleitung (47) für diesen verbunden ist.

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15. Vorschaltgerät nach einem der Ansprüche 7 bis 14 dadurch gekennzeichnet, dass eine Eingangsdrossel (41) vorgesehen ist, die jeweils auf der Gleichrichtereingangsseite der Einwegbauteile (6 und 8) in Reihe mit der Last verbunden ist und so gross ausgelegt ist, dass sie ungeradzahlige Oberwellen in der Stromwellenform der Versorgung verringert.

16. Vorschaltgerät nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass ein Hochfrequenzüberbrückungskondensator (40) mit dem gleichgerichteten Ausgang parallelgeschaltet ist.

17. Vorschaltgerät nach einem der Ansprüche 7 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Kondensatorgrössen so bemessen sind, dass sich eine weitgehend stabile Spannung über die Abgleichkondensatoren (7, 49, 72) ergibt.

18. Vorschaltgerät nach einem der Ansprüche 7 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Kondensatorgrössen so bemessen sind, dass die Abgleichkondensatorspannung zunehmend ansteigt, wobei dann eine Klemmschaltung vorgesehen ist, damit die Spannung über den Abgleichkondensator einen vorgegebenen Höchstwert nicht übersteigt.

19. Vorschaltgerät nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass die Klemmschaltung einen Schutzschalter (37a), der so angeschlossen ist, dass er mindestens eines jener Einwegbauteile in einer Speiseleitung bei Ansteuerung kurzschliesst, und einen Geber (28) zur Ansteuerung des Schutzschalters bei Erkennung einer Spannung über dem vorgegebenen Höchstwert umfasst.

20. Vorschaltgerät nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaltvorrichtung ein durch diesen Geber (28) vorgesteuerter Thyristor (37a) ist.

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21. Vorschaltgerät nach einem der Ansprüche 7 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass der Lastkreis einen Reihenresonanzkreis einschliesst und die Anschlüsse eines kapazitiven Elements (13) davon die Last einer parallel diesem kapazitiven Element (13) zu betreibenden Gasentladungslampe übernehmen können.