CH693338A5

CH693338A5 - Procédé de récupération devapeurs émises au cours d'une distribution deliquide.

Info

Publication number: CH693338A5
Application number: CH00735/99A
Authority: CH
Inventors: Jacques Fournier; Clauderedon
Original assignee: Tokheim Services France
Priority date: 1998-04-24
Filing date: 1999-04-21
Publication date: 2003-06-13
Also published as: GB2336583B; GB2336583A; ITTO990328A1; FR2777878B1; GB9909453D0; AT409486B; DE19918926C2; ITTO990328A0; ATA71399A; DE19918926A1; US6109311A; IT1307711B1; FR2777878A1; SE9901463L; SE523952C2; SE9901463D0

Description


  



  La présente invention concerne un procédé de récupération de vapeurs émises au cours d'une distribution de liquide à l'intérieur d'un réservoir. 



  L'invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine de la distribution de carburant pour véhicules automobiles par exemple, afin de récupérer les vapeurs d'hydrocarbures s'échappant du réservoir desdits véhicules à mesure que celui-ci se remplit de carburant liquide. 



  Une installation de distribution de liquide tel que du carburant pour véhicules automobiles comprend, d'une façon générale, des moyens de distribution dudit liquide essentiellement constitués par des distributeurs munis de pompes aptes à faire circuler le carburant avec un débit-liquide QL d'une cuve de stockage vers le réservoir des véhicules. Les distributeurs comprennent également un mesureur de liquide relié à un générateur d'impulsions permettant à un calculateur d'établir le volume et le prix du carburant délivré, lesquels apparaissent en clair sur un afficheur dont sont équipés les distributeurs. 



  En outre, lorsqu'elle est prévue pour récupérer les vapeurs d'hydrocarbures émises, ladite installation comprend des moyens de récupération aptes à faire circuler lesdites vapeurs avec un débit-vapeur QV le long d'une canalisation, du réservoir des véhicules vers une cuve de récupération, la cuve de stockage par exemple, le débit-vapeur QV étant commandé en fonction de la valeur d'une grandeur g imposée auxdits moyens moyens de récupération de manière à maintenir entre le débit-vapeur QV et le débit-liquide QL une relation de proportionnalité QV =  alpha QL avec  alpha  égal à ou voisin de 1. Enfin, des moyens de mesure permettent de déterminer le débit-vapeur QV. 



  Le plus souvent, lesdits moyens de récupération sont constitués par une pompe aspirant les vapeurs du réservoir pour les refouler dans la cuve de stockage d'hydrocarbures. La grandeur caractéristique g est alors la vitesse de rotation de ladite pompe, laquelle est commandée par le générateur d'impulsions des moyens de distribution. 



  Toutefois, dans la majorité des cas, il n'est pas possible d'imposer de manière simple une vitesse de pompe proportionnelle au débit-liquide QL. 



  En effet, les conditions de fonctionnement peuvent être très différentes d'une installation à une autre par:
 - les pertes de charge sur la canalisation de récupération, en amont et en aval de la pompe,
 - la présence éventuelle de clapets tarés au niveau de la cuve de récupération pouvant engendrer dans celle-ci une pression différente de la pression atmosphérique et correspondant à une perte de charge supplémentaire imposée à la pompe sur la canalisation de récupération,
 - la fuite interne de la pompe de récupération, dépendant de la différence de pression amont-aval, qui affecte son efficacité. En résumé, pour obtenir un débit-vapeur QV donné, il faut imposer à la pompe de récupération une vitesse de rotation qui dépend de l'installation. 



  De façon à prendre en compte les paramètres mentionnées plus haut, il est courant d'effectuer un étalonnage de l'installation complète lorsqu'elle est implantée sur le site. Lors de cet étalonnage, on fixe une vitesse de la pompe de récupération et on mesure le débit-vapeur QV correspondant à l'aide d'un débitmètre ou d'un compteur à gaz. On établit ainsi une relation entre la vitesse et le débit-vapeur QV avec un nombre de mesures suffisant pour définir la caractéristique de la pompe dans ces conditions de fonctionnement. Cette relation est mise en mémoire dans un microprocesseur. 



  En fonctionnement normal, le débitmètre est retiré et, lors d'une distribution d'hydrocarbures à un débit-liquide QL, le microprocesseur cherche dans la mémoire la vitesse à imposer à la pompe de récupération pour que QV = QL 



  Ce procédé de récupération connu présente cependant les inconvénients suivants:
 - les pertes de charge sur la canalisation de récupération peuvent évoluer au cours du temps du fait:
 - d'une obturation partielle progressive par des poussières,
 - du changement de section des tuyaux en élastomère avec la présence prolongée d'hydrocarbures.

   C'est le cas en particulier de la partie de canalisation située en amont de la pompe, généralement constituée par un tube en élastomère entouré de liquide sous pression, cette partie représentant l'âme d'un flexible coaxial.
 - la fuite interne de la pompe peut évoluer pour cause d'usure, comme dans les pompes à palettes par exemple.
 - la densité des vapeurs est variable avec les hydrocarbures et la température des réservoirs des véhicules en fonction de l'évolution de la température ambiante, ce qui modifie l'influence des pertes de charge amont et aval.
 - la pression de vapeur dans la cuve de récupération peut aussi varier avec les hydrocarbures et la température, 



  Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention est de proposer un procédé de récupération de vapeurs émises au cours d'une distribution de liquide à l'intérieur d'un réservoir, à l'aide d'une installation comprenant:
 - des moyens de distribution du liquide aptes à faire circuler ledit liquide avec un débit-liquide QL d'une cuve vers ledit réservoir,
 - des moyens de mesure dudit débit-liquide QL,
 - des moyens de récupération de vapeurs, aptes à faire circuler lesdites vapeurs avec un débit-vapeur QV du réservoir vers une cuve de récupération, ledit débit-vapeur QV étant fonction de la valeur d'une grandeur g imposée auxdits moyens de récupération,
 - des moyens de mesure dudit débit-vapeur QV, procédé qui,

   compte tenu de la lente évolution des paramètres caractéristiques de la circulation de vapeur le long de la canalisation de récupération, permettrait d'effectuer un rétalonnage différé de la grandeur caractéristique g en fonction du débit-vapeur QV mesuré. 



  La solution au problème technique posé consiste, selon la présente invention, en ce que ledit procédé comporte les étapes consistant à:
 - effectuer par aspiration d'air un étalonnage initial des moyens de récupération, en faisant varier ladite grandeur g par pas i de valeur  delta g et en mesurant, pour chaque valeur g<0i> de g, le débit-vapeur correspondant QVi d'air de manière à établir une table T0 d'étalonnage initial: 



  T0 = [g<0>i,QVi]
 - puis à chaque distribution n de liquide:
 - mesurer le débit-liquide QL à intervalle de temps régulier et déterminer une valeur particulière g<n-1j> de la grandeur g dans la table Tn-1 d'étalonnage: Tn-1 = [g<n-1i>, QVi] = [Kn-1 . g<0>i,QVi] pour laquelle 



  QVi = QL,
 - imposer cette valeur gn-1j aux moyens de récupération pour commander le débit-vapeur QV, 
 - mesurer le débit-vapeur QV à chaque intervalle de temps, 
 - calculer un coefficient Kn de similarité en fonctions des écarts entre les valeurs mesurées de QL et QV,
 - établir une nouvelle table Tn d'étalonnage à utiliser pour la distribution n + 1 suivante par: 



  Tn = [g<n>i, QVi] = [Kn . g<0>i, QV<i>] 



  Ainsi, comme on le verra en détail plus loin, le procédé conforme à l'invention utilise pour la grandeur caractéristique g lors d'une distribution de liquide une valeur déterminée à partir de la table d'étalonnage établie au cours de la distribution précédente tandis qu'une nouvelle table d'étalonnage réactualisée est construite en vue de la distribution suivante. 



  De manière à tenir compte d'éventuelles pertes de charges dans les canalisations, l'invention prévoit que le débit-vapeur QV est mesuré à l'aide d'un débitmètre disposé en série avec les moyens de récupération. Le débitmètre délivre alors une indication brute q du débit. Pour tenir compte de la perte de charge, la valeur q est corrigée par un facteur de pression de sorte que QV = q.P/PA, P étant la pression mesurée au niveau du débitmètre et PA étant la pression atmosphérique. 



  Selon un perfectionnement au procédé de l'invention:
 - lors de ladite étape d'étalonnage initiale, on établit en complément de la tabel T0 une seconde table H0 de correspondance initiale qui permet d'accéder directement, sans correction, à la valeur du débit-vapeur QVj et de faire évoluer par pas de valeur  delta g la valeur g<0>j issue de la table T0, ladite seconde table H0 de correspondance initiale reliant le débit-vapeur QV au débit q de vapeurs indiqué par le débit-mètre: 



  H0 = [q<0i>, QVi]
 - lors de la distribution n de liquide avec un débit QL
 - on compare à chaque intervalle de temps le débit q<n> de vapeurs indiqué par le débit-mètre à la valeur particulière du débit q<n-1j> définie par la table Hn-1 de correspondance, 



  Hn-1= [q<n-1>i, QVi] telle que QVi = QL 
 - on modifie la valeur g<n-1j> provenant de la table Tn-1 par pas de valeur  delta g au cours de la distribution de manière à ce que la valeur de q<n> se rapproche de celle de q<n-1j>.
 - on calcule en fin de distribution un deuxième coefficient kn de similarité en fonction des écarts entre les valeurs mesurées de q<n> et Qavec kn = (q<n>/QVn) 
 - on établit une nouvelle table Hn de correspondance à utiliser pour la distribution n + 1 suivante: 



  Hn = [q<n>i, Qvi] = [kn . q, QVi] 



  Ce perfectionnement permet au cours de la distribution de modifier à chaque intervalle de temps la valeur g<n-1j> de la grandeur g fournie par la table d'étalonnage Tn-1 façon à ce que le débit-vapeur QV se rapproche au mieux du débit QVi défini par le table Hn-1 et donc du débit-liquide QL, sans toutefois pouvoir atteindre ce dernier si la perte de charge à évolué entre les distributions n et n + 1. 



  Deux modes particuliers, mais non exclusifs, de mise en Öuvre du procédé conforme à l'invention sont proposés. 



  Dans un premier mode, lesdits moyens de récupération sont constitués par une pompe de récupération à vitesse fixe et une vanne à ouverture variable, ladite grandeur g caractéristique étant la section efficace de passage de ladite vanne. 



  Dans un second mode de mise en Öuvre, lesdits moyens de récupération sont constitués par une pompe de récupération à vitesse variable, ladite grandeur g caractéristique étant la vitesse de ladite pompe de récupération. 



  La description qui va suivre, en regards des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. 
 
   La fig. 1 est un schéma d'un premier mode de mise en Öuvre du procédé conforme à l'invention. 
   La fig. 2 est un schéma d'un deuxième mode de mise en Öuvre du procédé conforme à l'invention. 
   La fig. 3 est un graphe représentant une table d'étalonnage initial du procédé conforme à l'invention. 
   La fig. 4 est un graphe représentant une table de correspondance initiale du procédé conforme à l'invention. 
 



  Le schéma de la fig. 1 montre une installation de distribution de liquide, du carburant par exemple, à l'intérieur du réservoir d'un véhicule, non représenté. 



  Cette installation comprend des moyens de distribution de carburant essentiellement constitués par une pompe PL apte à faire circuler ledit carburant L avec un débit-liquide QL d'une cuve 100 de stockage vers ledit réservoir le long d'une canalisation 110, jusqu'à un pistolet 111 de distribution. 



  Comme cela a déjà été mentionné plus haut, un distributeur 112, incluant éventuellement la pompe-liquide PL, comporte un mesureur 113 placé sur la canalisation 110 en série avec la pompe PL de manière qu'un générateur 114 d'impulsions, couplé audit mesureur 113, fournisse un signal impulsionnel représentatif du débit-liquide QL qu'un calculateur 115 traduit ensuite en termes de volume et de prix à destination d'un afficheur 116. 



  L'installation de la fig. 1 comprend également des moyens de récupération des vapeurs V émises lors de la distribution du liquide dans le réservoir du véhicule. Dans l'exemple de la fig. 1, lesdits moyens de récupération sont principalement constitués par une pompe Pv de récupération à vitesse w variable, apte à faire circuler lesdites vapeurs avec un débit-vapeur QV le long d'une canalisation 120, depuis le réservoir en passant par le pistolet 111 de distribution, vers une cuve 100 de récupération qui, dans le cas de la fig. 1, n'est autre que la cuve de stockage du carburant liquide. 



  De manière pratique, le débit-vapeur QV est déterminé grâce à la valeur q de débit de vapeurs fournie par un débit-mètre 123 disposé en série avec la pompe Pv, q étant corrigée par un facteur de pression P/Pa où P est la pression mesurée par un capteur 122 au niveau du débit-mètre 123 et Pa la pression atmosphérique: 



  Qv = qxP/Pa 



  A titre d'exemple, le débit-mètre 123 peut avantageusement être constitué par un oscillateur fluidique dont la fréquence dépend du débit. 



  Dans le cas de la fig. 2, les moyens de récupération sont composés d'une pompe Pv à vitesse w0 fixe et d'une vanne 126 à ouverture variable. 



  Quel que soit le mode de réalisation choisi, le procédé de l'invention consiste, dans sa généralité, à imposer à une grandeur g caractéristique des moyens de récupération une valeur telle que le débit-vapeur QV qui en résulte soit aussi voisin que possible du débit-liquide QL. Dans les exemples des fig. 1 et 2, la grandeur g est respectivement la vitesse variable w de la pompe Pv de récupération et la section efficace Rx de passage de la vanne 126. 



  A cet effet, une électronique 121, 121 min  de commande reçoit, d'une part, une information de débit-liquide QL provenant du pulseur 114 et, d'autre part, une information q de débit-vapeur provenant des moyens 123, 122 de mesure. Ces informations sont ensuite traitées par ladite électronique de commande, d'une manière qui va maintenant être décrite en détail, de façon à appliquer au moteur Mv de la pompe Pv de récupération ou à l'électrovanne 126 un signal de commande apte à amener la grandeur g caractéristique, vitesse w de la pompe Pv ou section efficace Rx de l'électrovanne 126, à une valeur déterminée par l'électronique de commande qui réalise le meilleur accord entre les débits QV et QL. 



  Le procédé de l'invention comprend une première phase initiale d'étalonnage par aspiration d'air des moyens de récupération. 



  Pendant cette première phase, le débit de liquide n'est pas activé. Par contre, la pompe PV de récupération des vapeurs est mise en fonctionnement et permet d'aspirer de l'air via l'orifice du pistolet 111. L'électronique 121 ou 121 min  de commande délivre au moteur Mv de la pompe Pv ou à l'électrovanne 126 un signal d'excitation fixe pendant une durée  DELTA t, correspondant à une valeur g<0> de la grandeur g caractéristique concernée, l'indice 0 indiquant qu'il s'agit de la phase d'étalonnage initial. Puis, le signal d'excitation est incrémenté pas à pas, ce qui produit un accroissement par pas de valeur  delta g de la valeur g<0>i.

   A chaque pas i correspond donc une valeur g<0>i connue ainsi qu'une valeur QVi de débit-vapeur résultant de la valeur qi de débit lue sur le débit-mètre 123 et corrigée du facteur de pression Pi/Pa de telle façon que Qvi = qi . Pi/PA. 



  L'ensemble des couples g<0>i et QVi constitue une table T0 d'étalonnage initial: 



  T0 = [g<0>i, QVi] 



  Cette table T0, illustrée par la courbe de la fig. 3, est mise en mémoire dans l'électronique de commande. 



  Après étalonnage initial, le dispositif de récupération est prêt pour la première distribution (ou plein n<0>1) de liquide. L'utilisateur décroche le pistolet 111 et remplit le réservoir de son véhicule avec un débit-liquide QL dont la valeur est transmise du mesureur 113 à l'électronique de commande, laquelle va chercher dans la table T0 la valeur particulière, g<0>j à imposer à la grandeur g pour faire correspondre la valeur particulière QVj à QL. 



  Or, le débit-vapeur correspondant à g<0>j ne pourra atteindre QL car le dispositif a été étalonné à l'air. La densité de vapeurs de liquide quand il s'agit de carburant étant supérieure à celle de l'air, la perte de charge augmente, ce qui tend à diminuer la pression absolue P à l'aspiration de la pompe Pv et par conséquent à réduire le débit-vapeur QV. Pour atteindre réellement QL, il faudrait augmenter g jusqu'à une valeur gj indiquée sur la fig. 3, de façon à compenser la baisse d'efficacité de la pompe Pv de récupération. C'est précisément l'objet du procédé de l'invention. En effet, durant la distribution, le débit-liquide QL est mesuré à intervalle régulier, toutes les 500 ms par exemple, et mis en mémoire dans l'électronique de commande.

   Pour chaque valeur de QL ainsi mesurée on en déduit par la table T0 la valeur g<0>j à donner à la grandeur g. Egalement toutes les 500 ms, on mesure et on met en mémoire les valeurs q lues sur le débit-mètre 123 et P lues sur le capteur 122 de pression. 



  A la fin de cette première distribution, on déduit de chaque couple de valeurs de q et P mémorisées la valeur QV du débit-vapeur par: 



  QV = qxP/Pa 



  Finalement, un coefficient K1 de similarité est calculé en fonction des écarts observés entre les différentes valeurs de QL et QV, ceci de façon à établir une nouvelle table T1 d'étalonnage à utiliser pour la distribution suivante: 



  T1    = [g<1>i,QVi] = [K1 . g<0>i,QVi] 



  Par exemple, le coefficient K1 de similarité peut être calculé de la manière suivante. Pour chaque mesure effectuée toutes les 500 ms pendant le plein n<0>1 on calcule un rapport K<1>1 défini par: 



  K<1>1 = QL1 / QV1 
 le coefficient K1 étant obtenu comme la moyenne de tous les rapports K<1>1. 



  Alors: 



  T1 = [K1 g<0>i, QVi] 



  A la deuxième distribution, la mesure du débit-liquide QL permet de déterminer dans la table T1 une valeur particulière g<1>j à donner à la grandeur g pour faire correspondre la valeur particulière QVj à QL. 



  Cette fois, si aucun changement notable ne s'est produit quant aux pertes de charge dans la canalisation 120 et à la densité des vapeurs, le débit-vapeur QV imposé par g<1>j sera sensiblement égal au débit-liquide QL. En général, on notera des variations en cas d'évolution de la température de la pompe Pv de récupération, en particulier lorsque, par exemple, les clients d'une station-service se succèdent à un rythme rapide aux heures de pointe. De même, dans la journée, les véhicules deviennent plus chauds ainsi que le carburant des réservoirs, et la densité des vapeurs augmente. 



  De la même façon qu'au cours de la première distribution, les valeurs de q et P sont enregistrées à intervalle régulier de manière à pouvoir, en fin de distribution, calculer une série de valeurs de QV qui seront comparées aux valeurs correspondantes de QL pour en déduire un nouveau coefficient K2 de similarité et déterminer une nouvelle table T2 d'étalonnage: 



  T2 = [g<2>i, QVi] = [K2 . g<0>i, QVi]
 qui sera utilisée lors de la troisième distribution, le même processus se répétant alors de distribution en distribution. 



  On peut remarquer que l'utilisation d'un débit-mètre 123 et d'un capteur 122 de pression permet de détecter des anomalies dans le fonctionnement du dispositif de récupération de vapeurs, telles que:
 - une évolution anormale de la perte de charge. Si la perte de charge est trop grande, il peut y avoir bouchage de la canalisation, ou fuite si elle est trop faible,
 - une impossibilité d'atteindre le débit-vapeur désiré alors que la vitesse w de la pompe Pv ou la section efficace Rx de la vanne 126 est à sa valeur maximum. On en déduit soit que la pompe Pv est usée soit que la perte de charge dans la canalisation de récupération est trop grande,
 - le débit-vapeur QV est nul alors que le débit-liquide QL est non nul. On en conclut que la pompe PV est hors d'usage. 



  Dans tous les cas, il est possible de déclencher une alarme. 



  Le procédé de récupération de vapeurs qui vient d'être décrit peut être perfectionné de la manière suivante. 



  Au cours de la phase d'étalonnage initial par aspiration d'air, outre la table T0 d'étalonnage, on construit une autre table H0, dite table de correspondance initiale, reliant pour chaque pas i le débit-vapeur QV au débit q de vapeurs indiqué par le débit-mètre 122: 



  H0 = [q<0>i, QVi] 



  Cette table H0, représentée sur la courbe de la fig. 4, illustre la relation entre le débit q de vapeurs lu sur le débit-mètre et le débit de vapeurs réel QV. Cette courbe évolue en fonction de la densité des vapeurs et de la perte de charge sur la canalisation puisque QV = q.P/PA. 



  Cette table permet donc d'accéder directement sans calcul à la valeur du débit QV corrigé de la pression. C'est donc une table complémentaire de la table T0. 



  Lors de la première distribution de liquide, (plein n<0>1) du carburant par exemple, dans un premier temps l'électronique de commande recherche dans la table T0 d'étalonnage initial la valeur particulière g<0>j à imposer à la grandeur g pendant l'intervalle de temps de 500 ms, correspondant à QVi= QL, comme cela a été expliqué plus haut. Pendant la même période, les valeurs de q, P et QL sont mises en mémoire. Là encore, s'agissant de vapeurs de carburant alors que la table T0 a été obtenue avec de l'air, la valeur g<0>j imposée à la grandeur g sera trop faible compte tenu de l'accroissement de la perte de charge lié à la densité, de sorte que le débit de vapeurs réel QV sera trop faible (QV < QL).

   Puis dans un second temps l'électronique de commande compare alors à chaque intervalle de temps le débit q indiqué par le débitmètre à la valeur Q<0>j correspondant à QVi = QL dans la table H0. Dans ce cas q < Qj (voir fig. 4) et pour compenser cet écart on modifie au cours de la distribution la valeur de la grandeur g par pas de valeur  delta g à partir de g<0>j de manière à ce que la valeur de q se rapproche de celle de q<0>j jusqu'à éventuellement l'égaler. 



  A la fin de la première distribution de liquide (plein n<0>1) l'électronique de commande définit à partir des valeurs de q1 et P1 stockées en mémoire par intervalles réguliers de 500 ms une série de valeurs de débit-vapeur QV1 = q1.P1/PA qui permettent de déterminer une deuxième série de coefficients k<1>1 de similarité en fonction des écarts entre q1 et QV1 tels que k<1>1 = q1/QV1 = PA/PL et par ailleurs un coefficient k1 de similarité obtenu comme la moyenne des coefficients k<1>1. Ce coefficient k1 est utilisé pour mettre à jour la table H0 de correspondance pour la distribution de liquide suivante (plein n<0>2) qui devient 



  H1 = [q<1>i, QVi] = [k1 . q<0>i, QVi] 



  Les valeurs de q, P et QL mises en mémoire servant aussi à mettre à jour la table T0 qui devient la table T1 comme cela a déjà été expliqué dans la version première de l'invention. 



  Dans cette seconde version perfectionnée de l'invention, lors de la deuxième distribution de liquide (plein n<0>2) la table T1 sera d'abord utilisée dans un premier temps pour déterminer la valeur g<1>j. Puis dans un second temps on fera évoluer cette valeur grâce à la table H1 de sorte que la valeur de q se rapproche de celle de q<1>j. 



  Le procédé de mise à jour des tables T et H se déroule de manière identique pour cette deuxième distribution de liquide et les suivantes.

Claims

1. Procédé de récupération de vapeurs émises au cours d'une distribution de liquide à l'intérieur d'un réservoir, à l'aide d'une installation comprenant: - des moyens (PL) de distribution du liquide, aptes à faire circuler ledit liquide avec un débit-liquide QL d'une cuve de stockage (100) vers ledit réservoir, - des moyens (113) de mesure dudit débit-liquide QL, - des moyens (Pv; 126) de récupération de vapeurs, aptes à faire circuler lesdites vapeurs avec un débit-vapeur QV du réservoir vers une cuve (100) de récupération, ledit débit-vapeur QV étant fonction de la valeur d'une grandeur g (w;

Rx) imposée auxdits moyens de récupération, - des moyens (123, 122) de mesure dudit débit-vapeur QV, caractérisé en ce que ledit procédé comporte les étapes consistant à: - effectuer par aspiration d'air un étalonnage initial des moyens (Pv ; 126) de récupération, en faisant varier ladite grandeur g par pas de valeur delta g en mesurant, pour chaque valeur g<0>i de g, le débit-vapeur correspondant QVi d'air de manière à établir une table T0 d'étalonnage initial:

T0 = [g<0>i, QVi] - puis à chaque distribution n de liquide: - mesurer le débit-liquide QL à intervalle de temps régulier et déterminer une valeur particulière g<n-1j> de la grandeur g dans la table T<n-1> d'étalonnage T<n-1 >= [g<n-1>i, QVi] = [Km-1 g<0>i,QVi] pour laquelle QVi = QL - imposer cette valeur g<m-1j> aux moyens de récupération pour commander le débit-vapeur QV, - mesurer le débit-vapeur Qv à chaque intervalle de temps, - calculer un coefficient Kn de similarité en fonction des écarts entre les valeurs mesurées de QL et QV, - établir une nouvelle table Tn d'étalonnage à utiliser pour la distribution n + 1 suivante par: Tn = [g<n>i, QVi] = [Kn . g<0>i, QVi]

2.

Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le débit-vapeur QV est mesuré à l'aide d'un débit-mètre (123) disposé en série avec les moyens (Pv; 126) de récupération et qui délivre une indication de débit q qui doit être corrigée d'un facteur de pression P/Pa où P est la pression mesurée par un capteur (122) de pression au niveau dudit débit-mètre et Pa la pression atmosphérique.

3.

Procédé selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que: - lors de ladite étape d'étalonnage initiale, on établit en complément de la table T0 une seconde table H0 de correspondance initiale reliant le débit-vapeur QV au débit q de vapeurs indiqué par le débit-mètre (123): H0 = [q<0>i, QVi] - lors de la distribution n de liquide avec un débit QL - on compare à chaque intervalle de temps le débit qn de vapeurs indiqué par le débit-mètre (123) à la valeur particulière au débit q<n-1j> définie par la table Hn-1 de correspondance, Hn-1 = [q<n-1j>, QVi] telle que QVi = QL - on modifie la valeur g<n-1j> provenant de la table Tn-1 par pas de valeur delta g au cours de la distribution de manière à ce que la valeur de qn se rapproche de celle de q<n-1j>,

- on calcule en fin de distribution un deuxième coefficient kn de similarité en fonction des écarts entre les valeurs mesurées de q<n> et QV avec kn = (q<n>/QVn) - on établit une nouvelle table Hn de correspondance à l'utiliser pour la distribution n + 1 suivante: Hn = [g<ni>, QVi] = [kn . q<0>i, QVi]

4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits moyens de récupération sont constitués par une pompe (PV) de récupération à vitesse fixe et une vanne (126) à ouverture variable, ladite grandeur g caractéristique étant la section efficace (Rx) de passage de ladite vanne (126).

5.

Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits moyens de récupération sont constitués par une pompe (Pv) de récupération à vitesse w variable, ladite grandeur g caractéristique étant la vitesse w de ladite pompe de récupération.

6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de mesure du débit-vapeur QV comprennent un débitmètre basé sur le principe de l'oscillateur fluidique et dont la fréquence d'oscillation est fonction du débit.

7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'un dispositif d'alarme est déclenché en cas d'anomalies dans les valeurs mesurées de débit et de pression.