CN121574468A - 一种适用于盐浴硫化的发动机护套用耐高温epdm混炼胶及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本申请涉及混炼胶材料的技术领域，具体公开了一种适用于盐浴硫化的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其制备方法。本申请公开的一种发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，具体包括以下重量份的组分：EPDM生胶100‑150份、填料90‑150份、石蜡油25‑45份、氧化镁4‑7份、分散剂1‑3份、热氧防老剂1‑3份、交联剂4‑8份、助交联剂2‑5份；EPDM生胶由充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成；填料由快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。本申请提供的方法，可有效平衡胶料的挤出加工性与耐高温性，制得的混炼胶适用于盐浴硫化。

Description

一种适用于盐浴硫化的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其 制备方法

技术领域

本申请涉及混炼胶材料的技术领域，具体涉及一种适用于盐浴硫化的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其制备方法。

背景技术

目前，传统发动机护套用的EPDM混炼胶多采用硫磺硫化体系，其耐热性能有限，在120-150℃的发动机舱常规工作温度下，虽能维持短期稳定，但长期使用易出现交联网络降解、硬度上升、弹性丧失等问题。而在发动机舱局部高温区域（如涡轮增压器附近，瞬时温度可达200℃），普通EPDM混炼胶制成的护套会在3-6个月内出现开裂、脆化现象，导致线束暴露，引发电路故障甚至安全隐患。

为突破耐高温瓶颈，过氧化物硫化体系因能形成稳定的碳-碳交联键，理论上可使EPDM混炼胶在150-200℃高温下长期使用。然而，传统过氧化物硫化多依赖硫化罐完成，其低温慢硫化特性导致生产效率低下，成本较高。相比之下，盐浴硫化工艺凭借高温环境与1-3分钟快速硫化的优势，且硫化过程中盐介质均匀传热，能有效避免局部过硫或欠硫。但盐浴硫化却面临胶料适配难题：其一，挤出硫化过程中易产生发孔缺陷；EPDM混炼胶为保障柔韧性常采用较低硬度设计，低硬度胶料中增塑剂等助剂挥发分含量较高，叠加高速挤出时过氧化物易因局部剪切生热提前分解，产生的气体无法及时排出，在盐浴快速硫化定型后被包裹形成发孔，从而影响制品密度下降、力学性能（如拉伸强度）衰减。其二，高速挤出工况下胶料流动性适配性差。低硬度胶料本身粘度偏低，但高速挤出时螺杆剪切与机头剪切共同作用下，过氧化物分散稳定性下降，同时胶料与设备流道的摩擦阻力变化，导致流动性难以与挤出速度、硫化节奏精准匹配。

因此，开发一款既能充分发挥过氧化物耐高温优势，又能适配盐浴快速硫化工艺的EPDM混炼胶，成为解决行业“高性能”与“高效率”双重需求的关键。

发明内容

为了解决上述技术问题，本申请提供一种适用于盐浴硫化的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其制备方法。

第一方面，本申请提供了一种发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，具体包括以下重量份的组分：EPDM生胶100-150份、填料90-150份、石蜡油25-45份、氧化镁4-7份、分散剂1-3份、热氧防老剂1-3份、交联剂4-8份、助交联剂2-5份；

所述EPDM生胶由重量比为5-8：5-7的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成；

所述填料由重量比为5-7：3-5：1-3：0.1-0.3的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

本申请在线挤出硫化需要混合胶料具有良好的流动性，便于通过挤出机螺杆和口模成型，避免因黏度过高导致挤出压力过大、表面粗糙或断料；但是也不能因黏度过低而出现熔体破裂、尺寸不稳定等问题。另外，考虑减少使用石蜡油避免低分子物质太多产生气孔。所以EPDM生胶需要选择高门尼充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A并用，满足挤出性能的同时保留一定的门尼。

本申请选用的填料体系中：高结构的快压出炭黑N550加工流动性好，能赋予产品良好的物理机械性能，但其聚集体呈枝状，易形成网络结构，会容易吸附过氧化物或气泡，增加发孔风险；中低结构的半补强炭黑N774能减少对过氧化物的吸附，避免硫化时局部交联不均产生气泡，但补强效率不足影响产品强力。所以，炭黑选用特定用量的快压出炭黑N550与半补强炭黑N774并用。在盐浴硫化过程中，胶料中挥发残留的低分子物质和过氧化物硫化体系分解产生的气体产物，因盐浴介质为液态，无法及时逸出，易在橡胶制品内部积聚形成气孔，而胶料中添加适量的硅烷改性高岭土可有效抑制气孔缺陷；其作用原理：硅烷改性高岭土均匀分散于胶料中，形成致密网络结构，如同物理屏障，阻碍气体分子自由扩散与聚集，降低气泡成核概率；同时，硅烷改性高岭土可适当提升胶料黏度，使挤出过程中胶料流动性降低。PEG4000能包裹在填料粒子表面，降低填料与填料之间的相互作用，从而促进填料在橡胶基体中的分散，提高体系均匀性和降低挤出压力；PEG本身具有一定的润滑性，可以进一步降低胶料粘度，改善脱模性和挤出物表面光洁度；确保了填料能够充分发挥作用，并保证了硫化历程在高温下的可控性。

本申请选用高闪点低挥发石蜡油，在过氧化物盐浴高温硫化时，减少低分子物质挥发，避免产品断面气孔影响产品性能；同时确保硫化体系稳定，避免因油分挥发导致硫化速度波动或交联密度下降。

本申请选用高温半衰期适配盐浴硫化温度（200-300℃）的过氧化物双二五作为交联剂，其在200℃下半衰期约1分钟；与助交联剂配合使用，可通过协同作用优化硫化效率、提升交联密度及改善橡胶制品性能，同时搭配MgO（无锌配方设计避免了含盐废水重金属污染）可中和双二五分解产生的酸性副产物（如叔丁基醇），稳定硫化体系；确保交联反应与气体释放同步，避免因分解过快产生大量气体无法排出。

优选地，所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，具体包括以下重量份的组分：EPDM生胶120-140份、填料110-130份、石蜡油30-40份、氧化镁5-6份、分散剂1.5-2.5份、热氧防老剂1.5-2.5份、交联剂5-7份、助交联剂3-4份。

优选地，所述EPDM生胶由重量比为7-8：5-6的充油EPDM 10675C、低门尼EPDMS505A混合组成。

在一个具体的实施方案中，所述EPDM生胶中，充油EPDM 10675C、低门尼EPDMS505A的重量比可以为7：5、7：6、8：5、8：6。

经过试验分析可知，本申请采用上述重量比的充油EPDM 10675C、低门尼EPDMS505A混合组成EPDM生胶，可以进一步提高混炼胶成品的性能。

优选地，所述填料由重量比为6-7：3-4：1-2：0.15-0.25的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

在一个具体的实施方案中，所述填料可以由重量比6.5：3.5：1.5：0.2、6：3：1：0.2的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

经过试验分析可知，本申请采用上述重量比的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到填料，可以进一步提高混炼胶成品的性能。

优选地，所述填料中，所述硅烷改性高岭土的制备方法为：

将高岭土置于0.8-1.5wt%硅烷偶联剂KH-550的乙醇水溶液中，在60-70℃下搅拌反应2-3h，然后置于80-90℃的条件下干燥4-6h，得到硅烷改性高岭土；所述乙醇水溶液由体积比为8-10：1的乙醇和水混合组成，并用乙酸调节pH为4-5。

优选地，所述填料的制备方法为：

将快压出炭黑N550、半补强炭黑N774混合后，加入炭黑总质量5-8%的分散介质乙醇，在球料比为7-9：1、转速为300-400r/min的条件下，球磨2-3h，然后置于70-80℃的条件下干燥3-4h，粉碎过200目筛，得到炭黑混合粉；

将硅烷改性高岭土、炭黑混合粉在转速为800-1000r/min的条件下混合均匀，升温至60-70℃，加入PEG4000，然后升温至80-90℃，提高转速至1200-1500r/min，搅拌30-50min；

物料温度降至40℃以下，粉碎过200目筛，得到所述填料。

优选地，所述分散剂为L-24；所述热氧防老剂为445。

优选地，所述交联剂为二戊基二硫代碳酸酯；所述助交联剂为TMPTMA。

第二方面，本申请提供了所述发动机护套用耐高温EPDM混炼胶的制备方法，具体包括依次进行以下步骤：

（1）混炼：将EPDM生胶以及氧化镁、分散剂、热氧防老剂投入密炼机，以40-50r/min的转速、降下上顶栓加5-7bar的压力，保持70-90s；

加入填料和石蜡油，以20-40r/min转速、降下上顶栓加5-7bar的压力至温度达到110-120℃；

以20-40r/min的转速、保持上顶栓在高位8-15s的时间；

以10-20r/min的转速、降下上顶栓加2-4bar的压力至温度达到130-140℃；

加入交联剂和助交联剂，以10-20r/min的转速、降下上顶栓加2-4bar的压力维持15-30s的时间，同时温度≤140℃后，打开卸料门，将胶料排至下方开炼机，得到胶料半成品；

（2）后处理：将胶料半成品经过两台辊温≤60℃的开炼机进行降温，随后进行胶料过滤、胶料下片、冷却与存放。

在一个具体的实施方案中，以10-20r/min的转速、降下上顶栓加2-4bar的压力至温度达到130-140℃；

加入交联剂和助交联剂，以10-20r/min的转速、降下上顶栓加2-4bar的压力维持15-30s的时间，同时温度≤140℃后（加压力维持一段时间的过程中，反应体系温度会升高；加压过程中需要同时控制温度不高于140℃，才可以卸料），打开卸料门，将胶料排至下方开炼机，得到胶料半成品。

在一个具体的实施方案中，所述胶料下片、冷却与存放的具体步骤为：过滤后的混炼胶通过选定的模具以固定的宽度和厚度呈多条状从滤胶机依次浸入冷水池和隔离剂池；随后胶条进入冷却风箱中悬挂进行降温和风干，当胶片温度降至35℃以下后，对胶片进行码放和包装。

第三方面，本申请提供了所述耐高温EPDM混炼胶在发动机护套中的应用。

综上所述，本申请的技术方案具有以下效果：

本方案提供的混炼胶，通过对生胶品种的精准选型，及填料“快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000”的种类搭配、交联剂和助交联剂配比的协同优化，解决了发动机护套盐浴挤出断面发孔与快速挤出流动性差的适配难题。

本方案提供的混炼胶，作为发动机护套整体呈现致密状态，无肉眼可辨识的孔隙缺陷。

本方案提供的混炼胶能够满足盐浴硫化挤出速度，可实现连续化生产，提高生产效率，且硫化过程中盐介质均匀传热，能有效避免局部过硫或欠硫，提升产品品质、降低制造成本。

本方案提供的混炼胶成功实现过氧化物硫化体系耐高温优势与盐浴快速硫化工艺的深度融合，有效破解行业“高性能”与“高效率”的双重挑战。

具体实施方式

以下结合实施例、对比例以及性能检测试验对本申请作进一步详细描述，这些实施例不能理解为限制本申请所要求保护的范围。

实施例

实施例1-5

实施例1-5分别提供了一种发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其制备方法。

上述实施例的不同之处在于：各原料组分的用量不同，具体如表1所示。

上述实施例中适用于盐浴硫化的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶的制备方法具体如下所示。

（1）混炼

将EPDM生胶（由重量比为7：6的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成）以及氧化镁、分散剂L-24、热氧防老剂445投入密炼机，以45r/min的转速、降下上顶栓加6bar的压力，保持80s。其中，充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A由阿朗新科提供。

加入填料（由重量比为6.5：3.5：1.5：0.2的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到）和石蜡油，以30r/min转速、降下上顶栓加6bar的压力至温度达到110℃。其中填料的制备方法为：将高岭土置于1wt%硅烷偶联剂KH-550的乙醇水溶液中，在65℃下搅拌反应3h，然后置于85℃的条件下干燥5h，得到硅烷改性高岭土；乙醇水溶液由体积比为9：1的乙醇和水混合组成，并用乙酸调节pH为4.5。将65g快压出炭黑N550、35g半补强炭黑N774混合后，加入6g乙醇（炭黑总质量6%），在球料比为8：1、转速为350r/min的条件下，球磨3h，然后置于75℃的条件下干燥4h，粉碎过200目筛，得到炭黑混合粉；将15g硅烷改性高岭土、炭黑混合粉在转速为900r/min的条件下混合均匀，升温至65℃，加入2g的PEG4000，然后升温至85℃，提高转速至1400r/min，搅拌40min；物料温度降至40℃以下，粉碎过200目筛，得到填料。

以30r/min的转速、保持上顶栓在高位10s的时间；此过程能让达到110℃的胶料中的水分和低分子物质挥发出去。

以15r/min的转速、降下上顶栓加3bar的压力至温度达到130℃；此过程主要为生胶和各种配合剂的进一步分散，其次混炼胶能得到良好的流动性。

加入交联剂二戊基二硫代碳酸酯和助交联剂TMPTMA，以15r/min的转速、降下上顶栓加3bar的压力维持20s的时间，同时温度≤140℃后，打开卸料门，将胶料排至下方开炼机，得到胶料半成品。

（2）后处理

开炼机冷却及过滤：将胶料半成品经过两台辊温≤60℃的开炼机进行降温，随后进入滤胶机进行胶料过滤；

混炼胶下片、冷却与存放：过滤后的混炼胶通过选定的模具以固定的宽度和厚度呈多条状从滤胶机依次浸入冷水池和隔离剂池。随后胶条进入冷却风箱中悬挂进行降温和风干，当胶片温度降至35℃以下后，对胶片进行码放和包装。

表1 实施例1-5与对比例1-2中各原料组分的用量

实施例6-7

实施例6-7分别提供了一种发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其制备方法。

上述实施例与实施例1的不同之处具体为：EPDM生胶的种类不同，具体如下所示。

实施例6中：EPDM生胶由重量比为8：5的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成。

实施例7中：EPDM生胶由重量比为5：7的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成。

上述实施例中其他工艺参数均与实施例1相同。

实施例8-10

实施例8-10分别提供了一种发动机护套用耐高温EPDM混炼胶及其制备方法。

上述实施例与实施例1的不同之处具体为：填料的种类不同，具体如下所示。

实施例8中：填料由重量比为6：4：1：0.25的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

实施例9中：填料由重量比为7：3：2：0.15的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

实施例10中：填料由重量比为5：5：3：0.1的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

上述实施例中其他工艺参数均与实施例1相同。

对比例

对比例1-2

对比例1-2分别提供了一种EPDM混炼胶及其制备方法。

上述对比例与实施例1的不同之处在于：EPDM混炼胶中各组分的用量不同，具体如表1所示。

上述对比例中其他工艺参数均与实施例1相同。

对比例3-6

对比例3-6分别提供了一种EPDM混炼胶及其制备方法。

上述对比例与实施例1的不同之处在于：具体如下所示。

对比例3中：EPDM生胶由重量比为3：7的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成。

对比例4中：填料由重量比为6.5：3.5：1.5：0.2的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、高岭土（未改性）、PEG4000直接混合得到。

对比例5中：填料由重量比为6.5：3.5：1.5：0.2的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG2000制备得到。

对比例6中：填料由重量比为3.5：6.5：4：0.5的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

上述对比例中其他工艺参数均与实施例1相同。

性能检测试验

（1）盐浴硫化工艺适配性

（1.1）黏度：根据GB/T 1232.1-2016的测试方法，将实施例或对比例制备的混炼胶试样在固定温度为100℃（贴近挤出盐浴硫化胶料挤出前的温度）、转速为2r/min下保持4min，检测试样的黏度。

（1.2）外观制品：将实施例或对比例制备的混炼胶试样采用Φ30mm单螺杆挤出机（机头温度65℃，螺杆转速45r/min），以30m/min的挤出速度挤出，得到用于密封护套的EPDM橡胶材料；观察挤出制品的表面有无缺陷，如划痕、气泡。

（2）拉伸强度：根据GB/T 528的规定，测定实施例或对比例制备的混炼胶试样的拉伸强度。

（3）耐高温性：将实施例或对比例制备的混炼胶试样放入老化试验箱中，150℃下静置168h后取出，自然冷却至室温后再次测定拉伸强度，计算拉伸强度保持率。拉伸强度保持率=（耐高温试验后试样的拉伸强度/原试样的拉伸强度）×100%。

检测结果：如表2所示。

表2 实施例与对比例中混炼胶的性能检测结果

由上述表2中的检测结果，可知，利用本申请提供的技术方案，制备得到的混合胶料在100℃条件下的黏度为42.7-49.8MPa·s，流动性良好，挤出加工性优良；盐浴硫化工艺处理后的胶料制品表面无划痕、气泡等缺陷；且混合胶经过150℃×168h的老化条件后的拉伸强度保持率≥81%。上述试验性能结果表明，本申请提供的方法通过各原料组分的种类和用量精准协同，可有效平衡胶料的挤出加工性与耐高温性，适用于盐浴硫化的橡胶制品。

通过对比实施例1-5、对比例1-2的检测结果，可知，各原料组分的用量对于混合胶的性能具有较大的影响作用。对比例1-2中，制备得到的混炼胶试样材料的性能较差，流动性差，不适用盐浴硫化；且耐高温性差。相比之下，本申请通过精准调整各原料组分的用量，制备得到的混合胶成品的挤出加工性与耐高温性性能优异。

通过对比实施例1、6-7、对比例3的检测结果，可知，EPDM生胶的种类对于混合胶产品的性能具有较大的影响作用。对比例3中EPDM生胶由重量比为3：7的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成，制备得到的混炼胶试样材料的耐高温性差。相比之下，本申请通过由重量比为5-8：5-7的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成EPDM生胶，制备得到的混合胶成品的挤出加工性与耐高温性性能优异。

通过对比实施例1、8-10、对比例4-6的检测结果，可知，填料的种类对于混合胶产品的性能具有较大的影响作用。对比例4中填料由重量比为6.5：3.5：1.5：0.2的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、未改性高岭土、PEG4000直接混合得到，对比例5中填料由重量比为6.5：3.5：1.5：0.2的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG2000制备得到，对比例6中填料由重量比为3.5：6.5：4：0.5的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到，制备得到的混炼胶试样材料的挤出加工性与耐高温性差。相比之下，本申请通过快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到填料，制备得到的混合胶成品的挤出加工性与耐高温性性能优异。

虽然，上文中已经用一般性说明及具体实施方案对本发明作了详尽的描述，但在本发明基础上，可以对之作一些修改或改进，这对本领域技术人员而言是显而易见的。因此，在不偏离本发明精神的基础上所做的这些修改或改进，均属于本发明要求保护的范围。

Claims (10)

1.一种发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，具体包括以下重量份的组分：EPDM生胶100-150份、填料90-150份、石蜡油25-45份、氧化镁4-7份、分散剂1-3份、热氧防老剂1-3份、交联剂4-8份、助交联剂2-5份；

所述EPDM生胶由重量比为5-8：5-7的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成；

所述填料由重量比为5-7：3-5：1-3：0.1-0.3的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

2.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，具体包括以下重量份的组分：EPDM生胶120-140份、填料110-130份、石蜡油30-40份、氧化镁5-6份、分散剂1.5-2.5份、热氧防老剂1.5-2.5份、交联剂5-7份、助交联剂3-4份。

3.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，所述EPDM生胶由重量比为7-8：5-6的充油EPDM 10675C、低门尼EPDM S505A混合组成。

4.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，所述填料由重量比为6-7：3-4：1-2：0.15-0.25的快压出炭黑N550、半补强炭黑N774、硅烷改性高岭土、PEG4000制备得到。

5.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，所述填料中，所述硅烷改性高岭土的制备方法为：

将高岭土置于0.8-1.5wt%硅烷偶联剂KH-550的乙醇水溶液中，在60-70℃下搅拌反应2-3h，然后置于80-90℃的条件下干燥4-6h，得到硅烷改性高岭土；所述乙醇水溶液由体积比为8-10：1的乙醇和水混合组成，并用乙酸调节pH为4-5。

6.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，所述填料的制备方法为：

将快压出炭黑N550、半补强炭黑N774混合后，加入炭黑总质量5-8%的分散介质乙醇，在球料比为7-9：1、转速为300-400r/min的条件下，球磨2-3h，然后置于70-80℃的条件下干燥3-4h，粉碎过200目筛，得到炭黑混合粉；

将硅烷改性高岭土、炭黑混合粉在转速为800-1000r/min的条件下混合均匀，升温至60-70℃，加入PEG4000，然后升温至80-90℃，提高转速至1200-1500r/min，搅拌30-50min；

物料温度降至40℃以下，粉碎过200目筛，得到所述填料。

7.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，所述分散剂为L-24；所述热氧防老剂为445。

8.根据权利要求1所述的发动机护套用耐高温EPDM混炼胶，其特征在于，所述交联剂为二戊基二硫代碳酸酯；所述助交联剂为TMPTMA。

9.根据权利要求1-8任一项所述发动机护套用耐高温EPDM混炼胶的制备方法，其特征在于，具体包括依次进行以下步骤：

（1）混炼：将EPDM生胶以及氧化镁、分散剂、热氧防老剂投入密炼机，以40-50r/min的转速、降下上顶栓加5-7bar的压力，保持70-90s；

加入填料和石蜡油，以20-40r/min转速、降下上顶栓加5-7bar的压力至温度达到110-120℃；

以20-40r/min的转速、保持上顶栓在高位8-15s的时间；

以10-20r/min的转速、降下上顶栓加2-4bar的压力至温度达到130-140℃；

加入交联剂和助交联剂，以10-20r/min的转速、降下上顶栓加2-4bar的压力维持15-30s的时间，同时温度≤140℃后，打开卸料门，将胶料排至下方开炼机，得到胶料半成品；

（2）后处理：将胶料半成品经过两台辊温≤60℃的开炼机进行降温，随后进行胶料过滤、胶料下片、冷却与存放。

10.如权利要求1-8任一项所述耐高温EPDM混炼胶在发动机护套中的应用。