CS198648B1

CS198648B1 - Connexion of amplifier of signal of resonance detector of radiation

Info

Publication number: CS198648B1
Application number: CS108678A
Authority: CS
Inventors: Vaclav Kyslik
Original assignee: Vaclav Kyslik
Priority date: 1978-02-21
Filing date: 1978-02-21
Publication date: 1980-06-30

Description

Vynález se týká zapojení zesilovače signálu odporového detektoru záření v zařízeních pro indikaci a měření radiační energie v různýoh průmyslových oborech, jakož i v oblasti zdravotnictví.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to the connection of a signal amplifier of a resistive radiation detector in devices for indicating and measuring radiation energy in a variety of industries, as well as in the medical field.

Zapojení zesilovače signálu odporového detektoru záření jsou dosud řešena tak, že detektor bývá napojen na vstupní část tranzistorového zesilovače zapojeného se společnou bází nebo se společným emitorem.The signal amplifier wiring of the resistance detector is still designed so that the detector is connected to the input part of a transistor amplifier connected with a common base or common emitter.

Zapojení se společnou bází jsou obvykle řešena kapacitní nebo induktivní vazbou mezi detektorem a emitorem. Jsou známa i taková zapojení, kde detektor vytváří emitorovou zátěž vstupního tranzistoru.Common base connections are usually solved by capacitive or inductive coupling between detector and emitter. Connections are also known where the detector creates an emitter load on the input transistor.

Uvedená zapojení se společnou bází řeší do značné míry přizpůsobení impedance vstupního tranzistoru zesilovače signálu detektoru záření impedanoi detektoru záření, pokud tato je nízkoohmová. Nevýhodou tohoto druhu zapojení je však ztráta asi 50 % signálu způsobená právě tímto přizpůsobením.Said common base wiring solves to a large extent the matching of the impedance of the input transistor of the signal detector of the radiation detector to the impedance of the radiation detector when it is low ohmic. The disadvantage of this kind of connection, however, is the loss of about 50% of the signal caused by this adaptation.

Zapojení se společným emitorem se vyznačuje praktioky maximálním ziskem signálu, přičemž však nelze dosáhnout optimálníoh šumových parametrů.Common emitter connections are characterized by maximum signal gain in practice, but optimum noise parameters cannot be achieved.

U* obou známýoh typů zapojení není respektována korekee citlivosti detektorů v důsledku teplotní závislosti odporových detektorů.In both known wiring types, the sensitivity correction of the detectors due to the temperature dependence of the resistance detectors is not respected.

198 648198 648

198 848198 848

Zapojení ae společným emitorem nemívají dostatečnou, imunitu proti nežádoucímu uplatnění vnějších elektromagnetických polí. Účelem vynálezu je odstranění nedostatků plynoucích z dosud znáuýoh sapojení signálu detektoru záření, která se projevují bu3 ztrátou signálu při optimálním impedančním přizpůsobení, nebo zvýšením šumové úroveně při maximálním využití oltlivosti detektoru, změnou citlivosti detektoru při zmčně pracovní teploty detektoru, a možností uplatnění vnějších ruěivýoh elektromagnetických polí.The wiring and the common emitter do not have sufficient immunity to unwanted application of external electromagnetic fields. The purpose of the invention is to eliminate the drawbacks of the previously known connection of the radiation detector signal, which are manifested either by loss of signal at optimal impedance matching or by increasing noise level at maximum utilization of detector altitude, changing detector sensitivity at detector operating temperature. fields.

Výše uvedená nedoetatky odstraňuje podle tohoto vynálezu zapojení zesilovače signálu odporového detektoru záření, sestávajíoí ee dvou částí a zpětnovazebního členu, kde prvá část je vytvořena jedním nebo více paralelně zapojenými tranzistory, s Jejiohž emitory je propojen jeden vývod odporového detektoru a kolektory těchto tranzistorů jeou propojeny se vstupem druhá části zesilovače, tvořená zesilovací větví, obsahující nejméně jeden aktivní prvek. Podstata vynálezu spočívá v tom, že druhá část zesilovače, jejíž hodnota proudového přenosu js pro pracovní oblast kmitočtů kladná, má výstupní svorku propojenou se vstupní svorkou zpětnovazebního členu, přičemž výstupní svorka zpětnovazebního členu je propojena se společným bodem emitoru tranzistoru z prvá části zesilovače a odporového detektoru. Mezi vstupní svorku a výstupní svorkou zpětnovazebního členu je připojen odporový řetězeo tvořený nejméně jedním odporem. Do společného bodu odporového řetězce složeného ze dvou odporů, je připojen jeden vývod sériová kombinace zpětnovazebního odporu a blokovacího kondenzátoru, přičemž druhý vývod táto kombinace je připojen ke druhému vývodu odporového detektoru. Výstup sériové kombinaoe zpětnovazebního odporu a blokovaoího kondenzátoru je propojen jedním, nebo několika odpory s bází, respektive bázemi paralelně propojenýoh tranzistorů prvé části zesilovače.The aforementioned shortcomings eliminate, according to the present invention, the connection of a signal amplifier of a resistive radiation detector, consisting of two parts and a feedback member, the first part being formed by one or more parallel connected transistors with its emitters connected to one terminal of the resistor. an inlet of a second part of the amplifier formed by an amplification branch comprising at least one active element. SUMMARY OF THE INVENTION The second part of the amplifier, whose current transfer value is positive for the frequency range, has an output terminal connected to the input terminal of the feedback member, the output terminal of the feedback member connected to the common emitter point of the transistor from the first part of the amplifier and resistor. detector. A resistance chain of at least one resistor is connected between the input terminal and the output terminal of the feedback member. At the common point of the resistor chain consisting of two resistors, one terminal of a series combination of the feedback resistor and the blocking capacitor is connected, the other terminal of this combination being connected to the other terminal of the resistance detector. The output of the series feedback loop and the blocking capacitor is connected by one or more resistors to a base or bases connected in parallel to the transistors of the first part of the amplifier.

Výhodou zapojení zesilovače odporového detektoru záření je dosažení jednak optimálního poměru signálového napětí vzhledem k Sumovým napětím, kompenzace teplotní závislosti odporového detektoru záření a zmenšení oltlivosti odporového detektoru k rušivým vnějším elektromagnetickým polím.The advantage of connecting the amplifier of the resistance detector is to achieve the optimum ratio of the signal voltage with respect to the Sum voltages, to compensate the temperature dependence of the resistance detector and to reduce the altitude of the resistance detector to disturbing external electromagnetic fields.

Zapojení Zesilovače signálu odporového detektoru záření bude následovně blíže popsáno v příkladovém provedení s pomooí výkresů, kde znázorňuje obr, 1 blokové uspořádání předmětného zapojení, obr. 2 příklad konkrétního uspořádání předmětného zapojení, a obr. 3 průběhy proudovýoh přenosů v závislosti na frekvenoi.The wiring of a resistance detector signal amplifier will be described in more detail below with reference to the drawings, in which: FIG. 1 shows a block arrangement of the circuit, FIG. 2 shows a particular arrangement of the circuit, and FIG.

Podle obr. 1 je odporový detektor záření prvým vývodem 21, připojen k emitoru tranzistoru J, patříoímu do prvé části zesilovače. Druhý vývod 22 odporového detektoru záření 2 je propojen s jedním pólem zdroje £ napájecího napětí. Druhý pól adroje £ napijeoího napětí Je propojen jednak přes vstupní odporový dělič, složený z prvého odporu 51 vstupního děliče a druhého odporu 52 vstupního děliče, přes bázový odpor JI z bází tranzistoru J a dále Je propojen přea satěžovaoí impedanoi 32 z kolektorem tranzietoru 2· Druhý vývod zdroje i je také jeětě propojen e napájecí svorkou 4¾ druhé části zesilovače 4. Kolektor transistoru 2 je apojen ee vstupem druhé části zesilovače 4. Yřstuo 40 druhé čáetl zesilovače je propoe jen jednak z výstupná svorkou 49 zesilovače signálu detektoru záření a jednak ee vstupemAccording to FIG. 1, a resistance radiation detector 21 is connected to the emitter of transistor J belonging to the first part of the amplifier through a first terminal 21. The other terminal 22 of the resistance radiation detector 2 is connected to one pole of the power supply source 6. The second pole of the voltage supply apparatus 6 is coupled through an input resistive divider consisting of a first input resistor 51 and a second resistor 52 of an input divider, through a base resistor J1 from the transistor J bases and further connected via an impedance 32 to the transistor collector 2. the output of the source i is also connected to the power terminal 4¾ of the second part of the amplifier 4. The collector of the transistor 2 is connected via the input of the second part of the amplifier 4. The amplifier 40 is connected to the amplifier output terminal 49 and the ee input.

198 848 zpětnovazebního členu χ. Výstup 12 zpětnovazebního členu χ je propojen ee společným bodem emitoru tranzistoru £ a prvého vývodu 21 odporového detektoru záření £. Další výstup 120 zpětnovazebního členu χ je propojen do společného hodu bázového odporu 31. prvého odporu 51 vstupního děliče a druhého odporu ££ vstupního děliče. Přijímaný signál záření způsobuje změnu vodivosti detektoru záření £. Tím se mění vodivost mezi emitorem tranzistoru £. a napájecím zdrojem £. Protože tranzistor £ je zapojen s uzemněnou bází, mění se proud emitoru tohoto tranzistoru a tím i proud 141 kolektoru tranzistoru £. Tato změna proudu 141 představuje vstupní signál aruhá části zesilovače 4, Zesilovač 4 má v decibelech definovaný proudový(přenos A podle vztahu198 848 feedback member χ. The output 12 of the feedback member χ is connected ee by a common emitter point of the transistor £ and the first terminal 21 of the resistive radiation detector.. A further output 120 of the feedback member χ is coupled to a common base resistor throw 31 of the first input divider resistor 51 and the second input divider resistor £. The received radiation signal causes a change in the conductivity of the radiation detector 6. This changes the conductivity between the emitter of transistor 6. and a power supply 6. Since the transistor 6 is connected to a grounded base, the emitter current of the transistor 6 and hence the collector current 141 of the transistor 6 changes. This current change 141 represents the input signal and the second part of the amplifier 4. The amplifier 4 has a current defined in decibels (transmission A according to

A « 20 · log (1), ¹⁴¹ kde 142 představuje změnu proudu ve výstupní svorce 40 druhé části zesilovače 4, vyvolanou změnou vstupního proudu 141. Proud 142 vstupuje do zpětnovazebního členu χ. Výstup 12 zpětnovazebního členu χ uzavírá zpětnovazební smyčku, tvořenou těmito obvody: emitor - kolektor tranzistoru £, druhá část zesilovače 4· zpětnovazební obvod χ. Zpětná vazba je určena proudovým přenosem B zpětnovazebního členu χ. Obdobně definovaný přenos v decibelech zpětnovazebního obvodu χ, jako u druhé části zesilovače 4, je dán následujícím vztahemA 20 20 · log (1), ¹⁴¹ where 142 represents the current change in the output terminal 40 of the second part of the amplifier 4 caused by the change of the input current 141. The current 142 enters the feedback member χ. The output 12 of the feedback member χ closes the feedback loop formed by the following circuits: emitter-collector of transistor,, the second part of the amplifier 4 zpět feedback circuit χ. The feedback is determined by the current transfer B of the feedback member χ. Similarly defined transmission in decibels of feedback circuit χ, as in the second part of amplifier 4, is given by the following relation:

B 20 . log (2)B 20. log (1)

Ul kde 112 představuje změnu proudu ve výstupní svorce 12 zpětnovazebního členu X, vyvolanou změnou vstupního proudu ill've vstupní svoroe 11 zpětnovazebního členu χ.U1 where 112 represents the current change in the output terminal 12 of the feedback member X caused by the change in the input current ill've the input terminal 11 of the feedback member χ.

Je-li splněna podmínka, že absolutní hodnota proudového přenosu B je menší, než je hodnota proudového přenosu A druhé části zesilovače 4, rozhoduje zpětná vazba o chování zesilovače signálu detektoru, jako oelku. Tato zpětná vazba, pokud je volena jako záporná, snižuje vstupní impedanci zesilovače a určuje výsledný zisk zesilovače.If the condition that the absolute value of the current transfer B is less than the value of the current transfer A of the second part of the amplifier 4 is satisfied, the feedback determines the behavior of the detector signal amplifier, as a latch. This feedback, if selected as negative, reduces the input impedance of the amplifier and determines the resulting gain of the amplifier.

Výstup 120 zpětnovazebního členu X je určen pro řízení teplotní kompenzace citlivosti ietektoru záření, V tomto výstupu je obsažena informace o pracovním proudu odporového ietektoru záření £. Z velikosti pracovního proudu detektoru záření £ je odvozeno ovládání stejnosměrného předpětí báze tranzistoru £. Velikost tohoto předpětí zpětně rozhoduje ) pracovním proudu detektoru záření £.The output 120 of the feedback member X is designed to control the temperature compensation of the sensitivity of the radiation detector. This output contains information about the working current of the resistance radiation detector. From the magnitude of the working current of the radiation detector 6, the DC bias control of the transistor 6 is derived. The magnitude of this bias is decisive for the operating current of the radiation detector.

Na obr. 2 je znázorněno zapojení zesilovače signálu odporového detektoru záření £. brvou část zesilovače vytváří tranzistor £ v zapojení se společnou bází, druhá část sesilovače js tvořena prvním aktivním prvkem 41. tj. tranzistorem v zapojení se společnou táží a druhým aktivním prvkem 42, tj. tranzistorem opačného typu vodivosti, v zapojení se ipolečným emitorem. Zpětnovazební člen je tvořen prvým zpětnovazebním odporem ££, který je pojen a druhým zpětnovazebním odporem 14 a s třetím zpětnovazebním odporem 15. na který e připojen blokovací kondensátor 16. Výstup 120 zpětnovazebního členu pro řízení teplotní ompenzaoe citlivosti detektoru je určen společným bodem třetího zpětnovazebního odporu 15 blokovacího kondenzátoru 16. Mezi vstupem signálu o teplotní kompenzaci do báze tranzistou £ a výstupem 120 zpětnovazebního členu, jsou připojeny do série prvý odpor 17 pro teplotníFIG. 2 shows the connection of a signal amplifier of a resistance radiation detector 6. the first part of the amplifier forms a common base transistor 6, the second part of the amplifier is formed by the first active element 41, ie the common-circuit transistor 41 and the second active element 42, the opposite conductivity-type transistor, in the common emitter circuit. The feedback member is formed by a first feedback resistor 60 which is coupled with a second feedback resistor 14 and a third feedback resistor 15 to which a blocking capacitor 16 is connected. The output 120 of the feedback member for controlling the detector temperature sensitivity is determined by the common point of the third feedback resistor 15. between the input of the temperature compensation signal to the base by the transistor 6 and the output 120 of the feedback member, the first resistor 17 for the thermal

198 941 kompenzaci a druhý odpor 18 pro teplotní kompenzaci. Mezi společný bod kompenzačních odporů 17 a 18 a druhý vývod 22 odporového detektoru záření 2, je připojen třetí odpor 19 pro teplotní kompenzaci. V bázi tranzistoru g je připojena filtrační kombinace přes bázový odpor 31. která je složena z prvého odporu 51 vstupního děliče, z druhého odporu 52 vstupního děliče a vstupního filtračního kondenzátorů 53. Pracovní bod vstupního tranzistoru £ je určen zatěžo· vací impedancí 32. Praoovní bod tranzistoru 41 je zajištěn bázovým odporem 411 a děličem 412. 413. napojených na zdroj g napájecího napětí.198 941 and a second resistance 18 for temperature compensation. A third temperature compensation resistor 19 is connected between a common point of the compensating resistors 17 and 18 and the second terminal 22 of the resistance radiation detector 2. In the base of transistor g, a filter combination is connected via a base resistor 31, which consists of a first input divider resistor 51, a second input divider resistor 52 and an input filter capacitor 53. The operating point of the input transistor 6 is determined by the load impedance 32. of transistor 41 is provided by a base resistor 411 and a divider 412, 413 connected to a power supply source g.

Ve srovnání s funkcí zapojení podle obr. 1 je proudový přenos B zpětnovazebního členu g určen pro dostatečně vysoké kmitočty f poměremIn comparison with the wiring function according to FIG. 1, the current transmission B of the feedback member g is designed for sufficiently high frequencies f by the ratio

B, - 20 . log ' (3), *· R14 kde R15 je ohmická hodnota třetího zpětnovazebního odporu 15 a R14 je ohmická hodnota druhého zpětnovazebního odporu 14 odporového řetězce.- 20. R14 where R15 is the ohmic value of the third feedback resistor 15 and R14 is the ohmic value of the second feedback resistor 14 of the resistor chain.

Proudový přenos druhé části zesilovače je určen podle obr. 2 proudovým zesilovacím činitelem h,21T42 tranzistoru 42. zapojeného se společným emitorem: A h21T42. Podle velikosti teplotní závislosti citlivosti odporového detektoru záření £, lze nastavit kompenzaci této citliv.osti volbou hodnot odporů 17. 18 a 19. V příkladovém zapojení podle obr. 2 se jedná o kladnou zpětnou vazbu, to znamená, že se předpokládá pokles citlivosti odporového detektoru záření 2 s rostoucí teplotou při současném poklesu odporu tohoto detektoru. PodrobnějSí popis funkce zapojení podle obr. 2 je proveden za pomooi obr. 3.The current transfer of the second part of the amplifier is determined according to FIG. 2 by the current amplification factor h, 21T42 of the transistor 42 connected with the common emitter: A h21T42. Depending on the magnitude of the temperature dependence of the sensitivity of the resistive radiation detector 6, the sensitivity compensation can be adjusted by selecting the values of the resistors 17. 18 and 19. In the exemplary circuit shown in Fig. 2, this is positive feedback, i.e. radiation with increasing temperature while decreasing the resistance of this detector. A more detailed description of the wiring function of FIG. 2 is made with reference to FIG. 3.

Obr. 3 znázorňuje proudové přenosy zesilovače signálu detektoru záření podle zapojení uvedeném na obr. 2. Osa A znázorňuje frekvenční závislost A(f) hodnoty proudového přenosu A druhé části zesilovače g, definované vztahem (1), osa £ znázorňuje frekvenční závislost hodnoty B (f) proudového přenosu B zpětnovazebního členu g, definovanou vztahem, (2). Oea log f znázorňuje logaritmus nárůstů harmonické frekvenoe £. Průběh A4 představuje průběh proudového přenosu druhé části zesilovače 4 za předpokladu, že zpětnovazební obvod g není zapojen a je nahrazen impedanoí odpovídajíoí vstupní impedanoi. Protože druhá část zesilovače g je přímo vázána, má frekvenčně nezávislý proudový přenos až do kmitočtu f3. Tento kmitočet, který je možno definovat poklesem průběhu proudového přenosu druhé části zesilovače g o 3 dB od jeho hodnoty Ao pro nízké kmitočty, představuje horní mezný kmitočet druhé části zesilovače g.Giant. 3 shows the current transmissions of the radiation detector signal according to the circuit shown in FIG. 2. The A-axis shows the frequency dependence A (f) of the current transfer value A of the second part of the amplifier g defined by (1). the current transfer B of the feedback member g, defined by the relation, (2). Oea log f shows the logarithm of the harmonic frequency increases £. The waveform A4 represents the current transfer path of the second part of the amplifier 4, provided that the feedback circuit g is not connected and is replaced by an impedance corresponding to the input impedance. Since the second part of amplifier g is directly coupled, it has a frequency independent current transfer up to frequency f3. This frequency, which can be defined by a 3 dB drop in the current transfer rate of the second part of amplifier g from its low frequency Ao value, represents the upper cut-off frequency of the second part of amplifier g.

Zpětnovazební člen g, zapojený podle obr. 2, vykazuje závislost £ (f) uvedenou na obr.The feedback member g connected in accordance with FIG. 2 shows the dependence? (F) shown in FIG.

3. Pro nízké kmitočty se neuplatňuje vodivost blokovacího kondenzátorů g£, a tudíž vstupní proud ill zpětnovazebního členu g je roven proudu výstupnímu 112. Ve smyslu definice (2) je tedy B « 0. Od frekvenoe fl se začíná uplatňovat vodivost kondenzátorů g£ a proudový přenos vykazuje pokles s roztouoím kmitočtem. Pro vysoké kmitočty dosahuje hodnota proudového přenosu Bl zpětnovazebního členu g, hodnoty Bl určené vztahefr (3). Kmitočet ££ je definován odohylkou 3 dB od hodnoty přenosu Bl určené vztahem (3)· Při zapojení zpětnovazebního obvodu g β právě popsaným proudovým přenoesm Bl se změní přenos oelého zesilovače signálu odporového detektoru záření, což znázorňuje závislost A(f) proudového přenosu A druhé části zesilovače v oblasti kmitočtů nižších než fl. V oblasti kmitočtů f 1 až f2 dochází ke vzrůstu proudového přenosu A. Je-li pro kmitočty vyšší než f2 splněna podmínka3. For the low frequencies, the conductivity of the blocking capacitors g neup is not applied, and thus the input current ill of the feedback member g is equal to the output current 112. Thus, B 0. 0 is defined by definition (2). the current transfer shows a decrease with a melting frequency. At high frequencies, the current transfer value B1 of the feedback member g reaches the value B1 determined by relation (3). The frequency £ is defined by the deviation of 3 dB from the transmission value B1 determined by (3). · When the feedback circuit g β is connected with the current transfer B1, the transmission of the resistive radiation detector signal amplifier is changed. parts of an amplifier in the frequency range below fl. In the range of frequencies f 1 to f2, the current transfer A increases. If the condition for frequencies higher than f2 is met

A + B , respektive A>/B/ , potom pokles proudového přenosu A s rostoucím kmitočtem f nastává prakticky při zapojeném zpětnovazebním členu i u vyšších kmitočtů f3Í než je kmitočet f3. Pracovní oblast ? je potom definována inteřveleim kmitočtů ? f3^#- f2, přičemž hodnota proudového přenosu A · A^. . ,A + B and A> / B / respectively, then the decrease in current transfer A with increasing frequency f occurs practically with the feedback member engaged even at higher frequencies f3I than frequency f3. Working area ? is then defined by the integer frequency? f3 ^# - f2, where the value of the current transfer A · A ^. . ,

Z teorie šumů bipolárních tranzistorů vyplývá, že pro kmitočty až do frekvencí řádu lO^Hz převažuje šumová složka, která má šuraové spektrum nepřímo úměrné frekvenci, tzv. šum 1/f. Optimální přizpůsobení z hlediska šumu v tomto případě nastává pro takový zdroj signálu, jehož výstupní impedance je rovna poloviční hodnotě vnitřního odporu báze tranzistoru, který Je připojen na výstupní svorky zdroje signálu. Zapojení podle vynálezu v důsledku popsané vazby podstatně snižuje velikost efektivní impedance emitorové zátěže tranzistoru J, tj. z hlediska šumu je efektivní impedance na Svorkách 21. 22 zanedbatelná. Optimální šumové přizpůsobení lze zajistit bázovým odporem 31. a to bez ztráty proudové odezvy signálu detektoru. Vzhledem k velmi malé efektivní impedanci na Svorkách 2l· a 22 detektoru £, je podstatně snížena možnost uplatnění vnějěíoh rušivých polí. Další výhoda popsaného zapojení podle vynálezu epočívá v tom, že velikostí druhého zpětnovazebního odporu 14 lze v širokém rozmezí kompenzovat teplotní závislost citlivosti odporového detektoru záření £. K jemnějšímu dostavení kompenzace potom stačí optimalizovat prvý odpor 11. druhý odpor 18 a třetí odoor 19 pro teplotní koapenzaei.The theory of noise of bipolar transistors suggests that for frequencies up to frequencies of the order of 10 ^ Hz, the noise component having a shura spectrum inversely proportional to the frequency, so-called noise 1 / f, predominates. The optimum noise adjustment in this case occurs for a signal source whose output impedance is equal to half the internal resistance of the transistor base that is connected to the output terminals of the signal source. The circuit according to the invention substantially reduces the effective impedance of the emitter load of the transistor J due to the described coupling, i.e., in terms of noise, the effective impedance at the terminals 21, 22 is negligible. Optimal noise matching can be ensured by a base resistor 31 without losing the current response of the detector signal. Due to the very low effective impedance at the terminals 21 and 22 of the detector 6, the possibility of applying external disturbing fields is substantially reduced. A further advantage of the described circuit according to the invention is that the magnitude of the sensitivity of the resistive radiation detector 6 can be compensated over a wide range by the magnitude of the second feedback resistor 14. To fine-tune the compensation, it is then sufficient to optimize the first resistor 11, the second resistor 18 and the third odor 19 for the temperature coapenzae.

Claims

L. Wiring, a two-part resistive radiation detector signal amplifier and a feedback member, the first part being formed by one or more transistors connected in parallel, 8 whose emitters are connected to one resistor detector terminal and the collectors of these transistors are connected to the input of the other part formed by an amplifying branch comprising at least one active element, characterized in that the second part of the amplifier (4). whose current transfer value (A) is positive for the frequency range (?) has an output terminal (40) coupled to the input terminal (11) of the feedback member (1), the output terminal (12) of the feedback member (1) being coupled to a common point (21) of the emitter of the transistor (3) from the first part of the amplifier and the resistance detector (2).

A resistance detector signal amplifier connection according to claim 1, characterized in that a resistance chain o (13, 14) formed of at least one resistor is connected between the input terminal (11) and the output terminal (12) of the feedback member (1).