CS220635B1

CS220635B1 - Additional safety equipment for the accident localization system Nuclear power plants with a water reactor

Info

Publication number: CS220635B1
Application number: CS812874A
Authority: CS
Inventors: Dalibor Sykora
Original assignee: Dalibor Sykora
Priority date: 1981-04-15
Filing date: 1981-04-15
Publication date: 1983-04-29
Also published as: BG42818A1

Abstract

Vynález se týká přídavného zařízení barbotážmě vakuového systému lokalizace havárií jaderné elektrárny s vodovodním reaktorem, který byl vyvinut a technicky rozpracován v SSSR a který je strategickým bezpečnostním systémem početné generace standardních dvoubloikových jaderných elektrátan s jejichž realizací počítá integrovaný jaderný (program zemí RVHP. Zahraniční zkušeností podložené nezbytné respektování pohavarijmí vodíkové problematiky vedlo k vyhledání a posílení slabých míst i u výše uvedeného systému třetí ochranné bariéry. Typické významné přednosti sovětského lokalizačního systému stojí za to, aby instalací poměrně levného přídavného zařízení byla zajištěna příslušná bezpečnost tohoto systému a tím udržena jeho konkurenceschopnost vůči contaimentům jiných typů, u kterých se dnes rovněž počítá s přídavným zařízením pro rekombinaci vodíku. Předmětné přídavné zařízení sestává z cirkulační, ze spalovací a z rekombinační smyčky. Hlavní výhodou vynálezu je možnost zaplnění druhého prostoru •bezkyslíkovou atmosférou před havárií, což odstraňuje nebezpečí vzplanutí pohavarijní atmosféry ve druhém prostoru, které by vedlo ik jeho destrukci a zamoření okolí.The invention relates to an additional device for a bubble-type vacuum system for locating accidents at a nuclear power plant with a water-cooled reactor, which was developed and technically developed in the USSR and which is a strategic safety system for a large generation of standard two-block nuclear power plants, the implementation of which is envisaged by the integrated nuclear (programme of the CMEA countries. The necessary respect for the post-accident hydrogen issue, based on foreign experience, led to the search for and strengthening of weak points in the above-mentioned third protective barrier system. Typical significant advantages of the Soviet localization system are that the installation of a relatively cheap additional device ensures the appropriate safety of this system and thus maintains its competitiveness against containments of other types, for which additional devices for hydrogen recombination are also envisaged today. The subject additional device consists of a circulation, combustion and recombination loop. The main advantage of the invention is the possibility of filling the second space with an oxygen-free atmosphere before the accident, which eliminates the risk of ignition of the post-accident atmosphere in the second space, which would also lead to its destruction and contamination of the surroundings.

Description

Vynález se týká přídavného zařízení barbotážmě vakuového systému lokalizace havárií jaderné elektrárny s vodovodním reaktorem, který byl vyvinut a technicky rozpracován v SSSR a který je strategickým bezpečnostním systémem početné generace standardních dvoubloikových jaderných elektrátan s jejichž realizací počítá integrovaný jaderný (program zemí RVHP. Zahraniční zkušeností podložené nezbytné respektování pohavarijmí vodíkové problematiky vedlo k vyhledání a posílení slabých míst i u výše uvedeného systému třetí ochranné bariéry. Typické významné přednosti sovětského lokalizačního systému stojí za to, aby instalací poměrně levného přídavného zařízení byla zajištěna příslušná bezpečnost tohoto systému a tím udržena jeho konkurenceschopnost vůči contaimentům jiných typů, u kterých se dnes rovněž počítá s přídavným zařízením pro rekombinaci vodíku. Předmětné přídavné zařízení sestává z cirkulační, ze spalovací a z rekombinační smyčky. Hlavní výhodou vynálezu je možnost zaplnění druhého prostoru •bezkyslíkovou atmosférou před havárií, což odstraňuje nebezpečí vzplanutí pohavarijní atmosféry ve druhém prostoru, které by vedlo ik jeho destrukci a zamoření okolí.The present invention relates to an additional device for barbotage a vacuum system for locating a nuclear power plant with a water reactor, which was developed and technically developed in the USSR and which is a strategic safety system of numerous generations of standard two-block nuclear power stations. The need to respect post-hydrogen hydrogen issues has led to the identification and strengthening of weaknesses in the aforementioned third protective barrier system, and the typical strengths of the Soviet localization system are to ensure that the system is adequately safe to install, of the types for which an additional hydrogen recombination device is also envisaged today The main advantage of the invention is the possibility of filling the second space with an oxygen-free atmosphere before the accident, which eliminates the risk of ignition of the post-accident atmosphere in the second space, which would lead to its destruction and contamination of the surroundings.

Vynález se týká přídavného bezipečncstiního zařízení systému lokalizace havárií jadenné elektrárny s vodovodním reaktorem. Vynález zvyšuje provozní bezpečnost dnešního v realizaci se nacházejícího havarijního systému barbotážně vakuového typu, který je popsán v popisu k autorskému osvědčení ČSSR č. 177 369.The invention relates to an additional safety device of a nuclear power plant accident location system with a water reactor. The invention enhances the operational safety of today's Barbotage Vacuum Emergency System, which is described in the description of the Czechoslovak Socialist Authorization Certificate No. 177 369.

Dosavadní stav techniky barbotážně vakuového systému lokalizace havárií jaderné elektrárny s vodovodním reaktorem je dán především vynálezem uvedeného autorského osvědčení a navazující technickou projekční a konstrukční dokumentací, která byla vypracována pro realizaci tohoto systému u řady standardních, tj. dvoublokových jaderných elektráren sovětské koncepce. Předností stávajícího barbotážně vakuového systému, který je popsán v odborné literatuře, je vytvoření a udržování pohavarijního podtlaku v hermetickém tzv. prvním prostoru, čímž je zabezpečena dokonalá ochrana vnějšího okolí proti účinkům radioaktivních látek uvolněných v důsledku havárie na primárním okruhu. Typickým funkčním znakem tohoto systému je velmi rychlé a vysoce účinné kontaktní kondenzační zachycení páry uvolněné z horké vody po jejím výtoku z primárního okruhu, jakož i odseparování a natlačení vzduchu z prvního prostoru do zvláštních místností či lapačů vzduchu, respektive plynojemů, které tvoří hermetický tzv. druhý prostor. Stávající systém je principiálně velmi efektivní a byl by zároveň naprosto bezpečný, pokud by platil původní předpoklad, že produktem havárie a tedy i funkčním médiem v barbotážně vakuovém systému bude jen dvousložková směs vodní páry a vzduchu. Při respektování významné a ověřené skutečnosti, že se při projektové havárii se ztrátou chladivá vždy uvolní určité množství vodíku, nutno konstatovat, že stávající barbotážně vakuový systém, tím, že ze třísložkové směsi vodní pára — vodík — vzduch zcela odstraní hlavní ředící složku, tj. složku inertní, může v některých havarijních případech soustředit právě v hermetickém druhém prostoru na relativně dlouhou dobu směs vzduchu a vodíku o nepřípustné koncentraci, což je jeho nevýhoda.BACKGROUND OF THE INVENTION The barbotage vacuum system for locating accidents of a nuclear power plant with a water reactor is mainly due to the invention of the above-mentioned author's certificate and the related technical design and construction documentation developed for the implementation of this system in a number of standard. The advantage of the existing barbotage vacuum system, which is described in the literature, is the creation and maintenance of post-accident vacuum in the hermetic so-called first space, thereby ensuring perfect protection of the external environment against the effects of radioactive substances released as a result of the primary circuit accident. A typical feature of this system is the very fast and highly efficient contact condensation trapping of steam released from the hot water after its discharge from the primary circuit, as well as separation and pressurization of air from the first space into special rooms or air traps, or gas tanks. second space. The existing system is in principle very efficient and at the same time would be absolutely safe if the original assumption that the product of the accident and thus the functional medium in the barbotage vacuum system would be only a two-component mixture of water vapor and air. Taking into account the significant and verified fact that a certain amount of hydrogen is always released in the design accident with loss of coolant, it should be noted that the existing barbotage vacuum system completely removes the main diluent component from the three-component water-hydrogen-air mixture. inert component, in some emergency cases it is possible to concentrate in a hermetic second space for a relatively long time a mixture of air and hydrogen of unacceptable concentration, which is its disadvantage.

Výše uvedenou nevýhodu odstraňuje přídavné bezpečnostní zařízení podle tohoto vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že přídavné zařízení sestává jednak z cirkulační smyčky, tvořené ventilátorem, sacím potrubím a výtlačným potrubím a jejich armaturami, napojené na druhý prostor i na vnější okolí a to přímo prostřednictvím výfukového potrubí a vzduchového potrubí vybaveného vzduchovým filtrem, nebo nepřímo prostřednictvím stávajících vzduchotechnických systémů, jednak ze spalovací smyčky, tvořené spalovací komorou, spalinovým chladičem, spalinovým filtrem, dmychadlem a příslušným potrubím s armaturami, napojené přímo nebo nepřímo prostřednictvím cirkulační smyčky na druhý prostor, jednak z rekombinacni smyčky napojené prostřednictvím přívodního potrubí a odvodního potrubí a jejich armatur na první prostor zejména na jého šachtu, případně též napojené pomocí spojovacího potrubí zapojeného přes armaturu přímo nebo druhý prostor, jednak z plynového potrubí zapojeného přes armaturu přímo nebo nepřímo do druhého prostoru a z měřicího bloku, připojitelného především na všechna kontrolní místa přídavného bezpečnostního zařízení, přičemž na vstupu případně i na výstupu ze spalovací eventuálně i rekombinační smyčky jsou instalovány bezpečnostní vodní uzávěry a u spalovací komory, ve které je zamontováno vyjímatelné topné, respektive zapalovací elektrické zařízení, je nainstalován odstaviteiný regenerativní předehřívák vstupující směsi plynů.The above-mentioned disadvantage is overcome by the additional safety device according to the invention, which consists in that the additional device consists of a circulation loop consisting of a fan, suction line and discharge line and their fittings connected directly to the other space and to the external environment directly exhaust pipes and air ducts fitted with an air filter, or indirectly through existing ventilation systems, both from a combustion loop consisting of a combustion chamber, a flue gas cooler, a flue gas filter, a blower and associated fittings with fittings, directly or indirectly connected to the other space from a recombination loop connected by means of inlet piping and outlet piping and their fittings to the first space, in particular to its shaft, possibly also connected by means of connecting piping connected directly or indirectly through the fitting, either from a gas pipeline connected directly or indirectly to the second compartment and from the measuring block, connectable primarily to all control points of the auxiliary safety device, and at the inlet or outlet of the combustion or recombination loop are installed a shut-off regenerative preheater of the incoming gas mixture is installed and a combustion chamber in which a removable heating or ignition electric device is installed.

Charakteristikou technického pokroku daného předmětným vynálezem je jeho hlavní výhoda, která spočívá v odstranění reálného nebezpečí, představovaného jak známo možným vzplanutím hořlavé vzduchovodíkové směsi ve 'druhém prostoru havarijního lokalizačního systému. Tím se odstraňuje i příčina jinak nevyhnutelné následné destrukce druhého prostoru, neboť vzniklé přídavné tlakové zatížení, jehcž velikost nutno uvažoívat přinejmenším v desetinách MPa, by se sečítalo s již existujícím provozním tlakovým zatížením druhého prostoru, ina které je tento hermetický prostor dimenzován a které na něj poměrně dlouhodobě působí po proběhlé projektové havárii se ztrátou chladivá. Druhou výhodou je to, že lokalizační systém jako celek vůbec inic neztrácí na pasiivnosti své funkce, protože za pohotového stavu existující bezkyslíková atmceféra- ve druhém prostoru, která je vytvořena pokaždé před energetickým najetím příslušného reaktorového bloku, je schopna pojmout přibližně stejnou porci vzduchu s nškolikaprocentní příměsí vodíku z prvního prostoru, aniž by po snížení těchto prostředí byla překročena hranice hořlavosti konečné směsi plynů ve druhém prostoru. Třetí výhoda instalace přídavného bezpečnostního zařízení spočívá iv tom, že je možno poměrně rychle a dobře zhomogenizovat pohavarijní atmosféru druhého prostoru pomocí cirkulačrií smyčky. Přitom tato smyčka umožňuje stejně rychlé profoulknutí, respektive provětrání druhého prostoru vzduchem před každou plánoívaino,u provozní kontrolou druhého prostoru během odstávky reaktoru. Čtvrtou výhodu představuje možnost zvyšování inertmosti pohavarijní atmosféry za současného snižování jejího tlaku ve druhém prostoru prostřednictvím spalovací smyčky, protože při provozu spalovací smyčky bude docházet ve spalovací komoře ke spalování vodíku (H2) a ke spotřebování kyslíku (O2). Vymizením, respektive změn220635 šením parciálních tlaků H> a O- poklesne i celkový tlak zbylé směsi plynů ve druhém prostoru. Pátá výhoda spočívá v možnosti ovlivňování složení pohavarijní atmosféry prvního prostoru, zejména v partiích šachty barbotážního kondenzátoru pomocí rekombinační smyčky komerčního provedení. K uvedeným výhodám přistupuje i ta příznivá skutečnost, Ž3 veškeré přídavné bezpečnostní zařízení lze umístit do trvale přístupného prostoru vytvořeného mimo oba hermetizované funkční prostory lokalizačního systému. Nutno podotknout, že určitou průvodní nevýhodou předloženého řešení vodíkové problematiky pomocí připravené beakyélíkové atmosféry ve druhém prostoru je nutnost použití dýchacích přístrojů při nevyhnutelném vstupu do druhého prostoru během jeho pohotového stavu, tj. během energetického provozu odpovídajícího reaktorového bloku.The technical progress of the present invention is characterized by its main advantage of eliminating the real danger represented by the known ignition of the flammable duct mixture in the second area of the emergency location system. This also eliminates the cause of the otherwise inevitable subsequent destruction of the second space, since the additional pressure load generated, which size should be considered at least in tenths of MPa, would add up to the existing operational pressure load of the second space, in which this hermetic space is dimensioned and it has a relatively long-term effect after a project accident with a loss of coolant. The second advantage is that the localization system as a whole does not lose any of the passivity of its function at all, since the oxygen-free atmosphere existing in the second space, which is created each time before the energetic start of the reactor unit, is able to accommodate approximately by admixing hydrogen from the first space without exceeding the flammability limits of the final gas mixture in the second space after reducing these environments. A third advantage of installing an additional safety device is that it is possible to homogenize the post-accident atmosphere of the second space relatively quickly and well by means of loop circulation. This loop allows the second space to be purged or ventilated in air in front of each canvas at the same time during the operational check of the second space during the reactor shutdown. A fourth advantage is the possibility of increasing the inertia of the post-accident atmosphere while reducing its pressure in the second space by means of the combustion loop, since the operation of the combustion loop will cause hydrogen (H2) and oxygen (O2) combustion in the combustion chamber. The disappearance or change of 220635 by partial pressures H> and O- also decreases the total pressure of the remaining gas mixture in the second space. A fifth advantage lies in the possibility of influencing the composition of the post-accident atmosphere of the first space, in particular in the parts of the barbotage condenser shaft by means of a recombination loop of a commercial embodiment. In addition to these advantages, the advantage is that all the additional security devices can be placed in a permanently accessible space created outside the two hermetically functional areas of the location system. It should be noted that a certain concomitant disadvantage of the present solution of the hydrogen problem by means of a prepared beakyelic atmosphere in the second space is the necessity of using breathing apparatus inevitably entering the second space during its ready state, i.e. during energy operation of the corresponding reactor unit.

Na přiložených výkresech je velmi zjednodušeně znázorněno přídavné bezpečnostní zařízení a jeho funlkční diagram, kde je na obr. 1 nakreslen soubor základního přídavného zařízení včetně jednoho z jeho více možných napojení na stávající systém lokalizace havárií, zatímco ina obr. 2 je Uveden chemiokofyzíkáliní 'diagram pro třísložkcvou směs, která tvoří lokalizačním systémem zabezpečované či „zpracovávané“ pohavarijmí prostředí. Na obr. 1 je schematicky nakreslena koncová část stávajícího systému lokalizace havárií a jeho .nové přídavné bezpečnostní zařízení. Stávající zařízení tvoří hermetický obal 1, který uzavírá jednak první prostor 2, jehož koncovou částí je šachta 8, jednak druhý prostor 9, který je sestaven ze čtyř zde propojených místností uspořádaných nad sebou. V šachtě S je instaídván mohutný kontaktní kondenzátor páry barbotážního typu představovaný vodou, naplněnými žlaby 11 a skříněmi 13, které spolu ohraničují msziprostcr, který je na výstupech opatřen zpětnými ventily 18, nebo podle čs. autorského' osvědčení č. 210 463 zcela těsnými a bezpečnými asymetrickými jednosměnnými, tj. zpětně neprůchozími vodními uzávěry. Nové přídavné bezpečnostní zařízení sestává v podstatě ze tří různých smyček, které jsou nazvány podle jejich hlavní funkce jako cirkulační, spalovací a rekombinační. Nutno předeslat, že všechny v přídavném zařízení znázorněné uzavírací armatury nejsou už jednotlivě označeny, protože popis jejich funkce je vzhledem k její jednoduchosti zbytečný. Cirkulační smyčku tv ří sací potrubí 33, ventilátor 40 a výtlačná potrubí 41, přičemž vzájemné umístění vstupu do sacího potrubí 39 a výstupu z výtlačného potrubí 41 zajišťuje co nejlepší predouvání druhého prostoru 9. K sacímu potrubí 39 je připojeno jednak výfukové potrubí 42 které zde vyúsťuje přímo do okolní atmosféry, jednak vzduchové potrubí 43, jehož vstup je opatřen vzduchovým filtrem 44.In the accompanying drawings, an additional safety device and its functional diagram are shown in a simplified manner, in which Fig. 1 shows a set of basic additional devices including one of its multiple possible connections to an existing accident location system, while Fig. 2 shows the chemiocophysical diagram for ternary mixture, which creates a localized system of secured or "processed" post-accident environment. FIG. 1 schematically depicts the end portion of an existing accident location system and its additional safety device. The existing device consists of a hermetic package 1 which closes, on the one hand, the first space 2, the end part of which is a shaft 8, and on the other hand the second space 9, which consists of four interconnected rooms arranged one above the other. In the shaft S is installed a large contact steam condenser of the barbotage type represented by water, filled troughs 11 and cabinets 13, which together enclose the msziprostcr, which is provided at the outlets with non-return valves 18, or according to CS. No. 210 463 completely tight and safe asymmetric single-shift, i.e., non-returnable water closures. The new additional safety device consists essentially of three different loops, which are named according to their main function as circulation, combustion and recombination. It should be noted that not all of the shut-off valves shown in the attachment are marked individually, since a description of their function is unnecessary because of its simplicity. The circulation loop consists of suction line 33, fan 40 and discharge line 41, the relative positioning of the inlet and outlet of discharge line 41 ensuring the best possible advance of the second space 9. The exhaust line 42 is connected to the suction line 39 directly into the ambient atmosphere, on the other hand, an air duct 43, the inlet of which is provided with an air filter 44.

Prostřednictvím výtlačného potrubí 41, respektive pomocí celé cirkulační smyčky, jsou na druhý prostor 9 napojeny i další dvě smyčky. Spalovací smyčka sestává ze spalovací komory 45 a za ní zařazeného spalinového chladiče 47, dále ze spalinového filtru 43 a za ním umístěného· dmychadla 49, jehož výtlak je zapojen do výtlačného potrubí 41 cirkulační smyčky. Typickou součástí spalovací komory 45 je její topné či zapalovací elektrické zařízení 4S. Z provozních a bezpečnostních důvodů budou ve spalovací smyčce instalována další již neznázoměná pomocná zařízení, ke kterým patří především odstavitelný regenerativní předehřívák vstupující směsi plynů a bezpečnostní vodní uzávěry. Rekombinační smyčka 51 je pomocí přívodního potrubí 52 a edvodního potrubí 53 napojena na první prostor 2, zejména na jeho šachtu 8. Znázorněná principiální možnost připojení rekombinační smyčky 51 i ke druhému prostoru. 9, prostřednictvím spojovacích potrubí a cirkulační smyčky, je určitou provozní zálohou pro výše popsanou spalovací smyčku. Zbývá jen doplnit, že do druhého· prostoru 9 je z vnějšku zapojeno přes uzavírací armaturu a výtlačné potrubí 41 cirkulační smyčky i plynové potrubí 55 a že řízení provozu přídavného bezpečnostního zařízení i kontrola prostředí v hermetických prostorech budou prováděny pomocí měřicího· bloku 50. Funkce stávajícího systému lokalizace havárií je známa z odborné literatury, takže je možné omezit se v dalším popisu jen na objasnění funkce přídavného bezpečnostního zařízení. Během pohotového stavu druhého prostoru 9 je v něm nově udržována bezkyslíková atmosféra o stejném tlaku i teplotě jako měla až dosud používaná vzduchová náplň tohoto prostoru. K vytvoření bezkyslíkové atmosféry, které se provede vždy během energetického najíždění reaktorového bloku, slouží plynové potrubí nebo/a spalovací smyčka, reprezentovaná spalovací komorou 45. Při použití plynového potrubí 55, výtlačného potrubí 41 a výfukového potrubí 42 bude vzduch ze druhého prostoru 9 vypuzen do okolí vhodným, tj. především levným inertním plynem, třeba dusíkem anebo jen přefiltrovanými spalinami z motorového oleje přivedeného z dieselgenerátorové stanice jaderné elektrárny. Po indikaci zvýšeného obsahu dusíku •nebo spalin ve výfukovém potrubí 42, přeruší se vypuzování vzduchu z druhého prostoru 9 uzavřením plynového potrubí 55 i výfukového potrubí 42. Zbytek kyslíku ze vzduchu zbylého ve druhém prostoru 9 se odstraní či zmenší spuštěním spalovací Smyčky, jejíž spalovací komora 45 produkuje spaliny z doutnavého hoření náplně vytvořené například z textilního odpadu a/ /nebo pilin z dřevní hmoty apod. Iniciaci případně i stabilizaci hoření náplně zajišťuje topiné či zapalovací elektrické zaříze220635 ní 45, které je vmontováno· do spalovací komory 45. Tyto spaliny procházejí spali,novým chladičem 47 a epalinovým filtrem 48, ze kterého jsou odsávány dmychadlem 49 a jím dále dopravovány prostřednictvím výtlačného potrubí 41 cirkulační smyčky do druhého prostoru 9. Provoz spalovací smyčky se ukončí po naměření dostatečně (nízkého obsahu kyslíku ve druhém prostoru 9, Čímž je tento prostor uveden do pohotového stavu. V případě, že se odstavuje reaktorový blok po bezhavarijní provozní kampani, uvede se na období výměny jaderného paliva z důvodu provozní kontroly do klidového stavu, umožňujícího normální vstup provozního personálu i druhý prosto? 9. 'Za tím účelem se spustí cirkulační smyčka při tzv. otevřeném zapojení, které je dáno odpovídajícími polohami uzavíracích armatur v cirkulační smyčce a ve výfukovém potrubí 42 i vzduchovém potrubí 43. Při tomto provozu je ventilátorem 40 nasáván přes vzduchový filtr 44 okolní vzduch, který je ídále výtlačným potrubím 41 vháněn do druhého prostoru 9, ze kterého je vypuzována bezkyslíková atmosféra. Výtok zpočátku samotné bezkyslíkové atmosféry, poté její směsí se vzduchem a nakonec čistého vzduchu z provětraného prostoru 9 je vyveden prostřednictvím výfukového potrubí 42 rovněž do okolního prostředí. V případě, že běihem energetického provozu reaktorového bloku dojde k projektové havárii se ztrátou chladivá, pronikne přes barbotážní kondenzátor a zpětné ventily 18 směs vzduchu a vodíku do bezkyslíkové, tj. inertní atmosféry druhého prostoru 9. Tím vzroste ve druhém prostoru 9 tlak z počáteční hodnoty okolo 0,1 MPa na hodnotu přibližně 0,2 MPa, což znamená, že do 'druhého· prostoru 9 vzniklo zhruba stejné množství nekondenzujících složek pohavarijního prostředí z prvního prostoru 2 jalko je hmota, respektive objem původní bezkyslíkové atmosféry ve druhém prostoru 9 za jeho pohotového •stavu. Jak 'bude ukázáno dále, vznikne tím ve druhém prostoru 9 pohavarijní prostředí, ve kterém neexistují podmínky pro nahodilé vzplanutí vodíku, protože není překročena hranice hořlavosti u této směsi plynů. Přesto je možné a účelné, vzhledem k případným mehoímcgenítám ve složení směsi, dále snížit parciální tlaky kyslíku a vodíku ve druhém prostoru 9 pomocí spalovací smyčky. Rozhodnutí o této pohavarijní činnosti bude odvozeno od chemické analýzy prostředí ve druhém prostoru 9, tj. po (stanovení „rezervy do hoření“ u tohoto prostředí. Při použití pouze elektrického zdroje tepla ve spalovací komoře 45 půjde o čistě rekombinační provoz spalovací smyčky, při kterém se získá největší objetoová kontrakce reagujících složek a tím i odpovídající postupné zmenšení celkového tlaku ve druhém prostoru 9, ovšem za cenu příslušné spotřeby elektrické energie, zatímco při provozu s hořlavou, respektive doutnavou náplní ve spalovací komoře 45 se rovněž zredukuje obsah kyslíku a vodíku ve druhém prostoru S, ale budou přitom do něho zpět zaváděny vznikající spaliny. Při pdhavarijním provozu spalovací smyčky bude účelné využít bezpečnostních vodních uzávěrů, zejména na vstupu do spalovací smyčky. Důvodem jsou možné zbylé cirkulační smyčkou nedostatečně odstraněné nehomogenity ve složení pohavarijní atmosféry ve druhém prostoru 9, které by mohly být příčinou zpětného vzplanutí směsi ve vstupu do spalovací komory 45. Pokud jde o funkci komerční rekombinační smyčky 51 je zřejmé, že toto· přídavné bezpečnostní zařízení zabezpečuje pohavarijní režim především v prviním prostoru 2. Nutno podotknout, že aplikace pohotové bezkyslíkové atmosféry na první prostor 2 je z technickoekionomických i provozních důvodů zcela nevhodná. Jde zejména o podstatně složitější techniku odvodu ztrátového tepla z místností s inertní atmosférou, ve kterých je umístěno technologické zařízení, prostřednictvím vložených chladičů a lokální ventilace, která je ale nutná u jaderných elektráren s rychlými reaktory chlazenými sodíkem. Přitom první prostor 2, který je dimenzován na prakticky stejný tlak jdko druhý prostor 9, je u tohoto lokalizačního systému bezprostředně po havárii tlakově odlehčen, neboť v něm nastane dokonce podtlak. Tento nízký celkový absolutní tlak v prvním prostoru 2 je složen iz parciálního tlaku zbylého vzduchu, z parciálního tlaku zbylé nezkondenzcivané páry a z parciálního tlaku zbylého· vodíku, k němuž bude s časem přibývat i pokračující radiolýzou generovaný vodík z dochlazovaného reaktoru, neboť tento vodík bude dále unikat z porušeného primárního potrubí do hermetického prvního prostoru 2. Existence nízkého pohavarijního tlaku v prvním prostoru 2 zaručuje, že případné lokální shoření určité části vodíku neohrozí odpovídající stavební část ani příslušnou technologickou část jaderné elektrárny. Z literárních údajů vyplývá, že při eventuálním lokálním hoření vodíku vznikne teplo·, které způsobí jen krátkodobé zvýšení teploty v příslušném omezeném prostoru, a to asi na 300 °C, které údajně neohrozí ani jinak na vyšší teploty citlivější zařízení jako jsou kabely, olej obsahující nádrže a zařízení apod. Zbývá jen poznamenat, že s ohledem jednak na časově proměnné složení pohavarijního prostředí, které proudí z prvního· prostoru 2 přes barbotážní kondenzátor do druhého prostoru 9, jednak na návrat poslední části nekondenzujících plynů z meziprostorů nad žlaby 11 do prvního prostoru 2, respektive do šachty 8, bude právě tato geometricky i funkčně koncová část prvního prostoru 2 potenciálně slabým místem celého lokalizačního systému z hlediska možnosti hoření vodíku. Nutno si dále uvědomit, že pod220635 tlak v prvním prostoru 2 vyvolává pronikání okolního vzduchu netěsnostmi do prvního prostoru 2, což může vést i ke zhoršování složení pohavarijního· prostředí v prvním prostoru 2. Proto je právě prostor šachty 8 zabezpečen komerční rekombínačmí smyčkou 51, která je dispozičně i funkčně přiřazená k ostatnímu přídavnému bezpečnostnímu zařízení. Podrobný technický a funkční popis rekombinační smyčky 51 je rovněž uveden v odborné literatuře. Na obr. 2 je nakreslen diagram známé formy, který se používá pro znázornění chemické kinetiky třísložkovýcih systémů. Jak je vidět z označení složek, je znázorněna tříikompoinentní směs vddní páry, vodíku a vzduchu, tj. směs H₂O—H₂—(0,79N₂+0,21O₂), v objemových neboli voluimickýah procentech. Rovnostramný trojúhelník má vrcholy označeny A, B a C. Na základně, tj. na orientované úsečce CA je vynesen obsah vodíku (Hz), na levé straně ve směru AB je vynesen obsah vzduchu (0,79Ν2+·0,21θ2) a na pravé straně ve směru BC je vynesen obsah vodní páry (H2O). Jak známo každý vrchol trojúhelníka odpovídá 100% té které složky, každá strana trojúhelníka odpovídá příslušné dvousložkové směsi a každý bod vnitřní plochy trojúhelníka zobrazuje danou třísložkovou směs základních látek. Křivka D ukazuje hranici hořlavosti směsi a křivka E vymezuje oblast její výbušnosti. Nutno předeslat, že silněji vyznačený lichoběžník, ve kterém leží bod F a na jehož straně je i bod K, znázorňuje oblast mejpravděpodobnějších složení pohavarijní atmosféry v libovolném typu ochranné obálky, tj. containmentu, a že bod G představuje dvousložkovou vzduchovodíkovou směs, přičemž se nalézá mezi spodními hranicemi hořlavosti a výbušnosti. Je známo, že nejiběžnější, tj. jednoduché plnotlaké ochranné obálky, které mívají vnitřní objem .několik desítek tisíc m³, bývají nejčastěji dimenzovány na tlak přibližně 0,4 až 0,5 MPa, protože po projektové havárii se ztrátou chladivá se do vzduchu uvnitř 0chranné obálky uvolní přibližně dvojnásobné množství vodní páry a s ,ní i určité množství vodíku. Vznikne tím směs o složení například 60 % H2O, '5 % H2 a 35 % (0,79Ná+ +0,21O₂), kterou ukazuje právě bod F, přičemž je vidět, že tento· bod leží mimo plochu ohraničenou křivkou D. Znamená to, že takováto havarijní atmosféra v ochranné obálce je bezpečná z hlediska samovolného vznícení a hoření vodíku. Tato atmosféra se postupně likviduje především řízeným sprchováním za účelem zkondenzování vodní páry a omývání aktivitou zamořených povrchů, přičemž je nutné kontrolovat, případně rekombinací snižovat obsah vodíku. U sovětského systému lokalizace havárií jsou funkce i pohavarijní poměry odlišné. Jak známo, je iza účelem rychlé a velké redukce ipioliavairijního tlaku v prvním prostoru instalován v systému barbotáaní kondenzátor, za nímž se nalézá druhá část celkového· objemu hermetického systému, která je určena pro pojmutí velké části nekondenzujících složek směsi z prvního prostoru. Aplikuje-li sé stejná směs, dána bodem F na sov. systém lokalizace havárií, je zřejmé, že v jeho druhém prostoru vznikne v důsledku prakticky úplného odstranění vodní páry ze třísložkové směsi směs nová, jenom dvousložková, ve které relaci vzduchu a vodíku udává právě bod G, tj. jde o směs 87,5 procenta vzduchu a 12,5 % vodíku. Takováto směs nevylučuje možnost samovznícení a hoření vctdíku a to právě v prostoru již plně tlakově zatíženém. Předmětný vynález odstraňuje toto nebezpečí tím, že ve druhém prostoru počítá s pohotovou bezfcyslíkovou atmosférou, přičemž navíc poskytuje možnost ještě další úpravy pohavarijní atmosféry, jak ve druhé, tak i v prvním prostoru. K demonstraci této výhody je na obr. 2 vynesena na straně BC i bezkyslíková atmosféra, respektive složka, označená obecně M, ke které bude v průběhu havárie vtlačeno stejné součtové množství vzduchu a vodíku. Ve druhém prostoru tím vznikne směs, kterou znázorňuje hod K, tj. směs 50 % M+5 % H₂.+45 % (0,79N₂+0,210₂), která je nehořlavá. Přitom je zřejmé, že spuštěním a provozováním výše popsané spalovací smyčky bude se bod K přemísťovat k vrcholu C, protože obsah H2 i O2, respektive vzduchu ve směsi bude klesat. Současně bude vzrůstat koncentrace spalin, respektive koncentrace bezkyslíkové složky M. Zbývá pciznamemat, že krátkou úsečkou v okolí bodu F vymezený obsah vodíku ve třísložkové směsi, Odpovídá úseku mezi spodními hranicemi hořlavosti a výbušnosti dvousložkové směsi na straně AB, tj. širšímu okolí bodu G.Two other loops are connected to the second space 9 via the discharge line 41 or the entire circulation loop. The combustion loop consists of a combustion chamber 45 and a downstream flue cooler 47, a flue gas filter 43 and a downstream blower 49, the discharge of which is connected to the discharge line 41 of the circulation loop. A typical part of the combustion chamber 45 is its heating or ignition electrical device 4S. For operational and safety reasons, additional auxiliary devices (not shown) will be installed in the combustion loop, which include, in particular, a removable regenerative preheater of the incoming gas mixture and safety water closures. The recombination loop 51 is connected to the first space 2, in particular to its shaft 8 by means of the supply line 52 and the eduction line 53, and the principle possibility of connecting the recombination loop 51 to the second space is shown. 9, by means of connecting ducts and a circulation loop, is a certain back-up for the above-described combustion loop. It is only to be added that the second space 9 is connected externally via the closing loop and the discharge loop 41 of the circulation loop and the gas line 55 and that the operation of the additional safety device and the environmental control in the hermetic spaces will be performed by measuring block 50. The system for locating accidents is known from the literature, so it is possible to limit in the following description only to the function of the additional safety device. During the readiness of the second space 9, an oxygen-free atmosphere is maintained therein at the same pressure and temperature as the previously used air charge of the space. The gas line and / or the combustion loop represented by the combustion chamber 45 serves to create an oxygen-free atmosphere, which is always performed during the energetic start-up of the reactor block. Using gas line 55, discharge line 41 and exhaust line 42, air from the second space 9 is expelled environment by suitable, ie cheaper inert gas, eg nitrogen or just filtered flue gas from engine oil supplied from the diesel generator station of the nuclear power plant. Upon indicating an increased nitrogen or flue gas content in the exhaust conduit 42, the expulsion of air from the second compartment 9 is interrupted by closing both the gas conduit 55 and the exhaust conduit 42. The residual oxygen from the air remaining in the second compartment 9 is removed or reduced by lowering the combustion loop whose combustion chamber 45 produces flue gases from the glow burning of the charge formed, for example, from textile waste and / or sawdust from wood, etc. Initiation or stabilization of the combustion of the charge is ensured by the heating or ignition electric device 220635 n 45 which is mounted in the combustion chamber 45. , a new cooler 47 and an epalin filter 48, from which they are sucked out by a blower 49 and further conveyed via the discharge loop 41 of the circulation loop to the second space 9. The operation of the combustion loop is terminated after measuring sufficiently (low oxygen content in the second In case that the reactor unit is shut down after the emergency operation campaign, will the rest of the nuclear fuel be put to rest for the period of the nuclear fuel changeover due to the operational check, allowing normal entry of the operation personnel? For this purpose, the circulation loop is triggered by the so-called open circuit, which is given by the corresponding positions of the shut-off valves in the circulation loop and in the exhaust pipe 42 and the air pipe 43. In this operation, the ambient air is sucked through the air filter 44. which is further blown through the discharge line 41 into the second space 9 from which the oxygen-free atmosphere is expelled. The effluent initially of the oxygen-free atmosphere itself, then of its mixture with air and finally of the clean air from the vented space 9 is also discharged via the exhaust pipe 42 into the environment. In the event of a design accident with loss of coolant during the reactor power plant operation, the air / hydrogen mixture penetrates through the barbotage condenser and check valves 18 into the oxygen-free, ie inert atmosphere of the second space 9. about 0.1 MPa to about 0.2 MPa, which means that approximately the same amount of non-condensing components of the post-emergence environment has formed into the second space 9 from the first space 2 as the mass or volume of the original oxygen-free atmosphere in the second space 9 ready. As will be shown below, this will create a post-accident environment in the second space 9 in which there are no conditions for accidental ignition of hydrogen since the flammability limit of this gas mixture is not exceeded. Nevertheless, it is possible and expedient to further reduce the partial pressures of oxygen and hydrogen in the second space 9 by means of a combustion loop, due to possible mercury in the composition of the mixture. The decision about this post-accident activity will be derived from the chemical analysis of the environment in the second space 9, ie after (determination of the "combustion reserve" for this environment. Using only the electric heat source in combustion chamber 45 will be purely recombination operation of the combustion loop. the largest by-pass contraction of the reactants and thus a corresponding gradual reduction of the total pressure in the second space 9 is obtained, but at the cost of the corresponding power consumption, while operating with a combustible or glow charge in the combustion chamber 45 also reduces the oxygen and hydrogen content In the post-emergency operation of the combustion loop, it will be advisable to use safety water closures, especially at the entrance to the combustion loop, because the remaining circulation loop may be insufficiently removed by inhomogeneity. Environments in the composition of the post-accident atmosphere in the second compartment 9, which could cause the mixture to re-ignite at the inlet to the combustion chamber 45. Regarding the function of the commercial recombination loop 51 it is obvious that this additional safety device provides the post-accident mode mainly in the first compartment 2 It should be noted that the application of a readily oxygen-free atmosphere to the first space 2 is completely unsuitable for technical and operational reasons. In particular, it is a much more complicated technique for dissipating waste heat from inert atmosphere rooms in which the process equipment is located by means of embedded coolers and local ventilation, but this is necessary for nuclear power plants with fast sodium cooled reactors. The first space 2, which is dimensioned for practically the same pressure as the second space 9, is pressure-relieved in this locating system immediately after the accident, since even underpressure occurs therein. This low total absolute pressure in the first space 2 is composed of the residual air partial pressure, the residual non-condensation partial pressure and the residual hydrogen partial pressure, to which the hydrogen generated from the cooled reactor will continue to grow over time as this hydrogen will be further The existence of a low post-accident pressure in the first compartment 2 ensures that any local combustion of a certain part of hydrogen will not jeopardize the corresponding structural part or the corresponding technological part of the nuclear power plant. According to literature data, eventual local combustion of hydrogen generates heat, which causes only a short-term temperature increase in the confined space to about 300 ° C, which allegedly does not jeopardize or otherwise sensitive to higher temperatures such as cables, oil containing It is only to be noted that with regard to the time-varying composition of the post-accident environment which flows from the first space 2 through the barbotage condenser to the second space 9, and secondly the return of the last part of non-condensing gases from the gutters 11 to the first space 2 or into the shaft 8, this and geometrically and functionally the end portion of the first space 2 will be a potentially weak point of the entire location system in terms of the possibility of hydrogen burning. It should further be appreciated that the pressure in the first compartment 2 causes leakage of ambient air into the first compartment 2, which may also lead to a deterioration of the composition of the post-accident environment in the first compartment 2. That is why the shaft compartment 8 is secured by a commercial recombination loop 51. it is assigned in terms of layout and function to other additional safety devices. A detailed technical and functional description of the recombination loop 51 is also given in the literature. FIG. 2 is a diagram of a known form used to show the chemical kinetics of three-component systems. As can be seen from the component designation, a three-component mixture of inhaled steam, hydrogen and air, i.e. a mixture of H ₂ O-H ₂ - (0.79N ₂ + 0.21O ₂ ), by volume or volumetric percent, is shown. The equilateral triangle has vertices labeled A, B, and C. On the base, ie the oriented line CA, the hydrogen content (Hz) is plotted, the left side in the AB direction plots the air content (0.79Ν2 + · 0.21θ2), and The water vapor (H2O) content is plotted in the BC direction. As is known, each vertex of the triangle corresponds to 100% of that component, each side of the triangle corresponds to a respective two-component mixture, and each point of the inner surface of the triangle represents a given three-component mixture of base materials. Curve D shows the flammability limit of the mixture and curve E defines its explosive range. It should be noted that the heavier trapezoid in which F is located and K is on the side shows the most likely composition of the post-accident atmosphere in any type of containment, and that G is a two-component air mixture, found between the lower flammability and explosive limits. It is known that nejiběžnější, i.e. simple plnotlaké protective envelopes, which tend to have an internal volume .několik tens of thousands of m ³ are most often designed for a pressure of approximately 0.4 to 0.5 MPa, because the design after the accident, loss of refrigerant to the air inside Protective envelopes will release approximately twice the amount of water vapor as well as some hydrogen. This provides the mixture with the composition, for example 60% H 2 O, of 5% H2 and 35% (+ 0.21 0,79Ná ₂₎ which indicate precisely the point F, and it is seen that this · point is outside the area bounded by the curve D. This means that such an emergency atmosphere in the protective envelope is safe for spontaneous ignition and hydrogen combustion. This atmosphere is gradually eliminated mainly by controlled showering in order to condense water vapor and wash the activity of contaminated surfaces, while it is necessary to control or reduce the hydrogen content by recombination. In the Soviet system of localization of accidents, the functions and post-accident conditions are different. As is known, in order to rapidly and greatly reduce the ioliavarium pressure in the first space, a barbotan condenser system is installed in which a second portion of the total volume of the hermetic system is located to accommodate a large portion of the noncondensing components of the mixture from the first space. If the same mixture is applied, it is given by point F on the owl. system of localization of accidents, it is clear that in its second space, due to virtually complete removal of water vapor from the three-component mixture, a new mixture, only two-component, in which the air and hydrogen and 12.5% hydrogen. Such a mixture does not exclude the possibility of spontaneous combustion and combustion in the space already fully loaded under pressure. The present invention eliminates this danger by providing for a readily oxygen-free atmosphere in the second space, while providing the possibility of further adjusting the post-accident atmosphere in both the second and first spaces. To demonstrate this advantage, an oxygen-free atmosphere or component, generally designated M, is plotted on the BC side in FIG. 2 to which the same sum of air and hydrogen will be injected during the accident. In the second space by a blend that shows h K, i.e. a mixture of 50% T + 5% H _2. + 45% ₍₂ 0,79N +0,210 ₂₎ which is non-flammable. It will be appreciated that by starting and operating the above-described combustion loop, point K will be displaced to peak C, since both the H2 and O2 contents or the air in the mixture will decrease. At the same time, the concentration of the flue gas or the concentration of the oxygen-free component M will increase. It remains clear that the short abscissa in the vicinity of point F delimits the hydrogen content of the ternary component.

Předběžné úvahy byly aplikovány na konkrétní projektové řešení harbotážně vakuového systému lokalizace havárií standardní jaderné elektrárny se dvěma vodovodními reaktory o tepelném výkonu 2 X 1375 MW. Každý primární okruh této jaderné elektrárny má vlastní havarijní lokalizační systém reprezentovaný barbotážním kondenzátorem v němž je uloženo 1400 t vody ve dvanáctipatrově uspořádaných žlabech. Systém všech hermetických místností má celkový objem zhruba 50 000 m³, z čehož čtyři propojené místnosti, ze kterých je vytvořen druhý prostor, mají společný objem 19 600 merů krychlových. Nutno poznamenat, že propojení místností druhého prostoru je velmi výhodné s ohledem na jednoduché napojení přídavného bezpečnostního zařízení, neboť při propojení bude umožněno· instalovat nejmenší celkové množství průchodek do druhého prostoru. Přitom propojení jednotlivých místností druhého prostoru je bezesporu možné při náhradě v projektu zdvojených apětných ventilů jednoduchými, výše zmíněnými asymetrickými jednosměrnými, zpětně neprůchozími vodními uzávěry, které zaručují především naprosto rovnoměrnou funkci všech pater barhotážního kondenzátoru, jakož i dokonale těsné a spolehlivé oddělení prvního a druhého· prostoru. Přitom samozřejmě odpadá i značné riziko plynoucí z funkce mechanických zpětných uzávěrů v případně hořlavém prostředí druhého prostoru. Z orientační bilanční úvahy, při které je pro jednoduchost počítáno s podílem 60% páry v pohavarijní třísložkové směsi, dále s úplným natlačením veškerého vzduchu a vodíku z prvního prostoru do druhého prostoru, i s úplným zachycením páry v barbotážním kondenzátoru, vychází, že už při uvolnění 2 % vodíku by bylo ve druhém prostoru s dosavadní normální předhavarijní atmosférou dosaženo u dvousložkové pohavarijní směsi, složení 5 % vodíku a 95 % vzduchu, což znamená dosažení spodní hranice hořlavosti. Stejná úvaha v uvolněním 7,2 % vodíku, které ale má menší pravděpodobnost vzniku, ukazuje, že by ve druhém prostoru vznikla směs % vodíku a 82 % vzduchu, což už odpovídá spodní hranici výbušnosti. Hodnoty 2 % &ž 7,Z % Hz jsou na obr. 2 znázorněny 'krátkou úsečkou, ,na které leží bod F a odpovídají uvolnění přibližně 90 až 320 kg H2 do celkového objemu 50 000 m³ obou hermetizovaných prostorů systému lokalizace havárií. Uvedené rozmezí hmotnosti vodíku uniklého při projektové havárii se ztrátou chladivá z primárního okruhu nutno považovat za zcela reálné, zejména s ohledem na odborné literární informace o havárii tlaikovodní jaderné elektrárny v USA v březnu 1979.Preliminary considerations were applied to a specific design solution of the vacuum vacuum system of localization of accidents of a standard nuclear power plant with two water reactors with a thermal output of 2 X 1375 MW. Each primary circuit of this nuclear power plant has its own emergency location system represented by a barbotage condenser in which 1400 tons of water are stored in twelve-storey troughs. The system of all hermetic rooms has a total volume of approximately 50,000 m ³ , of which the four interconnected rooms, from which the second space is formed, have a common volume of 19,600 cubic meters. It should be noted that the interconnection of the rooms of the second space is very advantageous with regard to the simple connection of the additional safety device, since the interconnection will allow to install the smallest total number of bushings in the second space. The interconnection of the individual rooms of the second space is undoubtedly possible with the replacement of the double and non-return valves in the project by simple, asymmetric unidirectional, non-return water closures mentioned above. space. There is, of course, no significant risk arising from the function of the mechanical backstops in the eventually flammable environment of the second space. An indicative balance sheet, which for the sake of simplicity counts as 60% steam in the post-accident three-component mixture, as well as total pressure of all air and hydrogen from the first space to the second space, as well as complete entrapment of steam in the barbotage condenser 2% of hydrogen would be achieved in a two-component post-emergency mixture in a second space with the normal pre-emergency atmosphere of 5% hydrogen and 95% air, which means reaching the lower flammability limit. The same consideration of releasing 7.2% hydrogen, but less likely to produce, indicates that a mixture of% hydrogen and 82% air would be formed in the second compartment, which already corresponds to the lower explosion limit. The values of 2% -7.7% of Hz are shown in Figure 2 by a short line on which point F lies and corresponds to a release of approximately 90 to 320 kg H2 to a total volume of 50,000 m ^{3 of} both hermetized areas of the accident location system. The stated mass range of hydrogen leaked in the design accident with loss of coolant from the primary circuit should be considered to be quite realistic, especially in the light of scientific literature on the accident of the pressurized water power plant in the USA in March 1979.

'Předmětným vynálezem navržené řešení havarijní vodíkové problematiky u vodovodních reaktorů středního výkonu, představuje potřebné zvýšení příslušné bezpečnosti u takto inovovaného sov. systému lokalizace havárií. Nutno podotknout, že s karbotážně vakuovým systémem lokalizace havárií počítá právě současná etapa realizace jaderně energetických programů v zemích RVHP.The present invention proposed solution of the hydrogen emergency problem in the medium-power water reactors represents a necessary increase of the corresponding safety in such innovated owls. system of localization of accidents. It should be noted that the current phase of the implementation of nuclear energy programs in Comecon countries is planned with the carbotage vacuum system of localization of accidents.

Claims

An additional safety device of a nuclear power plant accident detection system with a water reactor, characterized in that it consists of a circulation loop consisting of a fan (40), suction line (39) and discharge line (41) and their fittings connected to the second space (9) also to the outside, directly via the exhaust pipe [42] and the air pipe (43) equipped with the air filter (44) or indirectly through existing ventilation systems, both from the combustion loop formed by the combustion chamber (45) and the flue cooler (47) , a flue gas filter (48), a blower (49), and the associated fittings piping connected directly or indirectly via a circulation loop to a second space (9), and from a recombination loop (51) EMBROIDED via an inlet pipe (52) and an outlet pipe ( 53) and their fittings to the first space (2), in particular to its width (8), possibly also connected by means of a connecting pipe (54) and its fittings directly or indirectly to the second compartment (9), from the gas pipe (55) connected through the fittings directly or indirectly to the second compartment (9) and from the measuring block (50), which can be connected in particular to all control points of the auxiliary safety device, where at the inlet and possibly at the outlet of the combustion or recombination loop are installed water locks and in the combustion chamber (45) in which removable heating or ignition electric of the device (46), a removable regenerative preheater is introduced, entering the gas mixture.

2 sheets of drawings