CS231440B1 - Filling material of pressing tools - Google Patents
Filling material of pressing tools Download PDFInfo
- Publication number
- CS231440B1 CS231440B1 CS83403A CS40383A CS231440B1 CS 231440 B1 CS231440 B1 CS 231440B1 CS 83403 A CS83403 A CS 83403A CS 40383 A CS40383 A CS 40383A CS 231440 B1 CS231440 B1 CS 231440B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- cement
- concrete
- filling material
- weight
- shell
- Prior art date
Links
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Výplňová hmota na bázi cementu nebo betonu je určena pro lisovací nástroje, gejména galvanoplastické skořepiny. Výplňová hmota obsahuje 10 až 30 % hmot. cementu nebo betonu a 70 až 90 % hmot. kovových tělísek, například prášků, pilin, třísek, granulí, nýtů bud samostatně nebo v jejich vzájemné kombinaci, přičemž vodní podíl činí nejvýše 0,8 hmotnosti cementu.Cement or concrete-based filling material is intended for pressing tools, especially electroplated shells. The filling material contains 10 to 30% by weight of cement or concrete and 70 to 90% by weight of metal bodies, for example powders, sawdust, chips, granules, rivets, either separately or in combination, with a water content of no more than 0.8% by weight of cement.
Description
Vynález se týká konstrukčního materiálu ne stavbu lisovacích nástrojů složených z činné vrstvy, tvořené kovovou slitinou zpravidla vyloučenou galvanoplasticky a odolné mechanickému a tepelnému namáhání a z výplňové hmoty, která z tenké- činné vrstvy přejímá mechanické namáhání a převádí teplo a přenáší je na. upínací části tvářecího stroje.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a construction material for the construction of press tools consisting of an active layer consisting of a metal alloy generally excluded galvanoplastically and resistant to mechanical and thermal stress, and of a filler material. clamping parts of the forming machine.
Galvanoplasticky vyrobená lícní plocha nástroje, která je jeho činnou plochou vzhledem k rozměrům nástroje relativně tenká a nemůže odolávat tlakům, které vznikají v lisovacím procesu.The electroformed face of the tool, which is relatively thin with respect to the dimensions of the tool, cannot withstand the pressures generated by the molding process.
Teplo vznikající jednak v procesu lisování nebo je vnášené ohřátou lisovanou hmotou galvanoplastickou vrstvu se velmi rychle ohřívá nad přípustnou teplotu a tím poklesávají me chanické vlastnosti činné vrstvy. ,The heat generated either by the pressing process or by the heated molding material is heated very quickly above the allowable temperature and thus the mechanical properties of the active layer are reduced. ,
Po delší době dochází k její deformaci. Proto se lícní galvanoplasticky vyloučená činná vrstva podkládá výplňovou hmotou, která kromě přenosu mechanického a tepelného namáhání vyplňuje prostor mezi činnou plochou a upínací plochou lisu a tím vytváří podstatnou část nástroje.After a longer time it deforms. Therefore, the facing galvanoplastically deposited active layer is supported by a filler material which, in addition to the transfer of mechanical and thermal stresses, fills the space between the active surface and the clamping surface of the press, thereby forming a substantial part of the tool.
V současné době se pro výplňové hmoty používají nízkotavitelné slitiny zejména na bázi zinek-hliník, liteřina nebo lité pryskyřice s různými plnivy nebo různé druhy betonů. Kovové slitiny je nutno do skořepiny odlévat, což v praxi značně omezuje jejich výběr.At present, low-melting alloys based mainly on zinc-aluminum, lithium or cast resins with different fillers or different types of concrete are used for fillers. Metal alloys need to be cast into the shell, which in practice significantly limits their selection.
Teplota tavení uvedených slitin musí být menši než je přípustná nejvyšší provozní teplota galvanoplasticky vyloučeného kovu. Tato teplota se pohybuje kolem 300 °C. Při použití litých kovů jako výplňových hmot je reálné nebezpečí deformace tenké skořepiny vlivem dilatací při tuhnutí do skořepiny nalitého kovu.The melting point of said alloys must be less than the permissible maximum operating temperature of the electroplated metal. This temperature is around 300 ° C. When cast metals are used as fillers, there is a real risk of deformation of the thin shell due to dilatations during solidification into the poured metal shell.
Výplňové hmoty na bázi pryskyřic a betonů nevytvářejí při aplikaci tak velké tepelné namáhání galvanoplastické skořepiny; jejich nevýhodou je malá tepelná vodivost, která se nepříznivě projevuje v provozu, kdy je nástroj tepelně namáhán a je žádoucí aby výplňová hmota odváděla dobře teplo.Resin and concrete based fillers do not create such high thermal stresses on the galvanoplastic shell when applied; their disadvantage is low thermal conductivity, which is unfavorable in operation, when the tool is thermally stressed and it is desirable that the filler material dissipates heat well.
Většinu uvedených nevýhod odstraňuje výplňová hmota lisovacích nástrojů, zejména galvanoplastických skořepin podle předmětného vynálezu, zhotovená na bázi cementu nebo betonu. Podstata vynálezu spočívá v tom, že výplňová hrnuta obsahuje ,0 až 30 % hmot. cementu nebo betonu a 70 až 90 % hmot. kovových tělísek, například pilin, prášků, třísek, tyčinek, granulí, nýtů, drobných kovových součástek a to samostatně nebo ve vzájemné kombinaci.Most of these disadvantages are overcome by the filler material of the molding tools, especially the galvanoplastic shells according to the invention, made on the basis of cement or concrete. The invention is based on the fact that the filling composite contains 0 to 30 wt. % cement or concrete and 70 to 90 wt. metal bodies such as sawdust, powders, chips, sticks, granules, rivets, small metal parts, alone or in combination.
Vodní podíl cementu činí 0,8.The water content of the cement is 0.8.
Výplňové hmoty podle vynélezu mají vyšší tepelnou vodivost než má prostý beton. Při tuhnutí, které probíhá při teplotě 20 až 50 °C, nedochází k tak velkým dilatacim a tedy ani deformacím galvanoplastické skořepiny jaké vyvolávají tuhnoucí kovové slitiny.The fillers according to the invention have a higher thermal conductivity than plain concrete. The solidification, which takes place at a temperature of 20 to 50 [deg.] C., does not cause as large dilatations and therefore no deformations of the galvanic shell as induced by the solidifying metal alloys.
Protože jako plnicí kov lze použít méně hodnotné pevné slitiny je použití výplňové hmoty na lisovací nástroje výhodnější a podstatně ekonomičtější.Since less valuable solid alloys can be used as filler metal, the use of a filler material for die tools is more convenient and substantially more economical.
Příklad 1Example 1
Výplňová hmota galvanoplasticky vyrobeného lisovacího nástroje sestávala ze směsi 20 % hmot. cementu s 80 % hmot. železné krupice o rozměru 50 až 100 /um a vody v množství 0,8 hmotnosti cementu.The filler mass of the galvanoplastically produced stamping tool consisted of a mixture of 20 wt. cement with 80 wt. 50 to 100 µm iron grits and 0.8 weight of water in cement.
Po smíchání jednotlivých komponentů se touto výplňovou hmotou vyplnila galvanoplastická skořepina, která tvořila lícní stranu nástroje. Galvanoplastické skořepina byla umístěna ve formě, které omezovala boční plochy nástroje. Pro dosažení lepšího spojení galvanoplastické skořepiny s výplňovou hmotou byly na nulovou stranu skořepiny navařeny kotevní dráty o 0 1-2 mm. Tato výplňová hmota vykázala výše než dvojnásobnou tepelnou vodivost než prostý beton.After mixing the individual components, the filler was filled with a galvanoplastic shell that formed the face of the tool. The electroformed shell was placed in a mold that restricted the lateral surfaces of the tool. To achieve a better connection of the galvanoplastic shell with the filler, anchor wires of 0 - 1-2 mm were welded to the zero side of the shell. This filler material exhibited more than twice the thermal conductivity than plain concrete.
Příklad 2Example 2
Výplňová hmota sestávala ze směsi 40 % hmot. cementu, smíchaného s jemným křemičitým pískem, 40 % hmot. plniva ve formě sekaného měděného drátu o 0 1 mm a délce 25 mm a vody o hmotnosti odpovídající 0,8 hmotnosti cementu.The filler mass consisted of a mixture of 40 wt. % of cement mixed with fine quartz sand, 40 wt. fillers in the form of chopped copper wire of 0 mm and length of 25 mm and water of a weight corresponding to 0,8 weight of cement.
Po vzájemném smísení byla touto hmotou vyplněna galvanoplastická skořepina umístěná v pracovní formě, omezující boční strany budoucího nástroje. Pro zajištění spojení výplňové směsi a skořepiny byly na ruboVou stranu galvanoplastioké skořepiny navařeny kotevní dráty o 0 1 mm.After mixing with each other, this mass was filled with a galvanoplastic shell placed in a working form limiting the lateral sides of the future tool. Anchoring wires of 0 mm were welded to the reverse side of the galvanoplastic shell to ensure the bonding of the filler to the shell.
Tato výplňová hmota vykazovala podstatně vyšší tepelnou vodivost než prostý beton.This filler material exhibited a significantly higher thermal conductivity than plain concrete.
Jako plniva lze do výplňové hmoty s výhodou použít rovněž měděné, hliníkové nebo železné piliny, třísky, práěky, nýty nebo sekaný drát o průměru od 1 do 2 mm a délce od 25 až 50 mm Výplňovou hmotu podle vynálezu lze s výhodou použít i pro ostatní formy, například s laminátovou funkční vrstvou.The fillers may also advantageously be used in the filler material for copper, aluminum or iron sawdust, chips, powders, rivets or chopped wire with a diameter of 1 to 2 mm and a length of 25 to 50 mm. molds, for example with a laminate functional layer.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS83403A CS231440B1 (en) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Filling material of pressing tools |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS83403A CS231440B1 (en) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Filling material of pressing tools |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS40383A1 CS40383A1 (en) | 1984-03-20 |
| CS231440B1 true CS231440B1 (en) | 1984-11-19 |
Family
ID=5336024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS83403A CS231440B1 (en) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Filling material of pressing tools |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS231440B1 (en) |
-
1983
- 1983-01-20 CS CS83403A patent/CS231440B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS40383A1 (en) | 1984-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100691295B1 (en) | Composite wear part | |
| US3218072A (en) | Golf club including a striking face of porous carbon | |
| CN102187048B (en) | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide | |
| JP4610679B2 (en) | Manufacturing procedures for ferrules for molds, other feeding heads and feeding elements, and compositions for the production of said ferrules and elements | |
| US20120063071A1 (en) | Machinable metal/diamond metal matrix composite compound structure and method of making same | |
| JP2000281468A (en) | Silicon carbide composite, method for producing the same, and heat radiation component using the same | |
| US4365997A (en) | Wear resistant compound material, method for manufacturing it and use of such compound material | |
| CA2039467A1 (en) | Concrete composition for the manufacture of moulds, mould and process for the manufacture of a mould | |
| US4438804A (en) | Water soluble cores and method for manufacturing cast rotor provided with ventilation ducts utilizing the core | |
| EP0347627B1 (en) | Method for producing a piston with cavity | |
| CS231440B1 (en) | Filling material of pressing tools | |
| EP0370546A1 (en) | Process for producing composite materials with a metal matrix, with a controlled content of reinforcer agent | |
| EP0052380A2 (en) | Tool for shaping articles | |
| JP5965075B2 (en) | Method for producing pressure-impregnated metal substrate composite material | |
| EP0132581B1 (en) | Method for forming metal base composite | |
| ITMI961260A1 (en) | BODY PRINTED IN MMC WITH MODULAR STRUCTURE | |
| CA1111673A (en) | Metal casting with hardened surface layer and method for the manufacture thereof | |
| CN118357441B (en) | A ceramic particle composite high manganese steel swing hammer and preparation method thereof | |
| SU780947A1 (en) | Method of production injection mould inserts | |
| JP2002226925A (en) | Method for manufacturing composite material | |
| RU2466009C2 (en) | Method of making diamond tool and grinding mill thus made | |
| JPH01180925A (en) | Manufacture of piston | |
| SU1435390A1 (en) | Method of producing reinforcing plates from hard alloy | |
| CS234254B1 (en) | Reinforcing tempering layer for molds for plastics | |
| JPS62292239A (en) | Powder calcined mold |