CS251422B1 - Method of automatic evaluation of creep resistance tests - Google Patents
Method of automatic evaluation of creep resistance tests Download PDFInfo
- Publication number
- CS251422B1 CS251422B1 CS856490A CS649085A CS251422B1 CS 251422 B1 CS251422 B1 CS 251422B1 CS 856490 A CS856490 A CS 856490A CS 649085 A CS649085 A CS 649085A CS 251422 B1 CS251422 B1 CS 251422B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- test sample
- load
- creep
- contractual
- value
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Řešeni se týká způsobu automatického vyhodnocování zkoušek odolnosti proti tečení materiálů při zatěžovacich podmínkách nastavovaných pomocí simulačního zařízení a řízených generátorem funkce na zařízení pro zkoušeni tečeni materiálu. Podstata řešeni spočívá v tom, že zkušební vzorek se vyhodnocuje co do délkové deformace ' za stanovených a konstrukčních podmínek silových a tepelných v časových cyklech do doby dosažení smluvní hodnoty délkové deformace, načež se zkušební vzorek udržuje na již dosažené smluvní hodnotě délkové deformace změnou zatšžovaci síly při jejím měření v časových cyklech až do doby dosaženi smluvní hodnoty zatěžovací sily, přičemž z vyhodnocování změny·zatěžovací síly, prováděném za stejných tepelných podmínek, při kterých se vyhodnocovalo teče-, ni zkušebního vzorku před dosažením smluvní hodnoty jeho délkové deformace, se stanovuje podmíněná životnost zkušebního vzorku.The solution relates to a method of automatic evaluation of creep resistance tests of materials under loading conditions set using a simulation device and controlled by a function generator on a device for testing creep of materials. The essence of the solution lies in the fact that the test sample is evaluated in terms of longitudinal deformation under specified and design force and thermal conditions in time cycles until the contractual value of the longitudinal deformation is reached, after which the test sample is maintained at the already achieved contractual value of the longitudinal deformation by changing the loading force when measuring it in time cycles until the contractual value of the loading force is reached, while the conditional service life of the test sample is determined from the evaluation of the change in the loading force, carried out under the same thermal conditions under which the creep of the test sample was evaluated before reaching the contractual value of its longitudinal deformation.
Description
Vynález se týká způsobu automatického vyhodnocování zkoušek odolnosti proti tečení materiálů při zatěžovacích podmínkách nastavovaných pomocí simulačního zařízení a řízených generátorem funkce na zařízení pro zkoušení tečení materiálů.The invention relates to a method for automatically evaluating creep resistance tests of materials under load conditions set by a simulation device and controlled by a function generator on the creep test device.
Současné vyhodnocování zkoušek tečení materiálu se opírá o měřicí metody pomocí posuvných měřítek s optickými systémy, schopnými pozorovat délkové prodloužení vzorků opatřených značkami přes průhledové otvory ohřívacích pecí, nebo se používá kompenzačních metod s dvojicí vzorků v ohřívací peci a vyhodnocení délkové deformace se provádí pomocí pneumatických, mechanických nebo elektrických převodníků, případně se s použitím stejných převodníků snímá informace o deformaci vzorku z jeho tělesa pomocí přenosových pák, vyvede ných z prostorů.ohřívacích pecí nebo ze zatěžovacích pák strojů na zkoušení tečení.The simultaneous evaluation of the creep tests is based on measuring methods using calipers with optical systems capable of observing the elongation of the sample-bearing samples through the viewing openings of the heating furnaces, or using a paired sample compensation method in the heating furnace and evaluating the length deformation using pneumatic, mechanical or electrical transducers, or, using the same transducers, the deformation information of the specimen is taken from its body by means of transfer levers from the heating furnace spaces or from the load levers of the creep testing machines.
Všechny uvedené metody jsou při své návrhové dokonalosti vhodné pro klasické hodnocení zkoušek tečení materiálů přesahující nedefinovanou užitnou deformační mez.All these methods are suitable for classical evaluation of creep tests exceeding undefined deformation limit.
Nevýhody dosud používaných metod spočívají v tom, že neumožňují stanovit životnost po dosažení smluvní hodnoty deformace a nedefinují minimální užitnou sílu na vzorek po dosažení smluvní hodnoty délkové deformace.The disadvantages of the methods used so far are that they do not allow to determine the service life after the contractual deformation value has been reached and do not define the minimum useful force per sample after the contractual length deformation value has been reached.
Výše uvedené nedostatky odstraňuje způsob automatického vyhodno cování zkoušek odolnosti proti tečení materiálů, spočívající v tom, že zkušební vzorek se vyhodnocuje co do délkové deformace za stanovených a konstantních podmínek silových a tepelných v časových cyklech do doby dosažení smluvní hodnoty délkové deformace, načež se zkušební vzorek udržuje na již dosažené smluvní hodnotě délkové deformace změnou zatěžovací síly při jejím měření v časových cyklech až do doby dosažení smluvní hodnoty zatěžovací síly, přičemž z vyhodnocování změny zatěžovací síly, prováděném za stejných tepelných podmínek, při kterých se vyhodnocovalo tečení zkušebního vzorku před dosažením smluvní hodnoty jeho délkové deformace, se stanovuje podmíněná životnost zkušebního vzorku.The above-mentioned shortcomings are eliminated by the method of automatic evaluation of creep resistance tests, which consists in that the test sample is evaluated in terms of length deformation under specified and constant conditions of force and heat over time cycles until the contractual value of length deformation is reached. maintains the contractual value of the longitudinal deformation already achieved by changing the load force during its measurement in time cycles until the contractual value of the load force is reached, while evaluating the change in load force performed under the same thermal conditions its length deformation, the conditional life of the test sample is determined.
251 422251 422
- 2 Způsobem vyhodnocování zkoušek odolnosti proti tečení materiálů podle vynálezu se odvozuje skutečná životnost zkušebního vzorku jak se jmenovitými, tak i s omezenými zatěžovacími podmínkami. Ze záznamu průběhu tečení jako funkce času a silového zatížení jako funkce času s parametrem konstantní délkové deformace lze provést objektivní klasifikaci životnosti zkušebního vzorku, vystaveného simulovaným podmínkám.By evaluating the creep resistance tests of materials according to the invention, the actual life of the test sample is derived with both rated and limited load conditions. By recording the creep behavior as a function of time and force load as a function of time with a constant length deformation parameter, an objective classification of the life of the test specimen subjected to simulated conditions can be performed.
Na připojených výkresech je na obr. 1 schematicky znázorněn příklad zařízení na zkoušení odolnosti proti tečení materiálu s příslušnými servopohony řízenými ze simulátoru.In the accompanying drawings, FIG. 1 schematically shows an example of a creep resistance testing device with corresponding actuators controlled from a simulator.
Na obr. 2 je blokové schéma logických obvodů simulátoru.Fig. 2 is a block diagram of the logic circuits of the simulator.
Na obr. 3 je znázorněno blokové přepínání měřicího a zatěžovacího regulačního obvodu.Fig. 3 shows the block switching of the measuring and load control circuit.
Obr. 4 je příkladem grafického zobrazení průběhu tečení materiálu a změny jeho zatížení po dosažení smluvní hodnoty délkové deformace v časové závislosti, přičemž průběh označený A je příkladem klasického průběhu tečení, průběh označený B je příkladem tečení s udržováním smluvní hodnoty délkové deformace vzorku a průběh označený C je příkladem změny zatěžovací síly pro udržení smluvní hodnoty délkové deformace vzorku.Giant. 4 is an example of a graphical representation of the creep of the material and the change in its load after reaching the contractual value of longitudinal deformation over time, wherein the course marked A is an example of classical creep, the course marked B is an example of creep an example of changing the load force to maintain the contractual value of the longitudinal deformation of the sample.
Zařízení na zkoušení tečení materiálu sestává ze zatěžovací páky 1, na kterou doléhá jeden konec držáku 2 pro uchycení zkušebního vzorku 3, který je uložen v ohřívací peci 7 a ze simulačního zařízení 10, ze kterého je řízen napojený posuvný zatěžovací servo mechanismus 4, nastavovací a měřicí servomechanismus 2» který je spojený přes polohové čidlo 6 se zatěžovací pákou 1. Na ohřívací pec 2 Óe napojen regulátor 8 teploty, jehož hodnota teploty je nastavována servomotorem 9 regulátoru teploty, napojeným na simulační zařízení 10, které dává povely pro chod posuvného zatěžovacího servomechanismu 4, nastavovacího a měřicího servomechanismu £ a servomotoru _2 regulátoru teploty. Simulační zařízení 10 se skládá ze vstupního obvodu 11, dovolujícího vnější komunikaci obsluhy pro stanovení obsahu program^ a z obvodů pro provádění logického sledu funkcí pro silové a tepelné zatěžování zkušebního vzorku Tyto obvody jsou s.eštaveny z binárního čítače 12, na který je napojený převodník 13 binárního kódu, ze kterého jsou adresně řízeny dílčí úkoly zatěžovacího programu. Na převodník 13 binárního kódu je napojený blok 14 pevných programů, na který je napojený výstupní obvod 15, upravující povelové signály programu pro automatické přepínání adres impulsy do binárního čítače 12.The creep test device consists of a load lever 1 supported by one end of the test sample holder 3, which is housed in a heating furnace 7, and a simulation device 10 from which the connected sliding load servo mechanism 4, the adjusting and tracking servomechanism 2 »is connected via a position sensor 6, the loading lever on the first heating furnace 2 e O controller 8 connected to the temperature, which temperature value is adjusted by a servomotor 9 of the temperature controller connected to the simulation apparatus 10, which gives operation commands sliding load the servo mechanism 4, the adjusting and measuring servo mechanism 4 and the servo motor 2 of the temperature controller. The simulation device 10 consists of an input circuit 11 allowing external communication of the operator to determine program contents and circuits for performing a logical sequence of functions for the load and thermal loading of the test sample. These circuits are assembled from a binary counter 12 to which the converter 13 is connected. binary code from which the partial tasks of the load program are addressed. A fixed program block 14 is connected to the binary code converter 13, to which an output circuit 15, which adjusts the program command signals for automatic address switching by pulses to the binary counter 12, is connected.
- 3 - 2S1 4223S2 422
Převodník 13 binárního kódu je napojený na generátor 16 funkce, vybavený magnetickou páskovou pamětí, na které je zakódována informace pro pohyb posuvného zatěžovacího servomechanismu 4, nastavovacího a měřicího servomechanismu £.a servomotoru 2 regulátoru teploty. Dále jsou zde zakódovány další informace pomocných funkcí pro zastavení čtení programu a řízení časových prodlev využívaných k respektování dopravního zpoždění a časových konstant zařízení na zkoušení tečení mateřiálů, ohřívací pece 7, posuvného a zatěžovacího servomechanismu 4, nastavovacího a měřicího servomechanismu £ a servomotoru 2 regulátoru teploty, ke kterým se dostává informace z magnetické páskové paměti přes zesilovač 17 po zpracování informací z magnetické páskové paměti, který je spojený s getjerátořem 16 funkce a je vstupní informací do rozlišovacích obvodů 19 pro odchylky regulátoru 8 teploty, posuvného zatěžovacího servomechanismu 4 a nastavovacího a mořicího servomechanismu jj. Generátor 16 funkce je přes zesilovač 17 pro zpracování informací z magnetické páskové paměti napojen na regulátor 8 teploty, na obvody 18 signálových výhybek a na rozlišovací obvod 19 pro odchylky. Rozlišovací obvod 19 pro odchylky, spojený s obvody 18 signálových výhybek^ ovládá přes vratné čítače 20 přepínač 21 pro spínání posuvného zatěžovacího servomechanismu 4 a nastavovacího a měřicího servomechanismu 2· Přepínač 21 je spojen s polohovým čidlem 6, které je napojeno na rozlišovací obvod 19 pro odchylky, který je přes zesilovač 23. posuvného zatěžovacího servo mechanismu spojen s posuvným zatěžovacím servomechanismem 4. Na přepínač 21 je napojen nastavovací a měřicí servomechanismus 2» spojený přes zesilovač 22 nastavovacího a měřicího servomechanismu s obvody 18 signálových výhybek. Na rozlišovací obvod 19 pro odchylky je napojen zapisovač 24. Nástavovatelný generátor 25 hodinových impulsů je napojen na generátor 16 funkce a na blok 14 pevných programů.The binary code converter 13 is connected to a function generator 16 equipped with a magnetic tape memory on which the information for the movement of the sliding load servo 4, the adjusting and measuring servo 4 and the temperature controller servomotor 2 is encoded. Further, there is coded further information of auxiliary functions for stopping program reading and time delay control used to respect the traffic delay and time constants of the creep test equipment, heating furnace 7, sliding and load servo 4, adjusting and measuring servo 4 and servo motor 2 of the temperature controller. which receives information from the magnetic tape memory via the amplifier 17 after processing the information from the magnetic tape memory, which is coupled to the function getjerator 16 and is input to the resolution circuits 19 for temperature controller 8 deviations, sliding load servo 4 and adjusting and pickling servomechanismu jj. The function generator 16 is connected to a temperature controller 8, to the signal switch circuits 18, and to the deviation circuit 19 via the amplifier 17 for processing information from the magnetic tape memory. The deflection resolution circuit 19, connected to the signal switch circuit 18, controls the switch 21 for switching the sliding load servo mechanism 4 and the adjusting and measuring servo mechanism 2 via the return counters 20. The switch 21 is connected to a position sensor 6 which is connected to the resolution circuit 19 The switch 21 is connected to the adjusting and measuring servomechanism 2, connected via the amplifier 22 of the adjusting and measuring servomechanism to the signal switch circuits 18. A recorder 24 is connected to the deviation resolution circuit 19. The extensible clock generator 25 is coupled to the function generator 16 and the fixed program block 14.
Automatické vyhodnocování zkoušek odolnosti proti tečení materiálů pro určení' jeho nominální a podmíněné životnosti simulačním zařízením 10 vychází za prvé z definice pro nominální životnost, která podle použité metodiky je dobou potřebnou k dosažení smluvní hodnoty délkové deformace 1 v programovaných silových a tepelných zatěžovacích cyklech v počtu m, po kterých se měří délková deformace zkušebního vzorku při nominální zatěžovací síle Pn· Pro nominální životnost platí $ An “ 1 » kde £ j® číselná posloupnost měření. Čas k dosažení smluvní hodnoty délkové deformace 2., který je úměrný životnosti zkušebního vzorku t = m .2Γ, kde Z je doba programovaného zatěžovacího cyklu.The automatic evaluation of creep resistance tests to determine its nominal and conditional lifetime by the simulation device 10 is based firstly on the definition of nominal lifetime, which, according to the methodology used, is the time required to reach the contractual value of length deformation 1 in programmed force and thermal m, after which the longitudinal deformation of the test specimen is measured at the nominal load force P n · For nominal life, $ A n “1» where £ j® is a numerical measurement sequence. Time to reach the contractual value of the longitudinal deformation 2., which is proportional to the service life of the test sample t = m .2Γ, where Z is the time of the programmed load cycle.
251 422251 422
Za druhé vyhodnocování zkoušek tečení vychází z definice pro podmíněnou životnost, která je dána změnou zatěžující síly jako funkce času, ve které zkušební vzorek, při udržování jeho smluvní hodnoty délkové deformace 1 na konstantní hodnotě, dosáhne na zařízení pro zkoušení tečení materiálu pomocí simulačního zařízení v regulačním zpětnovazebném okruhu smluvní hodnoty zatěžovací síly Pe. Z toho plynou nerovnosti pro bezpečné zatěžovací síly zkušebního vzorku Pg < Pn, které u rotujících soustav definují velikosti bezpečných úhlových rychlostí ^jako:Secondly, the creep test evaluation is based on the definition of the conditional service life, which is given by changing the load force as a function of time at which the test sample, while maintaining its contractual longitudinal deformation value 1 at a constant value, reaches the creep test device the feedback loop of the contractual load force P e . This results in inequalities for the safe loading forces of the test sample P g <P n , which in rotating systems define the magnitude of the safe angular velocities ^ as:
n kde UJ3 - smluvní hodnoty úhlové rychlosti odvozená z Pg , (j)n = nominální hodnota úhlové rychlosti odvozená z Pnpoužitelná po dobu k dosažení smluvní hodnoty délkové deformace 1n where UJ 3 - contractual angular velocity values derived from P g , (j) n = nominal angular velocity values derived from P n usable for a period of time to reach the contractual value of linear deformation 1
K = konstanta charakterizující rozložení hmot v tělese a jejich vzdálenost od osy rotace.K = constant characterizing the distribution of masses in the body and their distance from the axis of rotation.
Životnosti zkušebního vzorku 2 jsou tedy odvozený z doby, kdy dosáhl smluvní hodnoty délkové deformace a z doby, kdy zkušební vzorek dosáhl, při udržování smluvní hodnoty délkové deformace změnou zatěžující síly, její smluvní hodnotu, která je průběžně řízena a definována jako funkce času zpětnovazebním regulačním okruhem, který je tvořen posuvným zatěžovacím servomechanismem 4 na zatěžovací páce 1 u zařízení na zkoušení tečení materiálu, polohovým čidlem 6, vyhodnocujícím délkovou deformaci zkušebního vzorku 3, simulačním zařízením 10, ze kterého je, mimo jiné, řízen posuvný zatěžovací servomechanismus 4 a který ovládá jeho pohyb na zatěžovací páce 1 tak, aby nenastala změna smluvní hodnoty délkové deformace zkušebního vzorkuj. Změna poDohy posqvueita xatááŽhAerfte servomechanismu 4 4.kfňmje· přesně meai.krystalické vazební síly u zkušebního vzorku j5, které ještě nezpůsobují nárůst jeho délkové deformace.The lifetime of the test sample 2 is therefore derived from the time it reached the contractual value of the longitudinal deformation and from the time the test sample, while maintaining the contractual value of the longitudinal deformation by changing the loading force, its contractual value. which consists of a sliding load servomechanism 4 on the load lever 1 of the creep test device, a position sensor 6 evaluating the length deformation of the test sample 3, a simulation device 10 from which, inter alia, the sliding load servomechanism 4 is controlled and movement on the loading lever 1 so that there is no change in the contract value of the longitudinal deformation of the test piece. Changing the position of the servo mechanism 4 4.kfm is · exactly meai. The crystalline binding forces of the test sample 5, which do not yet cause its length deformation to increase.
Zkušební vzorek je tedy v zařízení na zkoušení tečení materiálu modelově·'vyhodnocován jako pružina s proměnnou konstantou, která se zatěžuje programovaným časový·, tepelným a silovým režimem, přičemž se na zkušebním vzorku 2 měří jeho délková deformace v závisloti na době zatížení do dosažení jeho smluvní hodnoty délkové deformace, která se pak udržuje posuvným zatěžovacím servomechanismem 4 konstantní až do doby dosažení smluvní hodnoty zatěžující síly,Thus, the test specimen is modeled in a material creep test device as a variable-constant spring loaded under programmed time, thermal, and force modes, and its deformation is measured on the test specimen 2 as a function of the time it takes to reach its the contractual value of the length deformation, which is then kept constant by the sliding load servomechanism 4 until the contractual value of the loading force is reached,
251 422 přičemž délková deformace zkušebního vzorku J se udržuje konstantní změnou zatěžující síly. Při případném programovaném cyklovaném programu s proměnným zatížením silovým a teplotním v omezených časových úsecích, jsou vždy nastavovány simulačním .zařízením 10 shodné konstantní tepelné i silové zatěžovací podmínky zkušebního vzorku J při jeho měření. Zkušební vzorek J je při tečení ovlivňován programem, řízeným adresně v automaticky přepínaném logickém obvodu povelem z výstupního obvodu 15, odvozeném z předepsané a vykonané činnosti v adrese a tvořeném binárním čítačem 12, převodníkem 13 binárního kódu, blokem 14 pevných programů, generátorem 16 funkce a výstupním obvodem 15 pro pevný program a pro pomocné funkce z generátoru 16 funkce. Dále je zkušební vzorek 3 udržován po dobu nastavenou na generátoru 25 hodinových impulsů na programované teplotě regulátorem 8 teploty, jehož vstupní veličina je řízena servomotorem regulátoru teploty, silově je zkušební vzorek J zatěžován programově i autonomně řízeným posuvným zatěžovacím servomechanismem 4 a je měřen v regulačním okruhu nastavovacího a měřicího servomechanismu J, kterým se nastavuje počáteční souřadnice polohového čidla 6 prc číslicové měření odchylky způsobené tečením. Nastavení počáteční souřadnice polohového čidla 6 se provede vstupním obvodem 11 pro vnější komunikaci', kterým se respektuje dilatační změna součástí zařízení, na zkoušení tečení-materiálu teplotou, jako zkušebního vzorku.Jí při měření na různých teplotních hladinách ohřívací pece 7. Počáteční souřadnice se pak nastaví vynulováním můstkového elektrického obvodu polohového čidla 6 nastavovacím a měřicím servopohonem J s číslicovou -informací na vratných čítačích 20.251 422, wherein the length deformation of the test piece J is maintained by a constant change in the load force. In the event of a programmed cyclic program with variable load and temperature load in limited time intervals, the same constant thermal and force load conditions of the test sample J during its measurement are always set by the simulation device 10. The flow pattern J is influenced by a program controlled by addressing in the automatically switched logic circuit by a command from the output circuit 15, derived from prescribed and performed address activity, consisting of a binary counter 12, a binary code converter 13, a fixed program block 14, an output circuit 15 for a fixed program and for auxiliary functions from the function generator 16. Further, the test sample 3 is maintained for a time set on the 25-hour pulse generator at the programmed temperature by the temperature controller 8, the input of which is controlled by the temperature controller servomotor, the test sample J is loaded by software and autonomously controlled sliding load servo the setting and measuring servomechanism J, which adjusts the initial coordinates of the position sensor 6 prc to measure the digital deviation caused by creep. Setting the initial coordinates of the position sensor 6, the input circuit 11 through the external communication ', which respects the expansion part of the device change, testing flow - temperature of the material, as the test vzorku.Jí when measured at various temperature levels on the 7th initial heating furnace are then by setting the jumper electrical circuit of the position sensor 6 with the setting and measuring actuator J with digital information on the return counters 20.
Stanovení zatěžovacího programu zkušebního vzorku J je dáno požadavky, které z převodových výpočtů stanoví směr, velikost a rychlost pohybu krokových motorů posuvného zatěžovacího servomechanismu 4, nastavovacího a měřicího servomechanismu J a servomotoru 9 regulátoru teploty a jsou vstupní informací pro pohon všech krokových servomechanismů. V zatěžovacím programu je stanovena konečná přípustná délková deformace zkušebního vzorku J, která je vložena jako číslicová informace do vratného čítače 20, kterým je řízeno přepnutí nastavovacího a měřicího servomechanismu J na posuvný zatěžovací servomechanismus 4 přepínačem 21. Dosáhl-li zkušební vzorek J smluvní hodnoty délkové deformace, pak tato informace, zjištěná polohovým Čidlem 6 a zpracovaná v rozlišovacím obvodu 19The determination of the test load of the test sample J is given by requirements which determine from the gear calculations the direction, magnitude and speed of movement of the stepper motors of the sliding load servo 4, the adjusting and measuring servo J and the temperature controller servomotor 9. In the load program, the final permissible longitudinal deformation of the test sample J is determined, which is entered as digital information in the return counter 20, which controls the switching of the adjusting and measuring servomechanism J to the sliding load servomechanism 4 by the switch 21. deformation, then this information, detected by the position sensor 6 and processed in the resolution circuit 19
- 6 251 422 pro odchylky, je příkazem pro vynulování přednastavených vratných čítačů 20, které řídí a přepnou přepínač 21. Přepínačem 21 se vyřadí okruh nastavovacího a měřicího servomechanismu 5 a uzavře se regulační okruh, tvořený polohovým čidlem 6, rozlišovacím obvodem 19 pro odchylky, zesilovačem 23 posuvného zatěžovacího servomechainismu, posuvným zatěžovacím servomechanismem fa a přepínačem 21. Zkušební vzorek £ je při pokračujícím tečení udržován tímto uzavřeným regulačním obvodem na konstantní délkové deformaci tak, že rozlišovací obvod 19 pro odchylky udržuje svým elektronickým můstkovým obvodem nulovou odchylku polohového čidla 6, takže délková deformace zkušebního vzorku je- eliminována řízením posuvného zatěžovacího servomechanismu 4 tak, aby jím způsobená a definovaná zatěžující síla polohou na zatěžovací páce 1 nezpůsobila další délkovou deformaci. Ukončení zkoušky tečení zkušebního vzorku je provedeno po dosažení smluvní polohý^posuvného zatěžovacího servomechanismu 4 na zatěžovací páce 1 zařízení na zkoušení tečení materiálu, kterou je definována minimální užitná zatěžující síla.- 6 251 422 for deviations, is a command to reset the preset return counters 20 that control and switch the switch 21. The switch 21 disables the setting and measuring servomechanism circuit 5 and closes the control circuit consisting of the position sensor 6, the deviation circuit 19, the sliding load servomechainism amplifier 23, the sliding load servomechanism fa and the switch 21. The test sample 6 is maintained by this closed control circuit at a constant length deformation while continuing to flow so that the deflection circuit 19 maintains zero offset of the position sensor 6 by its electronic bridge circuit. linear deformation of the test specimen is - eliminated by controlling the sliding load of the servo 4 so that they caused a defined loading force to the loading position of the lever 1 does not cause further deformation length. The creep test of the test specimen is completed after reaching the contracted position of the sliding load servo mechanism 4 on the load lever 1 of the material creep test device, which defines the minimum effective load force.
Způsobem podle vynálezu byl zatěžován a vyhodnocován ocelový zkušební vzorek při 500°C o zatěžující síle způsobující na vzorku napětí 320 MPa s požadavkem 1% délkové deformace, která určovala, po dosažení, nominální Životnost, Ta byla dosažena po 1500 hodinách Potem byl vzorek zatěžován na konstantní, již dosaženou délkovou deformaci z výchozího napětí 320 MPa změnou zatěžující síly, přičemž její smluvní hodnota byla stanovena jako napětí na zkušebním vzorku o velikosti 200 MPa. Tímto napětím byl zkušební vzorek zatížen po 900. hodinách průběžnou změnou zatěžující síly zatěžovacím servomeciianismem. Toto napětí definuje mezikrystalickou vazební sílu, která nezpůsobí nárůst délkové deformace zkušebního vzorku.According to the method of the invention, a steel test specimen was loaded and evaluated at 500 ° C with a loading force exerting a stress of 320 MPa on the specimen with a requirement of 1% length deformation which determined, after reaching the nominal service life. constant, deformation already achieved from the initial stress of 320 MPa by changing the load force, its contractual value being determined as the stress on the test specimen of 200 MPa. This voltage was applied to the test specimen after 900 hours by a continuous change of the load force by the load servomecianism. This stress defines an intercrystalline bonding force that does not cause an increase in the longitudinal deformation of the test specimen.
- 7 PŘEDMĚT VYNÁLEZU- 7 SCOPE OF THE INVENTION
251 422251 422
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS856490A CS251422B1 (en) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | Method of automatic evaluation of creep resistance tests |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS856490A CS251422B1 (en) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | Method of automatic evaluation of creep resistance tests |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS649085A1 CS649085A1 (en) | 1986-11-13 |
| CS251422B1 true CS251422B1 (en) | 1987-07-16 |
Family
ID=5412068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS856490A CS251422B1 (en) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | Method of automatic evaluation of creep resistance tests |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS251422B1 (en) |
-
1985
- 1985-09-12 CS CS856490A patent/CS251422B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS649085A1 (en) | 1986-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108021099B (en) | Machine learning device and machining time prediction device | |
| EP0111064B1 (en) | Power servo system | |
| Chen et al. | Quick testing and modeling of thermally-induced errors of CNC machine tools | |
| EP0333870A1 (en) | Control system that best follows periodical setpoint value | |
| US2984386A (en) | Intermittent time-rate controller | |
| CS251422B1 (en) | Method of automatic evaluation of creep resistance tests | |
| Brock | Identification of the parameters in inverted pendulum model [DC motor control] | |
| KR100529520B1 (en) | Apparatus for testing control rod drive mechanism of nuclear reactor | |
| Daniyan¹ et al. | The Control System | |
| CZ297957B6 (en) | Control method of air-operated loading device and apparatus for making the same | |
| SU1298713A1 (en) | Digital programmed control device for measuring thermal physical characteristics of materials | |
| US20250283556A1 (en) | Method for implementing a data-based position sensor for an electromagnetically actuated component, fluid valve and fluid system | |
| Hossain et al. | The hardware and software interface of a programmable logic controller to an industrial grade process control system | |
| JPH05118959A (en) | Valve test methods and equipment | |
| Liu et al. | Task-level robot adaptive control based on human teaching data and its application to deburring | |
| SU364387A1 (en) | DEVICE OF AUTOMATIC REGULATION OF STEEL CASTING SPEED | |
| RU1387629C (en) | Device for testing samples of materials for tension | |
| Cooper et al. | Materials Testing and Automation | |
| SU421929A1 (en) | DEVICE FOR DETERMINATION OF RHEOLOGICAL PROPERTIES OF GLASSES | |
| SU1416690A1 (en) | Method and apparatus for controlling flow rate of working fluid in hydraulic drive of mining machine | |
| Kolwinski et al. | A new control-and feedback-control-system for force and torque standard machines | |
| CS247502B1 (en) | Method of measuring the momentum of switches | |
| SU896497A1 (en) | Plant for investigating material strength properties | |
| CN121719810A (en) | A fully automated intelligent testing method and system for manual directional valves used in hydraulic supports. | |
| Kreheľ et al. | Diagnostics of the Arm Actuator Position Using Incremental Measurement |