CS252755B1 - Switch connection with switchable power switching element - Google Patents
Switch connection with switchable power switching element Download PDFInfo
- Publication number
- CS252755B1 CS252755B1 CS443085A CS443085A CS252755B1 CS 252755 B1 CS252755 B1 CS 252755B1 CS 443085 A CS443085 A CS 443085A CS 443085 A CS443085 A CS 443085A CS 252755 B1 CS252755 B1 CS 252755B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- diode
- cathode
- capacitor
- anode
- switch
- Prior art date
Links
Landscapes
- Electronic Switches (AREA)
Abstract
Řešení se týká zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem, jehož první elektroda je připojena na kladnou svorku zdroje stejnosměrného napětí a jehož druhá elektroda je připojena na katodu nulové diody, jejíž anoda je připojena na zápornou svorku zdroje stjeno- směrného napětí, přičemž katoda nulové diody tvoří výstup spínače. Účelem zapojení je docílit snížení výkonových ztrát, vznikajících na vypínatelném výkonovém spínacím prvku při jeho vypínání, a vyloučení ztrát vlastního odlehčovacího obvodu při současném umožnění činnosti spínače nejen v jednokvadrantovém pul sním měniči, ale i ve dvoukvadrantovém a čtyř- kvadrantovém pulsním měniči . Uvedeného řičel u se dosáhne zejména využitím rezonančního děje při nabíjení kondenzátoru, uspořádaných v odlehčovacím dvoupolu spínače a použitím oddělovací diody.The invention relates to a switch connection with a switchable power switching element, the first electrode of which is connected to the positive terminal of the DC voltage source and whose second electrode is connected to the cathode of the zero diode, the anode of which is connected to the negative terminal of the source of direct current voltage, the cathode of the zero diode forms the switch output. The purpose of the circuitry is to achieve a reduction in the power losses generated on the switchable power switching element when it is switched off, and to avoid losses of its own relief circuit while allowing the switch not only to operate in a single quadrant pulse converter, but also in a two quadrant and four quadrant pulse converter. In particular, this is achieved by utilizing a resonant process when charging the capacitor arranged in the release switch of the switch and using a separating diode.
Description
Vynález se týká zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem, jehož první elektroda je připojena na kladnou svorku zdroje stejnosměrného napětí a jehož druhá elektroda je připojena na katodu nulové diody, jejíž anoda je připojena na zápornou svorku zdroje stejnosměrného napětí, přičemž katoda nulové diody tvoří výstup spínače·BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a switch having a switchable power switch element, the first electrode of which is connected to a positive terminal of a DC power supply and the second electrode of which is connected to a cathode of a neutral diode. Switches ·
Spínač s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem slouží k pulsní regulaci elektrické energie ze zdroje stejnosměrného napětí do zátěže· Uvažovaný spínač je zapojen jako jednokvadrantový pulsní měnič, v němž vypínatelný výkonový spínací prvek ošetřený odlehčovacím obvodem, omezujícím výkonové ztráty při jeho vypínání, je zapojen směrem ke kladné svorce zdroje stejnosměrného napětí a nulová dioda je zapojena směrem k záporné svorce zdroje stejnosměrného napětí. Tento spínač je předurčen pro použití ve dvoukvadrantových i čtyřfcvadrantových pulsních měničích, ve kterých musí spolupracovat se spínačem zrcadlově převráceným, u kterého je vzájemně zaměněna poloha vypínatelného výkonového spínacího prvku a nulové diody.Switchgear with switchable power switching element serves for pulse regulation of electrical power from DC voltage source to load the DC supply terminal and the zero diode are connected toward the negative DC supply terminal. This switch is designed for use in two-quadrant and four-quadrant pulse converters, in which it must cooperate with a mirror-inverted switch in which the position of the switchable power switching element and the zero diode are interchanged.
Při spínání a vypínání vypínatelného výkonového spínacího prvku, například bipolámího tranzistoru, unipolámího tranzistoru, nebo vypínatelného tyristorů typu GTO, dochází k jeho výkonovému přetěžování, způsobenému tím, že během vypínací i spínací doby se na vypínatelném výkonovém spínacím prvku objevuje současně velké napětí i velký proud. U pulsních měniči zpracovávajících velké napětí, řádově stovek voltů, a velké proudy, řádově desítek až stovek ampérů, vyvstávají tedy nutně problémy s výkonovou ztrátou na vypínatelném výko- 2 252 755 novém spínacím prvku, pracujícím při vysokých přepínaoích kmitočtech v oblasti jednotek až desítek kilohertzů. Vypínatelný výkonový spínací prvek mívá obvykle vypínací dobu delší než spínaoí dobu a navíc bývá účelné z hlediska jeho spolehlivosti zajistit zánik proudu, protékajícího vypínatelným výkonovým spínacím prvkem, dříve, než napětí na něm dosáhne příliš velké hodnoty. Potom pro některé aplikace postačí ošetřit vypínatelný výkonový spínaoí prvek odlehčovacím obvodem, omezujícím výkonovou ztrátu pouze při jeho vypínání. Tato snaha vedla ke konstrukci různých odlehčovaoíoh obvodů ztrátových, obsahujících kondenzátory, cívky, odpory, diody, případně i aktivní polovodičové prvky. V těchto odlehčovaoíoh obvodech je energie kondenzátorů mařena ve zmíněných odporech. Existují i bezeztrátové odlehčovaoí obvody, které však obsahují velký počet prvků, kde aktivní i pasivní polovodičové prvky jsou v nich extrémně namáhány a rovněž i doby, potřebné k navrácení odlehčovacího obvodu do výchozího stavu, bývají dlouhé. U některých odlehčovaoíoh obvodů, obsahujících více kondenzátorů, bývají tyto kondenzátory připojeny k vypínatelnému výkonovému spínacímu prvku přes různý počet obvodových prvků a tím mají zákonitě v sérii za sebou připojeny rozdílné parazitní indukčnosti, které nedovolují rovnoměrné rozdělení nabíjecích proudů těchto kondenzátorů. U většiny těchto odlehčovaoíoh obvodů není vyřešena otázka jejich vzájemného ovlivňování ve dvoukvadrantovýoh a čtyřkvadrantoyých půleních měničích, kde spínač, ošetřený odlehčovacím obvodem, je nucen spolupracovat .se spínačem v zrcadlově převrácené konfiguraci, t.j. u kterého je vzájemně převrácená poloha vypínatelného výkonového spínacího prvku a nulové diody.When switching on or off a switchable power switching element, such as a bipolar transistor, a unipolar transistor, or a GTO type thyristor, it overloads due to the high voltage and high current occurring on the switchable power switching element at the same time . Thus, in the case of high voltage pulse converters of the order of hundreds of volts and large currents, of the order of tens to hundreds of amperes, power loss problems necessarily arise at the switchable power of 2,252,755 new switching element operating at high frequency switching in the range of up to tens of kilohertz. . The switch-off power switch element usually has a switch-off time longer than the switch-on time, and moreover, it is expedient for its reliability to ensure that the current flowing through the switch-off power switch element is switched off before the voltage on it reaches too high. Then, for some applications, it is sufficient to treat the switchable power switch element with a relief circuit, limiting the power loss only when it is turned off. This effort has led to the construction of various unloading circuits containing capacitors, coils, resistors, diodes and possibly active semiconductor elements. In these relief circuits, the capacitor energy is thwarted in the resistors. There are lossless surge circuits, but they contain a large number of elements, where both active and passive semiconductor elements are extremely stressed there, and also the time required to return the surge circuit to its initial state is long. In some surge circuits comprising multiple capacitors, these capacitors are connected to the switchable power switching element via a different number of circuit elements and thereby inevitably have in series a series of different parasitic inductors which do not allow uniform distribution of the charging currents of these capacitors. In most of these unloading circuits, the question of their interaction in two-quadrant and four-quadruple halves is not solved, where the unloaded circuit-switched switch is forced to cooperate with the switch in a mirror-inverted configuration, i.e. .
Výše uvedené nedostatky jsou odstraněny u zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že mezi druhou elektrodu vypínatelného výkonového spínacího prvku a katodu nulové diody je vřazena oddělovací dioda, připojená na druhou elektrodu vypínatelného výkonového spínacího prvku svou anodou a svou katodou na katodu nulové diody, přičemž na druhou elektrodu vypínatel- 3 252 755 ného výkonového spínacího prvku je připojen odlehčovací dvoupól svou první svorkou, který je svou druhou svorkou připojen na zápornou svorku zdroje stejnosměrného napětí.The aforementioned drawbacks are eliminated with the circuit-breaker of the switch-off power switch element of the invention, characterized in that a separating diode connected to the second switch-off power switch electrode and the neutral diode cathode is connected to the second switch-off power switch electrode by its anode. with a cathode on the cathode of a zero diode, wherein a second bipolar is connected to the second electrode of the switchable power switching element by its first terminal, which is connected to the negative terminal of the DC power supply by its second terminal.
Dalěí podstata vynálezu spočívá v tom, že odlehčovací dvoupól je tvořen první diodou, jejíž katoda je připojena na anodu třetí diody, jejíž katoda je připojena přes cívku a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor na anodu první diody, jejíž katoda je dále připojena přes první kondenzátor na katodu druhé diody, jejíž anoda je připojena na spoj mezi cívkou a druhým kondenzátorem, přičemž katoda druhé diody tvoří první svorku odlehČovacího dvoupólu a anoda první diody tvoří druhou svorku odlehČovacího dvoupólu.Another object of the invention is that the relief bipolar is formed by a first diode whose cathode is connected to the anode of a third diode, the cathode of which is connected via a coil and a second capacitor connected in series to the anode of the first diode whose cathode is further connected through the first capacitor. on the cathode of the second diode, the anode of which is connected to the connection between the coil and the second capacitor, the cathode of the second diode constituting the first relief bipolar terminal and the anode of the first diode forming the second relief bipolar terminal.
Ještě další podstata vynálezu spočívá v tom, že odlehčovací dvoupol je tvořen první diodou, jejíž katoda je připojena na anodu třetí diody, jejíž katoda je připojena přes cívku a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor na anodu první diody, jejíž katoda je dále připojena přes první kondenzátor na katodu druhé diody, jejíž anoda je připojena na spoj mezi cívkou a druhým kondenzátorem a jejíž katoda je dále připojena přes odpor na katodu čtvrté diody, jejíž anoda je připojena na katodu třetí diody, přičemž katoda druhé diody tvoří první svorku odlehČovacího dvoupólu a anoda první diody tvoří druhou svorku odlehČovacího dvoupólu.Yet another object of the invention is that the relief bipolar is formed by a first diode whose cathode is connected to an anode of a third diode, the cathode of which is connected via a coil and a second capacitor connected in series to the anode of the first diode whose cathode is further connected through the first a capacitor on the cathode of the second diode whose anode is connected to the junction between the coil and the second capacitor and whose cathode is further connected via a resistor to the cathode of the fourth diode whose anode is connected to the cathode of the third diode; the first diodes form the second clamp of the relief bipolar.
Ještě další podstata vynálezu pak spočívá v tom, že odlehčovací dvoupol je tvořen první diodou, jejíž katoda je připojena přes cívku na anodu třetí diody, jejíž katoda je připojena přes druhý kondenzátor na anodu první diody, ke které je dále připojena anoda čtvrté diody, jejíž katoda je připojena přes odpor na anodu třetí diody, jejíž katoda je dále připojena na anodu druhé diody, jejíž katoda je připojena přes první kondenzátor na katodu první diody, přičemž katoda druhé diody tvoří první svorku odlehČovacího dvoupólu a anoda první diody tvoří druhou svorku odlehČovacího dvoupólu.Yet another object of the invention is that the relief bipolar is formed by a first diode whose cathode is connected via a coil to an anode of the third diode, the cathode is connected via a second capacitor to an anode of the first diode, to which an anode of the fourth diode is connected. the cathode is connected through a resistor to the anode of the third diode, the cathode of which is further connected to the anode of the second diode, the cathode of which is connected via the first capacitor to the cathode of the first diode; .
U řešení zapojení podle vynálezu je spínač a vypínatelným výkonovým spínacím prvkem vybaven bezeztrátovým odlehČovacímIn the wiring solution according to the invention, the switch and the switchable power switching element are equipped with a loss-free relief
252 755 dvoupólem, omezujícím výkonové ztráty ve vypínatelném výkonovém spínacím prvku při jeho vypínání. Výhodou rovněž je přítomnost oddělovací diody, která zabraňuje nabíjení prvního kondenzátoru a druhého kondenzátoru odlehčovacího dvoupólu při spolupráci spínače podle vynálezu se spínačem zrcadlově převráceným při provozu ve dvoukvadrantových nebo čtyřkvadrantových pulsních měničích. Další výhoda zapojení spínače podle vynálezu spočívá v tom, že při vypínání vypínatelného výkonového spínacího prvku přestává proud zátěže protékat tímto vypínatelným výkonovým spínacím prvkem a začíná protékat prvním kondenzátorem přes první diodu a druhým kondenzátorem přes druhou diodu odlehčovacího dvoupólu směrem ze záporné svorky zdroje stejnosměrného napětí. První kondenzátor i druhý kondenzátor mají s výhodou stejně velkou kapacitu a protože proud zátěže protéká přes odlehčovací dvoupól dvěma elektricky i prostorově shodnými paralelními cestami, vždy přes shodný počet prvků, které prakticky mají i stejnou parazitní indukčnost, je jeho rozdělení při průtoku prvním kondenzátorem a druhým kondenzátorem rovnoměrné. Za velkou výhodu zapojení podle vynálezu lze rovněž považovat i skutečnost, že při vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku pracují vlastně první kondenzátor i druhý kondenzátor paralelně, tudíž je jejioh efektivní kapacita dvojnásobná a naopak při sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku dochází k nabíjení prvního kondenzátoru i druhého kondenzátoru sinusovým rezonančním proudovým půlkmitem přes třetí diodu a cívku tak, že první kondenzátor i druhý kondenzátor jsou zapojeny v sérii a jejich výsledná kapacita je tedy poloviční oproti kapacitě každého jednotlivého kondenzátoru. Výsledkem je velmi výhodný poměr efektivní kapacity při vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku vůči efektivní kapacitě při jeho sepnutí o velikosti čtyři ku jedné a tudíž je minimalizována amplituda sinusového rezonančního proudového půlkmitu při zachování krátké doby trvání tohoto sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Proto i přídavné proudové namáhání vypínatelného výkonového spínacího prvku tímto sinusovým rezonančním proudovým půlkmitem je malé. Další výhodou252 755 double-pole, limiting the power losses in the switchable power switching element when it is switched off. An advantage is also the presence of a separating diode, which prevents the charging of the first capacitor and the second unipolar bipolar capacitor when the switch according to the invention cooperates with the switch inverted when operating in two-quadrant or four-quadrant pulse converters. A further advantage of switching the switch according to the invention is that when the switchable power switch element is switched off, the load current ceases to flow through the switchable power switch element and starts to flow through the first capacitor through the first diode and the second capacitor through the second diode bipolar diode away from the negative terminal. The first capacitor and the second capacitor preferably have the same capacity, and since the load current flows through the two-pole unloading via two electrically and spatially identical parallel paths, always through the same number of elements having practically the same parasitic inductance, capacitor uniform. A great advantage of the connection according to the invention is also the fact that when the switchable power switch element is switched off, the first capacitor and the second capacitor operate in parallel, thus its effective capacity is twice as high and vice versa when the switchable power switch element is switched a sine resonant current half-frequency across the third diode and the coil such that the first capacitor and the second capacitor are connected in series and their resulting capacitance is half that of each individual capacitor. The result is a very advantageous ratio of the effective capacitance of tripping the switchable power switching element to the effective capacitance of four-in-one switching, and thus the amplitude of the sine resonant current half-wave is minimized while maintaining the short duration of this sine resonant current half-wave. Therefore, the additional current stress of the switchable power switching element by this sine resonant current half-frequency is also small. Another advantage
- 5 252 755 zapojení spínače podle vynálezu je případné použití čtvrté diody a odporu v odlehčovacím dvoupolu, které zajistí zmaření energie, nashromážděné v cívce vlivem zotavovacího proudu třetí diody při skončení sinusového rezonančního proudového půlkmitu· Tím je chráněna třetí dioda, ve které by jinak byla tato energie mařena· Vzhledem k tomu, že zotavovací proud třetí diody je však řádově menší, než amplituda sinusového rezonančního proudového půlkmitu, je i parazitní energie cívky, způsobená tímto proudem, tak malá, že přítomnost odporu nenarušuje princip bezeztrátovosti odlehčovacího dvoupolu·- 5,252,755 switch connection according to the invention is the possible use of a fourth diode and a resistor in the relief bipolar to ensure that the energy accumulated in the coil due to the recovery current of the third diode is terminated when the sinusoidal resonant current half-wave is terminated. this energy is thwarted • Since the recovery current of the third diode is of the order of magnitude less than the amplitude of the sinusoidal resonant current half-wave, the parasitic energy of the coil caused by this current is so small that the presence of resistance does not interfere with
Na připojených výkresech jsou znázorněny příklady provedení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem v zapojení podle vynálezu, přičemž na obr· 1 je znázorněno celkové zapojení spínače, na obr· 2 je zobrazena základní varianta zapojení odlehčovacího dvoupolu, obr· 3 znázorňuje upravenou variantu zapojení odlehčovacího dvoupolu a obr. 4 ukazuje jinou možnou upravenou variantu zapojení odlehčovacího dvoupolu.The accompanying drawings show exemplary embodiments of a switch with a switchable power switching element according to the invention, wherein FIG. 1 shows the overall connection of the switch, FIG. 2 shows the basic variant of the relief bipolar connection, FIG. and Fig. 4 shows another possible modified variant of the connection of the relief bipolar.
Spínač v zapojení podle vynálezu je tvořen vypínatelným výkonovým spínacím prvkem jehož první elektroda 2 3© připojena na kladnou svorku 2 zdroje J. stejnosměrného napětí U-g·The switch in the circuit according to the invention consists of a switchable power switching element whose first electrode 23 is connected to the positive terminal 2 of the source J of the DC voltage U-g ·
Tento vypínatelný výkonový spínací prvek J může být představován například alespoň jedním bipolámím tranzistorem typu NPN, jak je vyznačeno na obr. 1, nebo jím mohou být jakékoliv jiné výkonové spínací prvky, vypínané řídicím signálem, jako například bipolární tranzistory typu PNP, unipolámí tranzistory, jejich paralelní řazení, nebo jejich kombinace v Darlingtonově zapojení, vypínatelné tyristory typu GTO, popřípadě i mechanické kontaktní spínače a podobně. Druhá elektroda 6 vypínatelného výkonového spínacího prvku 4 je připojena na katodu nulové diody 2» která současně tvoří výstup 8 spínače. Nulová dioda 2 3e pak svou anodou připojena na zápornou svorku J zdroje 2 stejnosměrného napětí Ug. Jak je dále zřejmé z obr. 1, je mezi druhou elektrodu 6 vypínatelného výkonového spínacího prvku 2 a katodu nulové diody 2 vřazena oddělovací dioda 2» která je připojena na katodu nulové diody 2 svou katodou a na druhou elektrodu 6 vypínatelného výkonového spínacího prvku 4The switchable power switching element J may be represented, for example, by at least one NPN-type bipolar transistor as shown in FIG. 1, or may be any other control signal-switched power switching elements such as PNP-type bipolar transistors, unipolar transistors, parallel shifting or combinations thereof in Darlington circuit, GTO type thyristors, mechanical contact switches, and the like. The second electrode 6 of the switchable power switching element 4 is connected to the cathode of the neutral diode 2 which simultaneously forms the output 8 of the switch. Diode 2 3 and then its anode connected to the negative terminal of J source 2 of DC voltage Ug. As can be seen further from FIG. 1, a separating diode 2 is connected between the second electrode 6 of the switch-off power switching element 2 and the cathode of the neutral diode 2, which is connected to the cathode of the neutral diode 2 by its cathode.
- 6 252 755 svou anodou· Ha druhou elektrodu 6 vypínatelného výkonového spínaoího prvku £ je pak rovněž připojen svou první svorkou 21 odlehčovací dvoupol JO, který je svou druhou svorkou 12 připojen na zápornou svorku 2 zdroje 1 stejnosměrného napětí Ug,- 6 252 755 with its anode · Ha and the second electrode 6 of the switchable power switch element 6 is then also connected by its first terminal 21 to a relief double-pole 10, which is connected to its negative terminal 2 of the DC voltage source Ug by its second terminal 12.
V základní variantě zapojení odlehčovacího dvoupólu 10. znázorněné na obr. 2, je tento odlehčovací dvoupól 10 tvořen první diodou 22» která je svou katodou připojena na anodu třetí diody 22· Třetí dioda 15 je svou katodou připojena přes cívku 19 a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor 18 na anodu první diody 22» která je svou katodou dále připojena přes první kondenzátor 17 na katodu druhé diody 21· Druhá dioda 14 je potom svou anodou připojena na spoj mezi cívkou 19 a druhým kondenzátorem 18. Π této základní varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu 10 představuje katoda druhé diody 14 první svorku 11 odlehčovacího dvoupólu 10. a anoda první diody 13 druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupólu 10.In the basic variant of the relief bipolar connection 10 shown in FIG. 2, the relief bipolar 10 is formed by a first diode 22 which is cathode connected to the anode of a third diode 22. The third diode 15 is connected via a cathode via a coil 19 and connected in series with it a second capacitor 18 on the anode of the first diode 22, which is further connected by its cathode via a first capacitor 17 to the cathode of the second diode 21; the second diode 14 is then connected via anode to the junction between the coil 19 and the second capacitor 18. 10, the cathode of the second diode 14 is the first terminal 11 of the unloading bipolar 10. and the anode of the first diode 13 is the second terminal 12 of the unloading bipolar 10.
U upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu 10. vyznačené na obr. 3» je tento odlehčovací dvoupól 10 tvořen první diodou 13. která je svou katodou připojena na anodu třetí diody 22· Třetí dioda 15 je svou katodou připojena přes cívku 22 a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor 18 na anodu první diody 22» která je svou katodou dále připojena přes první kondenzátor 17 na katodu druhé diody 21· Druhá dioda 14 je svou anodou připojena na spoj mezi cívkou 19 a druhým kondenzátorem 18 a svou katodou je dále připojena přes odpor 20 na katodu čtvrté diody 22· čtvrtá dioda 16 je potom svou anodou připojena na katodu třetí diody 22· Obdobně jako u základní varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu 10 představuje i zde katoda druhé diody 14 první svorku 11 odlehčovacího dvoupólu 10 a anoda první diody 13 druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupólu 10.In the modified version of the relief bipolar 10 shown in FIG. 3, the relief bipolar 10 is constituted by a first diode 13 which is cathodically connected to the anode of a third diode 22. a second capacitor 18 on the anode of the first diode 22 which is further connected by its cathode through the first capacitor 17 to the cathode of the second diode 21; the second diode 14 is connected by an anode to the junction between the coil 19 and the second capacitor 18; at the cathode of the diode 22, the fourth diode 16 is then connected to the cathode of the third diode 22 by its anode. As in the basic variant of the unloading bipolar connection 10, the cathode of the second diode 14 is here the first terminal 11 of the unloading bipolar 10 and the anode of the first diode 13 the second terminal 12 Relief double pole 10.
U jiné možné upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu 22» vyznačené na obr· 4» je tento odlehčovací dvoupól 10 tvořen první diodou 22» která je svou katodou připojena přes cívku 19 na anodu třetí diody 15· Třetí dioda 15 je svou katodou připojena přes druhý kondenzátor 18 na anodu prvníIn another possible modified variant of the connection of the relief bipolar 22 »shown in FIG. 4», this relief bipolar 10 is formed by a first diode 22 »which is cathode connected via a coil 19 to the anode of a third diode 15. 18 on the anode first
- 7 252 755 diody ke které je dále připojena i anoda čtvrté diody 16· Čtvrtá dioda 16 je svou katodou připojena přes odpor 20 na anodu třetí diody 22, která je svou katodou dále připojena na anodu druhé diody 24· Druhá dioda 14 je potom svou katodou připojena přes první kondenzátor 17 na katodu první diody 13» Analogicky jako u předchozích variant zapojení odlehčovacího dvoupólu 10 představuje i zde katoda druhé diody 14 první svorku 11 odlehčovacího dvoupólu 10 a anoda první diody 13 druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupólu 10»- 7 252 755 a diode to which the anode of the fourth diode 16 is further connected. The fourth diode 16 is connected via its resistor 20 to the anode of the third diode 22, which is further connected to the anode of the second diode 24 by its cathode. by means of a cathode connected via a first capacitor 17 to the cathode of the first diode 13 »Analogous to the previous alternatives of the union bipolar connection 10, here also the cathode of the diode 14 represents the first terminal 11 of the union bipolar 10 and
Princip činnosti spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem 2 v zapojení podle vynálezu je následující·The principle of operation of a switch with a switchable power switching element 2 in the circuit according to the invention is as follows:
Předpokládá se, že v zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem 2 3© užit odlehčovací dvoupól 10 v jeho základní variantě zapojení, vyznačené na obr· 2. Dále se předpokládá, že zdroj 2 stejnosměrného napětí Ug má schopnost energii v sobě též akumulovat a že zátěž spínáme má odporově induktivní charakter s případným v sérii zapojeným zdrojem proměnného napětí.It is assumed that in the circuit of a switch with a switchable power switching element 2 3 © a relieving bipolar 10 in its basic wiring variant, shown in Fig. 2, is also used. It is further assumed that the DC voltage source 2 has the ability to accumulate energy there. the load of the switch is of a resistive inductive nature with a variable voltage source connected in series.
Za výchozí situaci se považuje stav, kdy vypínatelný výkonový spínací prvek 2 3® sepnut~a proud ig zátěže protéká směrem, naznačeným na obr· 1 z kladné svorky 2 zdroje 2 stejnosměrného napětí přes sepnutý vypínatelný výkonový spínací prvek 2 a oddělovací diodu 2 na výstup 8 spínače. První kondenzátor 17 odlehčovacího dvoupólu 10 je nabit na napětí o velikosti napětí Ug v takové polaritě, že jeho kladná elektroda je spojena s první svorkou 11 odlehčovacího dvoupólu 10 a druhý kondenzátor 18 odlehčovacího dvoupólu 10 je nabit rovněž na napětí o velikosti napětí Ug v takové polaritě, že jeho kladná elektroda je připojena na anodu druhé diody 14. Třetí dioda 14 je tedy v tomto okamžiku polována napětím o velikosti napětí Ug v závěrném směru. První kondenzátor 17 a druhý kondenzátor*T8 mají oba s výhodou stejně velkou kapacitu a v okamžiku vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku 2 se tedy proud ig zátěže rozdělí na dvě poloviny, z nichž jedna vybíjí první^kondenzátor 17 přes první diodu 13 a druhá vybíjí druhý konden- 8 252 755 zátor 18 přes druhou diodu 14 z původního napětí Ug na nulové napětí. V okamžiku vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku £ převezmou tedy první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 celý proud ig zátěže až do okamžiku, kdy se zcela vybijí na nulové napTEÍ a vedení proudu ig zátěže převezme nulová dioda 2· Budou-li mít první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 dostatečně velkou kapacitu vzhledem k proudu i zátěže a k délce vypínací doby vypínatelného výkonového spínacího prvku 4, pak lze pomocí nich zajistit, že proud ig zátěže, protékající vypínatelným výkonovým spínacím prvkem^, zanikne při jeho vypnutí dříve, než napětí na něm vzroste na příliš velkou hodnotu. Tím budou velmi výrazně omezeny výkonové ztráty na vypinatelném výkonovém spínacím prvku £ při jeho vypínání. První kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 zůstávají vybity po celou dobu, kdy je vypnut vypínatelný výkonový spínací prvek 2· K jejich novému nabití na napětí o velikosti napětí U-θ dojde v okamžiku opětného sepnutí vypínatelného výkonového“spínacího prvku £ následujícím způsobem. První dioda 13 a druhá dioda 14 jsou polovány v závěrném směru napětím o velikosti napětí Ug a v dalším ději se neuplatní. Vypínatelný výkonový spínací prvek 4 svým sepnutím způsobí připojení sériového rezonančního obvodu, tvořeného prvním kondenzátorem 17. třetí diodou 22, cívkou 19 a druhým kondenzátorem 48, na zdroj 2 stejnosměrného napětí Ug. Tímto sériovým rezonančním obvodem proteče sinusový rezonanční proudový půlkmit, po jehož ukončení budou první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 nabity na napětí o velikosti napětí Ug, nebol během rezonančního děje jsou první kondenzátor 17 i dríhý kondenzátor 18 zapojeny v sérii a mají stejnou velikost kapacity. Při uvažovaném stejném rezonančním ději by se při využití pouze jednoho ekvivalentního kondenzátoru tento nabil na napětí rovné dvojnásobku napětí Ug.The initial situation is considered to be when the switchable power switch 2 3® is closed and the load current ig flows in the direction indicated in Fig. 1 from the positive terminal 2 of the DC power supply 2 through the switchable switchable power switch 2 and the diode 2 output. 8 switches. The first capacitor 17 of the relief bipolar 10 is charged to a voltage of voltage Ug in such polarity that its positive electrode is connected to the first terminal 11 of the relief bipolar 10 and the second capacitor 18 of the relief bipolar 10 is also charged to a voltage of Ug The third diode 14 is at this time polarized by a voltage of the magnitude of the voltage Ug in the reverse direction. Preferably, the first capacitor 17 and the second capacitor * T8 both have the same capacity and at the moment of switching off the switchable power switching element 2, the load current ig is divided into two halves, one discharging the first capacitor 17 through the first diode 13 and the other discharging the other. condenser 8 252 755 the plug 18 through the second diode 14 from the original voltage Ug to zero voltage. Thus, at the moment of switching off the switchable power switch element 6, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 assume the entire load current ig until they are completely discharged to zero voltage and the zero current diode 2 takes over the load current ig. the second capacitor 18 of a sufficiently large capacity with respect to the current and load and the length of the switch-off time of the switch-off power switch element 4, can be used to ensure that the load current ig flowing through the switch-off power switch element too much value. This will greatly reduce the power losses on the switchable power switch element 8 when it is switched off. Both the capacitor 17 and the second capacitor 18 remain discharged for as long as the switchable power switch element 2 is switched off. They are recharged to a voltage of U-θ at the moment the switchable power switch element 8 is switched on again as follows. The first diode 13 and the second diode 14 are polarized in the reverse direction by a voltage of the magnitude of the voltage Ug and do not apply in the next event. The switchable power switching element 4, when switched on, causes the connection of a series resonant circuit consisting of a first capacitor 17, a third diode 22, a coil 19, and a second capacitor 48, to a DC voltage source Ug. Through this series resonant circuit, a sinusoidal resonant current half-wave will flow, after which the first capacitor 17 and the second capacitor 18 will be charged to voltage Ug, since during the resonance process the first capacitor 17 and the capacitor 18 are connected in series and have the same capacitance. Considering the same resonance event, using only one equivalent capacitor, it would charge to a voltage equal to twice the voltage Ug.
Třetí dioda 15 ukončuje rezonanční děj právě v jeho půlperŤodě a nedovoluje změnu směru toku proudu v sériovém rezonančním obvodu. První kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 zůstávají nabity na napětí o velikosti napětí Ug a jsou připraveny k novému cyklu.The third diode 15 terminates the resonance process in its half-cycle and does not allow the direction of current flow in the series resonant circuit to change. Both the capacitor 17 and the second capacitor 18 remain charged to voltage Ug and are ready for a new cycle.
- 9 252 755- 9 252 755
Vzhledem k tomu, že reálná třetí dioda 15 má vždy určitou konečnou dobu zotavení v závěrném směru, dovolí během této doby protékání proudu v závěrném směru. V okamžiku jejího zotavení a uzavření je však v cívce 19 akumulována určitá energie, způsobená špičkovou hodnotou zotavovacího proudu třetí diody 15.Since the real third diode 15 always has a definite final recovery time in the reverse direction, it allows the current in the reverse direction to flow during this time. However, at the time of its recovery and closure, some energy is accumulated in the coil 19 due to the peak value of the recovery current of the third diode 15.
Pokud nemá dojít k mařený této, byl i malé, energie ve třetí diodě 15 a pokud se má současně zabránit jejímu přídavnému napěťovému namáhání, pak místo odlehčovacího dvoupolu 10 v jeho základní variantě zapojení podle obr. 2, lze použít buž upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu 10 podle obr. 3, popřípadě jiné možné upravené varianty zapojení odlehčovaoího dvoupolu 10 podle obr. 4. Punkce těchto odlehčovacích dvoupólů 10 je zcela stejná, jsou však navíc vybaveny čtvrtou diodou 16 a odporem 20, ve kterém doohází ke zmaření energie, nashromážděné v cívce 19 a způsobené zotavovacím proudem třetí diody J2· U upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu JO podle obr. 3 doohází k demagnetizaci cívky 19 tak, že proud protéká cestou od druhé svorky 12 odlehčovacího dvoupolu JO přes druhý kondenzátor 18. cívku 22., čtvrtou diodu 16 a odpor 20 na první svorku 11 odlehčovacího dvoupolu 10. U jiné možné upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu 1.0 podle obr. 4 dochází k demagnetizaci cívky 19 tak:, že proud protéká cestou od druhé svorky 12 odlehčovacího dvoupolu 10 přes čtvrtou diodu 16. odpor 20, cívku 19 a první kondenzátor 17 na první svorku 21 odlehčovacího dvoupolu 10. Vzhledem k tomu, že špička zotavovacího proudu třetí diody 15 je však řádově menší, než amplituda sinusového rezonančního proudového půlkmitu, je energie, mařená v odporu 20, přibližně o dva řády menší, než energie, soustředěná v prvním kondenzátoru 17 a druhém kondenzátoru 18. což ve svém důsledku znamená, že použití odporu 20 nenarušuje princip bezeztrátovosti odlehčovacího dvoupolu 10.If this is not to be wasted, the energy in the third diode 15 is low and if it is to be prevented from simultaneously applying additional stress, instead of the relief bipolar 10 in its basic wiring variant according to FIG. 10 and FIG. 4, or any other possible variation of the connection of the relief bipolar 10 according to FIG. 4. The function of the relief bipolar 10 is exactly the same, but they are additionally equipped with a diode 16 and resistor 20 in which the energy accumulated in the coil is wasted. 19 and caused by the recovery current of the third diode 12 In the modified variant of the union bipolar connection of FIG. 3, the coil 19 is demagnetized so that current flows from the second union bipolar terminal 12 through the second capacitor 18 of the coil 22, the fourth diode 16. and a resistor 20 to the first terminal 11 of the relief bipolar 10. In another possible modified variation of the relief bipolar connection 1.0 of FIG. 4, the coil 19 is demagnetized such that current flows from the second relief bipolar terminal 12 through the fourth diode 16. a resistor 20, the coil 19 and the first capacitor 17 to the first terminal 21 However, since the recovery current peak of the third diode 15 is of the order of magnitude less than the amplitude of the sinusoidal resonant current half-wave, the energy wasted in resistor 20 is approximately two orders of magnitude less than the energy concentrated in the first capacitor 17 and of the second capacitor 18, which means that the use of a resistor 20 does not violate the lossless principle of the relief bipolar 10.
Vypínatelný výkonový spínací prvek 2 je sice při sepnutí přídavně proudově namáhán sinusovým rezonančním proudovým půlkmitem, ale vzhledem k tomu, že v době trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu jsou první kondenzátor 17 a druhý kondenzátor 18 zapojeny v sérii, kdy je jejich efektivní kapa10 252 755 čita poloviční, přičemž v době vypínání vypínatelného výkonového spínacího prvku & pracují první kondenzátor 17 a druhý kondenzátor 18 paralelně, kdy je jejich efektivní kapacita dvojnásobná, je pak poměr jejich efektivních kapacit při vybíjeni vůči nabíjení čtyři ku jedné, což zajišíuje minimalizaci amplitudy a doby trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Proto je přídavné proudové namáhání vypínatelného výkonového spínacího prvku 4 v zapojení spínače podle vynálezu velmi malé i při krátké době trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Krátká doba trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu je důležitá i z toho hlediska, že určuje minimální potřebnou dobu sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku 2·The switchable power switching element 2 is additionally subjected to sinusoidal resonant current half-oscillation when switched on, but since the first capacitor 17 and the second capacitor 18 are connected in series when their effective capacitance 10 252 755 is clear. the capacitor 17 and the second capacitor 18 operate in parallel when their effective capacitance is doubled, then the ratio of their effective capacities in discharging versus charging is four to one, ensuring minimization of the amplitude and duration of the sine wave. resonant current half-wave. Therefore, the additional current stress of the switchable power switching element 4 in the circuit of the switch according to the invention is very small even with a short duration of sinusoidal resonant current half-oscillation. The short duration of the sinusoidal resonant current half-wave is also important in that it determines the minimum switch-on time of the switchable power switching element 2 ·
U řešení zapojení spínače podle vynálezu dovoluje oddělovací dioda vřazená mezi druhou elektrodu 6 vypínatelného výkonového spínacího prvku 4» ke které je připojena svou anodou, a katodu nulové diody 2» ke které je připojena svou katodou, spolupráci tohoto spínače se spínačem v zrcadlově převrácené konfiguraci, t.j. se vzájemně zaměněnými polohami vypínatelného výkonového spínacího prvku £ a nulové diody 2» kdy oba tyto spínače mohou spolupracovat ve dvoukvadrantovém pulsním měniči, u kterého je zátěž připojena mezi výstupy obou spínačů, nebo mohou spolupracovat ve čtyřkvadrantovém pulsním měniči, u kterého jsou výstupy obou spínačů spojeny a tvoří spolu výstup jedné větve můstkového uspořádání čtyřkvadrantového pulsního měniče. Princip činnosti oddělovací diody £ je potom následující. Je-li vypínatelný výkonový spínací prvek 4 ve vypnutém stavu, vytéká proud i^ zátěže směrem, naznačeným na obr. 1, ze záporné svorky J zdroje 2 stejnosměrného napětí UB přes nulovou diodu 2» přičemž výstup 8 spínače má stejný potenciál jako záporná svorka J zdroje 2 stejnosměrného napětí UB a první kondenzátor 22 i druhý kondenzátor 18 jsou vybity ná nulové napětí. Bude-li nyní výstupu 8 spínače podle vynálezu vnucován vlivem činnosti spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače potenciál vyšší, začne být oddělovací dioda £ polována v závěrném směru a zabrání nabíjení prvního kondenzátoru 17 i druhého kondenzátoru 18.In the circuit arrangement of the switch according to the invention, the separating diode interposed between the second electrode 6 of the switchable power switching element 4 »to which it is connected by its anode and the cathode of the neutral diode 2» to which it is connected by its cathode allows cooperation of this switch with the switch in a mirror inverted configuration. ie with the interchangeable positions of the switchable power switch element 6 and the zero diode 2, wherein both of these switches can cooperate in a two-quad pulse converter where the load is connected between the outputs of both switches, or they can cooperate in a quadrant pulse inverter are connected together and form an output of one branch of the bridging arrangement of a four-quadrant pulse converter. The operation principle of the diode 6 is then as follows. If the switchable power switching element 4 is in the off state, a stream i ^ load direction indicated in FIG. 1, the negative terminal J source 2 of DC voltage U B via the freewheeling diode 2 »and the output 8 of switch has the same potential as the negative terminal J of the DC voltage source 2B and the first capacitor 22 and the second capacitor 18 are discharged to zero voltage. If the potential of the cooperating mirror inverted switch is now higher due to the operation of the cooperating mirror inverted switch 8, the separating diode 6 will start to be polarized in the reverse direction and prevent the charging of the first capacitor 17 and the second capacitor 18.
252 755252 755
Například v uvažované jedné větvi čtyřkvadrantového pulsního měniče má proud i^ zátěže v době, kdy je v činnosti spolupracující areadlově~převrácený spínač, opačný směr průtoku, než jak je naznačeno na obr. 1. Pak v době, kdy proud i^ zátěže protéká nulovou diodou spolupracujícího zrcadlově převlečeného spínače, má výstup 8 spínače podle vynálezu potenciál stejný, jako je potenciál kladné svorky 2 zdroje 1. stejnosměrného napětí U-& a nutně by tedy došlo k nabíjení prvního kondenzátoru 17 i druhtho kondenzátoru 18. Oddělovací dioda 2 však v této chvíli polována v závěrném směru a nedovolí nabíjení prvního kondenzátoru 21 a druhého kondenzátoru 18. V případě, že by oddělovací dioda j? nebyla ve spínači podle vynálezu použita, došlo by k nabití prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 a v okamžiku dalšího sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače by došlo k vybití prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 zkratovým proudem přes vypínáteIný výkonový spínací prvek spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače se zvýšenou pravděpodobností jeho zničení.For example, in the one branch of a quad quadrant pulse transducer, the load current i has a flow direction opposite to that shown in FIG. 1 when the cooperating area inverted switch is in operation. The output 8 of the switch according to the invention has a potential equal to that of the positive terminal 2 of the source 1 of the direct voltage U1 ' and thus, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 would inevitably be charged. momentarily polarized in the reverse direction and does not allow charging of the first capacitor 21 and the second capacitor 18. In case the diode j? not used in the switch according to the invention, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 would be charged, and at the next switch-on of the switchable power switching element of the cooperating mirror inverted switch the capacitor 17 and the second capacitor 18 would be discharged by short-circuit current. mirror-inverted switch with increased probability of its destruction.
Při uvažovaném užití spínače podle vynálezu ve dvoukvadrantovém pulsním měniči, může během jeho Činnosti nastat situace, kdy dochází k zániku proudu i^ zátěže, to znamená, že proud i^ zátěže klesne na nulovou hodnotu při vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku J a při současném vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače. V okamžiku zániku proudu iL zátěže přestává proud i^ zátěže protékat nulovou diodou~J a nulovou diodou spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače a dojde k nabíjení prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 přes impedanci zátěže a přes stejně se nabíjející první kondenzátor a druhý kondenzátor spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače. Vlivem odporově induktivního charakteru zatěžovací impedance dojde bul k aperiodickému tlumenému nabíjení prvního kondenzátoru 17 á druhého kondenzátoru 18 na napětí o velikosti rovné polovině napětí UB nebo dojde k periodickým tlumeným kmitům a výměně energie mezi induktivní složkou zatě12 252 755 žovaoí impedance a prvním kondenzátorem 17 a druhým kondenzátorem 18. V obou případech pak při opětovném sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku £ spínače podle vynálezu nemůže dojít ke správnému nabití prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 na plné napětí o velikosti napětí ϋ-θ, potřebné ke správné činnosti odlehčovacího dvoupólu 10» TomuTo jevu právě zabrání oddělovací dioda která nedovolí nabíjení prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 přes zatěžovací impedanoi v době vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku 4 spínače podle vynálezu·Considering the use of a switch according to the invention in a two-quadrant pulse converter, during its operation, a situation may occur where the load current i2 is lost, i.e. the load current i2 drops to zero when the switchable power switch element J is switched off and simultaneously switched off. a switchable power switch element cooperating with a mirror-inverted switch. At the moment of termination of the current i L load ceases current i ^ ballast flows through diode-J and diode cooperating a mirror switch will initiate charging the first capacitor 17 and second capacitor 18 through the load impedance and via the same to charging the first capacitor and the second capacitor cooperating mirror inverted switch. Due to the resistive inductive nature of the load impedance, either an aperiodic damping of the first capacitor 17a of the second capacitor 18 to a voltage equal to half the voltage U B or a periodic damping and energy exchange between the inductive component of the impedance load and the first capacitor 17 In both cases, when the switchable power switching element 6 of the switch according to the invention is switched on again, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 cannot be charged properly to the full voltage of the voltage ϋ-θ required for the correct operation of the relief bipolar 10. This is precisely prevented by a separating diode which does not allow the charging of the first capacitor 17 and the second capacitor 18 via a load impedance at the time of switching off the switchable power switch element 4 of the switch according to the invention.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS443085A CS252755B1 (en) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | Switch connection with switchable power switching element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS443085A CS252755B1 (en) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | Switch connection with switchable power switching element |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS252755B1 true CS252755B1 (en) | 1987-10-15 |
Family
ID=5387027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS443085A CS252755B1 (en) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | Switch connection with switchable power switching element |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS252755B1 (en) |
-
1985
- 1985-06-18 CS CS443085A patent/CS252755B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105556787B (en) | Modularization multipoint current for high voltage | |
| KR830001698B1 (en) | Bridge converter circuit | |
| US4231083A (en) | Power conversion apparatus | |
| US10354820B2 (en) | Device for switching a direct current | |
| US11362512B2 (en) | Electronic switch with overvoltage limiter | |
| KR900004085A (en) | Power converter | |
| KR102407084B1 (en) | FC circuit for initial precharging flying capacitors of flying capacitor converter and precharging-type 3-level flying capacitor converter with the FC circuit | |
| CN104380420A (en) | Direct current voltage switch for switching a direct current in a branch of a direct current voltage network node | |
| CA1302494C (en) | Active snubber structure and method for an electronic power inverter | |
| US11233463B2 (en) | Modular multilevel converter | |
| US11652401B2 (en) | Submodule of power converter having bypass switch | |
| KR900702755A (en) | Inductive load power control circuit | |
| US20190348973A1 (en) | Arrangement comprising an electrical pulse generating module | |
| US6683393B2 (en) | MOSFET based, high voltage, electronic relays for AC power switching and inductive loads | |
| CN102460923A (en) | Method and apparatus for discharging a capacitor of a boost converter comprised of multiple bridge devices | |
| CS252755B1 (en) | Switch connection with switchable power switching element | |
| CS252270B1 (en) | Switch connection and switchable power switch element | |
| CN209170215U (en) | Converter modules and multi-level converters for multi-level converters | |
| CS254062B1 (en) | Switch connection with switchable power switching element | |
| CS252267B1 (en) | Switch connection with switchable power switching element | |
| DE19527178C1 (en) | Feedback circuit of discharge circuit of two- or three-point thyristor branch e.g for high power inverter snubber circuit | |
| RU2305366C1 (en) | Constant current circuit release | |
| EP4231518A1 (en) | Converter and method for discharging a converter | |
| SU1274085A1 (en) | Device for complete phase control of a.c.thyristor switch | |
| CS252273B1 (en) | Switch connection and switchable power beer |