CS253951B1

CS253951B1 - Production method of the magneticaly soft sheet steel or strip

Info

Publication number: CS253951B1
Application number: CS829851A
Authority: CS
Inventors: Petr Pacl; Pavel Horky
Original assignee: Petr Pacl; Pavel Horky
Priority date: 1982-12-28
Filing date: 1982-12-28
Publication date: 1987-12-17
Also published as: DD261729A3; CS985182A1

Description

Vynález se týká způsobu výroby magneticky měkkého ocelového plechu nebo pásu s vysokou magnntickou indukcí a velmi nízkými měrnými ztrátami.The present invention relates to a method for producing a magnetically soft steel sheet or strip with high magnitude induction and very low specific losses.

Maanneicky měkký mateeiál musí mít feritíkkou strukturu obsahující co nejméně nekovových nečistot jako vměstků a precipitátů zejména velikosti do 0,1 /um, neboí tyto částice brzdí růst zrna s·teplotou a znemoonuuí tak snížit na potřebnou úroveň hysterezní ztráty a navíc ztěžují pohyb maanneických domén při mmaneeezaci hotového výrobku a tím zvyšují Cooecitiveí sílu a měrné ztráty.The Maanne soft material must have a ferrite structure containing as few non-metallic impurities as inclusions and precipitates, in particular up to 0.1 µm in size, as these particles inhibit grain growth with temperature and thus reduce the hysteresis loss to the required level and more difficult meeeeezess of the finished product and thereby increase Cooecitive force and specific losses.

Výchozí·ocel pro'výrobu maanneicky měkkých maatriálů obsahuje zpravidla maximálně 4,5 hmoonootních % součtu obsahu křemíku a hliníku, maximálně 0,5 hmoonootních % manganu a nezbytné nečistoty jako uhlík, kyslík, dusík, síru, fosfor a další, jejichž obsah se omezuje na minimum již při výrobě oceli například odsiřováním, vakuováním, nebo jinou mimopecní rtfietií oceli. Výchozí ocel se odlévá do kokil nebo kontinuálně, válcuje za tepla, mooí, válcuje za studená v jedné etapě nebo více etapách s meeižíháním a konečně žíhá rekrystalizačně za současného oduhUičeeí pásu, pokud nebylo odplížení provedeno již při meezžíhání. Pro dosaženi nejlepších výsledků je nezbytné provádět toto konečné žíhání na vysoké teploty nad 1000°C.The starting steel for the production of maanne-soft materials generally contains a maximum of 4.5% by weight of the silicon and aluminum content, a maximum of 0.5% by weight of manganese and the necessary impurities such as carbon, oxygen, nitrogen, sulfur, phosphorus and others. to a minimum already in the production of steel, for example by desulphurization, vacuuming, or other off-furnace steel steel. The starting steel is poured into the ingot molds or continuously, hot rolled, hot rolled, cold rolled in one or more stages with an annealing step and finally annealed by recrystallization while simultaneously stripping the strip, unless creep has already been done during the annealing. For best results, it is necessary to carry out this final annealing at high temperatures above 1000 ° C.

Nevýhodou všech známých postupů výroby magnnticky měkkých ocelových plechů nebo pásů je nemoonost vyrobit maatei- . ál obePi^ící malé částice velikosti do 0,1 ^im v mmnoství menším ne^{ž 10}? ΙΟ^θ v objemu 1 mtP. Je to ^dáno ^tím^{, ž}e při válcování za tepla je maateiál ohříván na teplotu nad 1150 °C, zpravidla na 1200 °C, aby mohl být úspěšně tvářen a při této teplotě vždy přejde do tuhého roztoku část vměstků a precipitátů jako nitridů, karbidů a sulfidů, které se pozděěi při válcování·za tepla vylučují v důsledku rychlého poklesu teploty za současného působení tváření maatriálu ve formě velmi jemných částic sulfidů, karbidů a zejména nejjemnněi precipitujících nitridů. Počet těchto částic pak již nelze v průběhu zpracování zpravidla •nijak poossatněji sní253 951 žit a zejména, což je zvláště nevýhodné, zůstávají v plechu po dobu tváření za studená a ovlivňují tak nepříznivě výslednou texturu majtriálu. Kromě toho, uvedené částice brzdí * růst zrna s teplotou, takže pro dosažení optimální velikosti zrna je potřeba provádět konečné rekrystalizační žíhání na vysokou teplotu, zpravidla nad 1000 °C po dlouhou dobu několika hodin. ·The disadvantage of all known processes for the production of magnitude soft steel sheets or strips is the lack of ability to produce maatei-. It has a particle size of up to 0.1 µm in size less than ¹⁰ µm. Objemu ^ θ in the volume of 1 mtP. It ^gives no ^t ^{microns, of} e in hot rolling is maateiál heated to a temperature above 1150 ° C, typically to 1200 ° C in order to be successfully molded at this temperature always goes into solid solution of inclusions and precipitates as nitrides, carbides and sulfides, which are later precipitated during hot rolling due to the rapid temperature drop during the simultaneous action of forming the material in the form of very fine particles of sulfides, carbides and in particular the finest precipitating nitrides. As a rule, the number of these particles can no longer be altered in the course of processing, and in particular, which is particularly disadvantageous, remain in the sheet during the cold forming and thus adversely affect the resulting texture of the masterpiece. In addition, said particles inhibit grain growth with temperature, so that in order to achieve an optimum grain size, it is necessary to carry out the final recrystallization annealing at a high temperature, typically above 1000 ° C for a long period of several hours. ·

Nevýhody známých způsobů výroby magneeicky měkkých ocelových plechů nebo pásů odstraňuje způsob podle vynálezu, podle kterého se vyrobí ocel o složení maximálně 4,5 hmotnostních % součtu obsahu křemíku a hliníku, z toho maximálně 4,0 hmoonootních % křemíku a maximálně 1,5 hi^ouno^ních % hliníku, dále maximálně 0,5 hmoonnotních % manganu, málně 0,020 hmoonootních % dusíku, maximálně 0,20 hmoonnotních % balíku, maximálně' 0,050 hmotnootních % kyslíku, maximálně 0,050 hmoonnotních % síry, zbytek železo a nezbytné nečistoty, tato ocel se odlévá do kokkl nebo kontinuálně a dále válcuje za tepla, moří,'válcuje za studená v jedné nebo více etapách s meeižíháním a konečně žíhá rekryysalizačně, přičemž po válcování za tepla nebo před poslední etapou válcování za studená, kdy má pás tloušťku 1 až 5 mm, se plech nebo pás žíhá rafinačně na teplotu 900 °C až 1300 °C po dobu 1 minuty až 50 hodin a toto žíhání je prováděno tak, že při ohřevu, výdrži na teplotě a ochlazování se udržuje v p^<^:i vakuum nebo ochranná atmosféra a ochlazování z teploty rafinačního žíhání se provádí do teploty 400 °C rychlostí maximálně 200 °C za hodinu. Dalším význačrým rysem postupu podle vynálezu je způsob konečného rekrystalizačního žíhání, které se provádí v ochranné atmosféře na relativně nízké teploty 800 °C až 1000 °C po krátkou dobu 0,1 ' minuty až 10 minut.Disadvantages of the known methods for producing magnee-soft steel sheets or strips are avoided by the process according to the invention, in which steel having a maximum of 4.5% by weight of the sum of the silicon and aluminum content is produced, of which a maximum of 4.0. 0.5% by weight of manganese, less than 0.020% by weight of nitrogen, maximum 0.20% by weight of the package, maximum 0.050% by weight of oxygen, maximum 0.050% by weight of sulfur, the rest of the iron and the necessary impurities, this steel is poured into coke or continuously and further hot rolled, sea rolled, cold rolled in one or more stages with annealing and finally annealed by recrystallization, wherein after hot rolling or before the last cold rolling stage, the strip has a thickness of 1 to 5 mm, the sheet or strip is annealed to 900 ° C to 1300 ° C for 1 minute to 50 hours The annealing is carried out by maintaining a vacuum or a protective atmosphere under heating, cooling and temperature and cooling from the refining annealing temperature to a temperature of 400 ° C at a maximum rate of 200 ° C per hour. A further feature of the process of the invention is the final recrystallization annealing process, which is carried out in a protective atmosphere at a relatively low temperature of 800 ° C to 1000 ° C for a short period of 0.1 minutes to 10 minutes.

Výhody způsobu výroby magnnticky měkkého ocelového plechu nebo pásu podle vynálezu spočívaaí především ve snížení počtu částic velikosti do 0,1 /um v objemu maaeriálu nejméně 500 krát, přičemž toto zvýšení čistoty je prováděno již před poslední etapou válcování za studená. Zvýšení čistoty struktury vede ve svém důsledku k dosažení nejlepších mag- 3 253 951 netických vlastností charakterizovaných vysokou magnetickou indukci a velmi nízkými měrnými ztrátami. Dosažené mmgnneické vlastnosti jsou lepší než vlastnosti nej lepších jakostí dosud vyráběných. Z části je to způsobeno dosaženou vyšší čistotou hotového výrobku a i části výhodnnjší texturou, kterou lze charakterizovat ommzením směrů nesnadné maagneizace a naopak posílením směrů snadné magnneizace v rovině plechu. Tato výhodnější textura vzniká právě v důsledku dosažení vyšší čistoty maatriálu již před poslední etapou válcování, což je nový prvek postupu podle vynálezu. Všechny známé postupy provádějí rafinaci maatriálu ve dvou etapách. Za prvé je to rafinace tekuté oceli, která je méně účinná než postup podle vynálezu, tj. rafinace v pevné fázi a za druhé je to odidiličování, které se provádí nej častěji až při konečném rekrystalíaačním žíhání. Postupem podle vynálezu se dosáhne dokonnaleší rafinace včetně snížení počtu nejmenších částic již před poslední etapou válcování za studená a v důsledku toho se dosáhne výhodnejší textura a maanneické vlastnosti. Kromě toho, vyšší čistota mattriálu má výhodu v dosažení optimální velikosti zrna výrobku. Jelikož počet nejúčinnějších inhibitorů růstu zrna, tj, částic velikosti do 0,1 /um, je podstatně omezen, roste zrno s teplotou rychtěji a optimální velikost se dosáhne za nižších teplot, takže konečné rekrystalizační žíhání postačí provést na teploty pod 1000 °C po krátkou dobu několika minut. Vysokou účinnost rafinace v pevném stavu postupem podle vynálezu lze vyssvělit hlavně vysokou teplotou žíhání v ochranné atmosféře a pomalým ochlazováním po tomto žíhání. V důsledku toho dojde jednak ke snížení obsahu dusíku a uhlíku, vzniklého rozpuštěním převážné většiny méně stabilních nitridů a karbidů, ale také k zhrubnuuí částic včetně sulfidů. Reeiduální obsahy dusíku, uilíku a síry se vylučuuí z tuhého roztoku v průběhu pommlého odilazování ve formě hrubých koagulovaných precipitátů velikosti větší než 0,1 /um. Tyto velké částice nejsou tak účinnými inhibitory růstu zrna ani překážkami pro pohyb domén při magnetizaci jako drobné částice velikosti pod 0,1 jum, které seThe advantages of the inventive process for producing a mildly soft steel sheet or strip according to the invention consist mainly in a reduction in the number of particles up to 0.1 µm in the volume of the material at least 500 times, this increase in purity being already carried out before the last stage of cold rolling. The increase in the purity of the structure results in the best magnetic properties characterized by high magnetic induction and very low specific losses. The achieved properties are better than those of the best quality produced so far. This is partly due to the higher purity of the finished product and also to the more favorable texture, which can be characterized by reducing the direction of difficult maagealization and, conversely, by strengthening the directions of easy magnification in the plane of the sheet. This more advantageous texture arises precisely because of the higher purity of the material already before the last rolling stage, a new element of the process according to the invention. All known processes carry out the refining of the material in two stages. Firstly, it is a liquid steel refining which is less efficient than the process of the invention, i.e. solid phase refining, and secondly, desilting, which is most often performed only after the final recrystallization annealing. The process according to the invention achieves a more complete refining, including a reduction in the number of the smallest particles before the last stage of cold rolling, and as a result a more favorable texture and maanneic properties are achieved. In addition, higher purity of the material has the advantage of achieving an optimum grain size of the article. Since the number of most potent grain growth inhibitors, i.e. particle size up to 0.1 µm, is substantially limited, the grain grows faster and the optimum size is reached at lower temperatures, so that the final recrystallization annealing can be carried out at temperatures below 1000 ° C for a short time. for a few minutes. The high efficiency of the solid refining process according to the invention can be explained mainly by the high annealing temperature in the protective atmosphere and the slow cooling after this annealing. As a result, the nitrogen and carbon content resulting from the dissolution of the vast majority of the less stable nitrides and carbides is reduced, but also the coarsening of the particles including sulfides. Reeidial contents of nitrogen, carbon and sulfur are precipitated from the solid solution during the final stripping in the form of coarse coagulated precipitates of greater than 0.1 µm. These large particles are not as effective grain growth inhibitors or obstacles to domain movement during magnetization as tiny particles below 0.1 µm in size.

- 4 253 951 zpravidla vylučují při válcování za tepla. Navíc tyto hrubé částice se obtížně rozpouštějí při rekrystalizačních žíháních v průběhu zpracování na hotový výrobek a proto téměř nedochází k precipitaci sekundárních jemných částic při žíhacích operacích po válcování za studená.- 4,253,951 generally exclude hot rolling. In addition, these coarse particles are difficult to dissolve during recrystallization anneals during processing into the finished product and therefore almost no secondary fine particles precipitate in the annealing operations after cold rolling.

Náklady na rafinaČní žíhání podle vynálezu nejsou sice zanedbatelné, ale jsou plně kompenzovány dosažením lepších maaneetických vlastností, než dosud známými postupy.Although the refining annealing costs of the present invention are not negligible, they are fully compensated for by achieving better maanetic properties than previously known processes.

Postup podle vynálezu bude zřejmý z příkladu, kdy za tepla válcovaný pás tloušťky 2,6 mm obsa^nuící 3,0 hmoonostních % křemíku, 0,10 hmoonootních % manganu, 0,005 hmoonootních % hliníku, 0,008 hmoonootních % dusíku, 0,030 hmoonootních % síry, 0,005 hmor^c^s^t;nLch % kyslíku a 0,030 hmoonootních % uhlíku se žíhá rafinačně v poklopové peci na teplotě 1150 °C po dobu 12 hodin v atmosféře sušeného disociovaného NH^ a pak se ochlazuje průměrnou rychlostí 50 °C za hodinu do teploty 400 °C a dále až na teplotu okolí. Potom se plech moři, válcuje za studená na tloušťku 0,70 mm a žíhá rekrystalizačně při teplotě 97O°C po dobu 3 minuty, u části plechů se po tomto žíhání měří magnntické vlastnosti a zbývaaící část se dále válcuje za studená na tloušťku 0,35 mm a pak se znovu žíhá při teplotě 97O°C po dobu 3 minuty a opět se změří maagineické vlastnces^. V tabulce 1 jsou naměřené vlastnosti srovnány s nej lepšími publikovanými hodnotami obdobných výrobků - izotropních křemíkových pásů.The process of the invention will be apparent from the example wherein a 2.6 mm hot rolled strip containing 3.0 wt% silicon, 0.10 wt% manganese, 0.005 wt% aluminum, 0.008 wt% nitrogen, 0.030 wt% sulfur, 0.005% by weight of oxygen and 0.030% by weight of carbon monoxide are annealed in a flask furnace at 1150 ° C for 12 hours in an atmosphere of dried dissociated NH 4 and then cooled at an average rate of 50 ° C per hour to temperature 400 ° C and then to ambient temperature. Then the sheet is sea-rolled, cold rolled to a thickness of 0.70 mm and recrystallized annealing at 97 ° C for 3 minutes, after which a portion of the sheets is measured for magnification and the remaining part is further cold rolled to a thickness of 0.35 mm and then calcined again at 97 ° C for 3 minutes and the maagineic property is again measured. In Table 1, the measured properties are compared with the best published values of similar products - isotropic silicon strips.

Po žíhání plech obsahuje 0,0010 hmo^^íních % dusíku, 0,006 hmoonootních % uilíku a 0,025 hmoonootních % síry, 0,005 hindanotních % kyslíku, obsah ostatních prvků se ve srovnáni s analýzou chemického složení za tepla válcovaného pásu nezmění, přičemž studiem struktury pomocí elektronového mikroskopu se zjistí, že je přílomeo pouze 6 x 10^ precipitátů velikosti do 0,1 pm v 1 imr. Z příkladu je zřejmé, že v obou tloušťkách se ' dosáhne vyn^ka^cích magnneických vlastností při poněkud zhoršené teizltrlpii měrných ztrát, to je rozdílu měrných ztrát ve směru podél a napříč směru válcování pásu, což však není tak kritické, uvážímeeli jak velkéAfter annealing, the sheet contains 0.0010 wt% nitrogen, 0.006 wt% carbon and 0.025 wt% sulfur, 0.005 wt% oxygen, the content of the other elements does not change compared to the analysis of the chemical composition of the hot-rolled strip, while studying the structure by electron only 6 * 10 < 6 > It is evident from the example that at both thicknesses excellent magnneic properties are achieved with somewhat impaired specific loss of the specific losses, i.e. the difference in the specific losses in the direction along and across the rolling direction of the strip, which is not so critical, considering how large

- 5 253 951 zlepšení měrných ztrát a magnetické indukce lze dosáhnout.- 5 253 951 improvement in specific losses and magnetic induction can be achieved.

V dalším příkladu za tepla válcovaný pás tloušťky 3,0 mm obsahující 0,05 hmotnostních % křemíku, 0,20 hmotnostních % manganu, 0,002 hmotnostních % hliníku, 0,012 hmotnostních % dusíku, 0,04 hmotnostních % kyslíku, 0,04 hmotnostních % síry a 0,09 hmotnostních % uhlíku se žíhá rafinačně na teplotu 1050 °C ve vakuu po dobu 8 hodin a pak. se ochlazuje rychlostí 100 °C za hodinu, moří a potom se válcuje za studená na tloušťku 0,65 mm a žíhá na teplotu 800 °C po dobu 3 minuty v atmosféře dusíku, načež se provede analýza a zjistí se, že plech obsahuje 0,003 hmotnostních % dusíku, 0,035 hmotnostních % kyslíku, 0,035 hmotnostních % síry a 0,004 hmotnostních % uhlíku, obsah ostatních prvků se nezmění, přičemž pomocí elektronového mikroskopu se stanoví, že v jednom mnr je 2 x 10 částic velikosti do 0,1 jam. Dosažené magnetické vlastnosti jsou v tabulce 2 porovnány s nej lepšími publikovanými hodnotami obdobných výrobků - bezkřemíkových izotropních pásů.In another example, a 3.0 mm hot rolled strip comprising 0.05 wt% silicon, 0.20 wt% manganese, 0.002 wt% aluminum, 0.012 wt% nitrogen, 0.04 wt% oxygen, 0.04 wt% sulfur and 0.09% by weight of carbon is annealed to 1050 ° C under vacuum for 8 hours and then. is cooled at 100 ° C per hour, sea, and then cold rolled to a thickness of 0.65 mm and annealed at 800 ° C for 3 minutes under a nitrogen atmosphere, analyzed and found to contain 0.003 wt. % nitrogen, 0.035 wt.% oxygen, 0.035 wt.% sulfur, and 0.004 wt.% carbon, the contents of the other elements remain unchanged, and it is determined by electron microscopy that 2 x 10 particles are up to 0.1 µm in size. The achieved magnetic properties are compared in Table 2 with the best published values of similar products - silicon isotropic bands.

Jako další příklad je možno uvést za tepla válcovaný pás tloušíky 3,5 mm, obsahující 3,0 hmotnostních % křemíku, 0,3 hmotnostních % manganu, 0,5 hmotnostních % hliníku, 0,008 hmotnostních % dusíku, 0,004 hmotnostních % kyslíku, 0,020 hmotnostních % síry, 0,03 hmotnostních % uhlíku, pás se omoří, válcuje za studená na tloušíku 2,0 mm, žíhá rafinačně na teplotě 950 °C po dobu 8 hodin v ochranné atmosféře a pak se ochlazuje rychlostí 150 °C za hodinu, načež se válcuje za studená na tloušíku 0,5 mm a žíhá na teplotě 970 °C po dobu 3 minuty v ochranné atmosféře. Dosáhnou se magnetické vlastnosti, které jsou srovnány s dosud nej lepšími vyráběnými jakostmi a uvedeny v tabulce 3. Analýzou se stanoví, že plech obsahuje 0,007 hmotnostních % dusíku, 0,008 hmotnostních % uhlíku, 0,019 hmotnostních % síry, obsahy ostatních prvků se nezmění, analýzou struktury se stanoví, že množství částic menších než 0,1 jum nepřesahuje 3 x 10^ částic v 1 mm\As another example, a hot rolled strip of 3.5 mm thickness containing 3.0 weight% silicon, 0.3 weight% manganese, 0.5 weight% aluminum, 0.008 weight% nitrogen, 0.004 weight% oxygen, 0.020 weight% % of sulfur, 0.03 wt% carbon, the strip is dipped, cold rolled to a thickness of 2.0 mm, refined at 950 ° C for 8 hours under a protective atmosphere, and then cooled at 150 ° C per hour, whereupon is cold rolled to a thickness of 0.5 mm and calcined at 970 ° C for 3 minutes under a protective atmosphere. Magnetic properties are achieved which are compared to the best produced grades so far and are given in Table 3. The analysis shows that the sheet contains 0.007 wt% nitrogen, 0.008 wt% carbon, 0.019 wt% sulfur, the contents of other elements remain unchanged, structure analysis it is determined that the amount of particles smaller than 0.1 µm does not exceed 3 x 10 µ particles per 1 mm \

Jiný příklad lze uvést jako modifikaci předchozího pří253 951 kladu, kdy rafinačnl žíháni se provede na teplotě 1300 °C ·-po dobu 1 minuty ve vakuu, ostatní postup zůstane zachován. 3e zřejmé, že obecně s rostouci teplotou rafňnačního žíhání lze zkracovat jeho dobu, což vyplývá z teplotní závislosti difuse, jejíž rychlost roste exponenniálně s teplotou. Při nižší teplotě je potřeba delší doby k dosažení účinků podle vynálezu. P^pi neeni^i te^plotě 90⁰ °C je ^potřeba provést ra^fina^čni ^žiháni po dobu až 50 hodin. Nižší teplotu nedoporučujeme, nebot doba žíháni by tak narostla, že náklady na žíhání by byly neúměrné v^yso^ké. °e ta^ké zřejmé ^že i při vy^šší teplotě ne^{ž 900} °C může být rafinační žíháni provedeno po dobu 50 hodin a účinek podle vynálezu -se dosáhne, avšak je zbytečné žíhat tak dlouho, nebot vzhledem ke ·zvýšeni teploty je možno dobu zlcrštit. Konkrétni minimini doba žíháni při určité teplotě v intervalu tepLot 900 °C a^ž 1300 · °C, zajištuj^íc^í minimá^í provozní náklady na žíhání, závisí na dalších technologických faktorech, jako je tlouštíka pásu, žíhaci atmosféře a její přistup k povrchu pásu, stav povrchu pásu, stav výchozí · struktury pásu a* Za jakýchkoliv podmínek je však dossa£uu£c£ doba 50 hodin, za navy^šši tepoty 13⁰0 °C pa^k při určitých. nejvýhodnějš^h podmin^kách posta^ču^je do^ba · 1 ňi^i^u'/. Nad 130⁰ °C se ace ^účine^k rafinačniho žíháni projevuje, avšak v praxi je · dosaženi tak · vysoké teploty velmi obtížné a kromě toho hrozí nebezpeči zhrubnuuí zrna. Vyšší teplotu proto nedoporučujeme.Another example can be mentioned as a modification of the previous example, where the refining annealing is carried out at a temperature of 1300 ° C for 1 minute under vacuum, the other procedure is retained. It will be appreciated that in general, as the refining annealing temperature increases, its time may be shortened, as a result of the temperature dependence of the diffusion whose rate increases exponentially with temperature. At lower temperatures, longer time is required to achieve the effects of the invention. P i ^P i Neena te ^ ture ^p 90 ⁰ ^p Otręba perform ra ^f ina ^No. Ni ^≧ annealing for up to 50 hours. Lower temperatures are recommended, since the annealing time would accrue the costs of annealing would be disproportionate in ^y with ^TBE. E ° that ^the clear ^on EI ^TX width at a temperature not ^{from 900} ° C may be heat-treated by the refining temperature for 50 hours and the effect of the invention -se achieved, but it is unnecessary to anneal as long as due to a temperature increase · time can be zlcrštit. Specifically minimini annealing time at a given temperature within the temperature range of 900 °, ^and 1300 · C, Zajišťujte ^I C ^s minima ^ and operating costs of the annealing depends on other technological factors, such as the strip thickness, an annealing atmosphere and its approach to the surface belt surface condition of the strip, the starting state and the belt structure · * under any conditions, however Dossa uu £ £ £ C time 50 hours, ^with the ^Si, navy interior temperatures 13 ° C ⁰ 0 pa ^as at certain. Most preferably h ^ ^ka conditional CH post ^c ^h a e and ^b in 1 Ni · ^ i ^ u '/. Above 130 ⁰ C, ACE ^ú red-handed ^for refining annealing reflected, but in practice · · achieve such high temperatures very difficult and, moreover, danger zhrubnuuí grains. A higher temperature is therefore not recommended.

Pokud se týká tlouštíky relačně žíhaného pásu, bylo by z hlediska rafice nelepši žíhat pás co na^nši, avšak námi stanovený interval 1 až 5 mm vychází z požadavku dosaženi určitého stupně redukce ·při následném válcováni za studená. Účinky podle vynálezu, tj. zlepšeni struktury a textury a v . důsledku toho zlepšeni maagneických vlastnost se nedosáhne, jestliže je rafúnačně žíhán a pak za studená válcován pás teší · než 1 mm. Větší tlouštíka než 5 mm by vyvolala požadavek prodlouženi doby rafúnačn^ho žíhání a proto jí nedoporučujeme.Regarding the thickness of the relation annealed strip, it would be best from the point of view of refining to anneal the strip as closely as possible, but the interval of 1 to 5 mm we determined is based on the requirement to achieve a certain degree of reduction during subsequent cold rolling. Effects of the invention, i.e., improvement of texture and texture; as a result, an improvement in the maagonic properties is not achieved if it is refractory annealed and then cold rolled a strip of more than 1 mm. Thicknesses greater than 5 mm would require a longer refining annealing time and are therefore not recommended.

Tabulky Tables 253 951 253 951 Jakost plechu Sheet metal quality tloušťka thickness průměr měrných, ztrát ve směru pode l a napříě /W/kg/ diameter of specific losses in the direction below and across / W / kg / průměrná , maaneeická indukce average, Maaneeic induction anizotropie měrných ztrát anisotropy of specific losses /mm/ / mm / /Т/ / Т / /%/ /% /

1^2/50-^5/50-^5050/501 ^ 2/50 - ^ 5/50 - ^ 5050/50

Tabulka 1 Table 1 nej lepší vyráběná best produced 0,70 0.70 2,50 2.50 5,80 5.80 1,61 1.61 + + 14 14 dle vynálezu according to the invention 0,70 0.70 1,50 1.50 3,50 3.50 1,68 1.68 + + 22 22nd nej lepší vyráběná best produced 0,35 0.35 0,95 0.95 2,40 2.40 1,57 1.57 + + 14 14 dle vynálezu according to the invention 0,35 0.35 0,85 0.85 2,10 2.10 1,68 1.68 20 20 May Tabulka 2 Table 2 nej lepší Z·, V Z vyráběná the best Z ·, V Z manufactured 0,64 0.64 4,50 4.50 10,0 10.0 1,69 1.69 10 10 dle vynálezu according to the invention 0,65 0.65 3,50 3.50 8,50 8.50 1,74 1.74 i and 10 10 Tabulka 3 Table 3 nej lepší vyráběná best produced 0,50 0.50 1,10 1.10 2,70 2.70 1,60 1.60 + + 14 14 dle vynálezu according to the invention 0,50 0.50 1,05 1.05 2,50 2.50 1,68 1.68 + + 18 18

předmEt vynálezuobject of the invention

Claims

object of the invention

253 951

Process for producing a magnetically mild steel sheet or strip of high magnetic induction, starting material containing not more than 4.5% by weight of the sum of silicon and aluminum, of which not more than 4.0% by weight of silicon and not more than 1.5% by weight of aluminum, 0.5 wt% manganese, not more than 0.020 wt% nitrogen, not more than 0.20 wt% carbon, not more than 0.050 wt% oxygen, not more than 0.050 wt% sulfur, the remainder iron and necessary impurities, by casting this steel into the ingot mold or continuously, and further by hot rolling, pickling, cold rolling in one or more stages of annealing and finally recrystallization annealing, characterized in that after hot rolling or before the last cold rolling step, the sheet or strip has a thickness of 1 mm to 5 mm, the sheet or strip is annealed to a temperature of 900 ° C to 1300 ° C after d both from 1 minute to 50 hours, whereby. For heating, temperature and cooling, a vacuum or protective atmosphere is maintained in the furnace and cooled from the refining temperature to 400 ° C at a maximum rate of 200 ° C per hour, with a final recrystallization annealing to 800 ° C. up to 1000 ° C for 0.1 minutes to 10 minutes in a protective atmosphere.