CS265572B1 - Method of gas mixture separation and device for carrying out the method - Google Patents
Method of gas mixture separation and device for carrying out the method Download PDFInfo
- Publication number
- CS265572B1 CS265572B1 CS876341A CS634187A CS265572B1 CS 265572 B1 CS265572 B1 CS 265572B1 CS 876341 A CS876341 A CS 876341A CS 634187 A CS634187 A CS 634187A CS 265572 B1 CS265572 B1 CS 265572B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- nitrogen
- gas
- mixture
- amount
- gas mixture
- Prior art date
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 231
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 110
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 90
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 72
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 66
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 claims description 21
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000013526 supercooled liquid Substances 0.000 claims description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 abstract description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 8
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0276—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of H2/N2 mixtures, i.e. of ammonia synthesis gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/20—H2/N2 mixture, i.e. synthesis gas for or purge gas from ammonia synthesis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/42—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/42—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2280/00—Control of the process or apparatus
- F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Podstata vynálezu spočívá v tom, že se plynová směs po ochlazení na -175 °C až -182 °C a po odloučení metanové frakce pere kapalným dusíkem, přičemž se plynová směs ochlazuje zbytkem dusíkovodíkové směsi s přídavkem kapalného dusíku a topným plynem vzniklým z kapaliny z praní plynu kapalným dusíkem a zbytkem metanové frakce. Topný plyn se odpaří a ohřeje za tlaku 0,8 až 1,2 MPa na teplotu -80 °C až -40 °C, načež polytropicky expanduje. Práce expanze se využije na zvýšení tlaku dusíku před jeho ochlazením a zkapalněním. K realizaci uvedeného způsobu se přispěje tím, že množství pracího dusíku je tak veliké, aby množství topného plynu k celkovému množství dusíku bylo nejméně 1:3. Zlepšení se dosáhne tím, že množství dusíkovodíkové směsi proti výchozímu plynu je úměrné množství tohoto plynu a množstvím metanové frakce proudící proti výchozímu plynu se zajišťuje ochlazením tohoto plynu na žádanou teplotu., Dalšího zlepšení se dosáhne tím, že množství dusíku přidávaného do dusíkovodíkové směsi zajišťuje ochlazení dusíku na žádanou teplotu, přičemž množství přídavného dusíku nesmí způsobit překročení obsahu dusíku v dusíkovodíkové směsi 25 % po smísení obou proudů dusíkovodíkové směsi. K provádění navrženého způsobu dělení plynové směsi bylo navrženo zařízení, které tvoří výměníky tepla, prací kolony, expanzní turbiny, potrubí, armatury a přístroje měření a regulace. Expanzní turbina spojená s potrubím tlakového nízkotlakého topného plynu je přímo spojena s tur- bokompresorem dusíku vloženým do potrubí dusíku na vstupu do zařízení na dělení plynové směsi. Škrticí ventil kapaliny na výstupu z kolony je ovládán regulátorem, spojeným s průtokoměrem topného plynu a škrticí ventil promývacího dusíku je ovládán regu- látorém, spojeným s hladinou kapaliny v'promývací koloně. Regulační ventil na výstupu dusíkovodíkové směsi z výměníku plynové směsi je ovládán regulátorem, spojeným s průtokoměrem plynové směsi a škrticí ventil metanové frakce je ovládán regulátorem, spojeným s teplotou plynové směsi za výměníkem tepla, škrticí ventil přídavného dusíku je ovládán regulátorem, spojeným s teplotou podchlazeného dusíku a s analyzátorem spojené dusíkovodíkové směsi.SUMMARY OF THE INVENTION The gas mixture is scrubbed with liquid nitrogen after cooling to -175 ° C to -182 ° C, and the gas mixture is cooled with the rest of the nitrogen gas mixture with the addition of liquid nitrogen and the fuel gas from the liquid. washing the gas with liquid nitrogen and the rest of the methane fraction. The fuel gas is evaporated and heated at a pressure of 0.8 to 1.2 MPa to a temperature of -80 ° C to -40 ° C, whereupon it expands polytropy. The expansion work is used to increase the nitrogen pressure before cooling and liquefying it. In order to carry out the process, the amount of washing nitrogen is so great that the amount of fuel gas to the total amount of nitrogen is at least 1: 3. The improvement is achieved by the amount of the nitrogen gas mixture compared to the starting gas being proportional to the amount of the gas, and by the amount of methane fraction flowing against the starting gas by cooling the gas to the desired temperature. nitrogen to the desired temperature, while the amount of nitrogen added must not cause the nitrogen content of the nitrogen mixture to be exceeded by 25% after mixing the two streams of the nitrogen mixture. In order to carry out the proposed method of separating the gas mixture, a device has been proposed which comprises heat exchangers, washing columns, expansion turbines, pipes, fittings and measuring and control devices. The expansion turbine coupled to the low pressure fuel gas pressure pipe is directly connected to the nitrogen gas compressor inserted into the nitrogen line at the inlet to the gas mixture separator. The column outlet throttle valve is controlled by a regulator connected to the gas flow meter and the flushing nitrogen throttle valve is controlled by a controller associated with the liquid level in the wash column. The regulating valve at the outlet of the nitrogen-hydrogen mixture from the gas mixture exchanger is controlled by a regulator connected to the gas mixture meter and the throttle valve of the methane fraction is controlled by a regulator connected to the gas mixture temperature downstream of the heat exchanger, the additional nitrogen throttle is controlled by a regulator associated with the subcooled nitrogen temperature and analyzer-coupled nitrogen-hydrogen mixtures.
Description
Vynález se týká způsobu dělení plynové směsi obsahující vodík, metan a dále oxid uhelnatý, dusík, argon, popřípadě kyslík, a vyšší uhlovodíky, například plynové směsi vzniklé zplyňováním uhlí v sesuvném loži s následující konverzi oxidu uhelnatého a praním plynu studeným metanolem, s praním kapalným dusíkem za účelem výroby dusíkovodíkové směsi pro syntézu amoniaku, metanové frakce a topného plynu.The present invention relates to a process for separating a gas mixture containing hydrogen, methane, and carbon monoxide, nitrogen, argon, optionally oxygen, and higher hydrocarbons, for example gas mixtures produced by gasifying coal in a sliding bed followed by carbon monoxide conversion and cold methanol scrubbing with liquid scrubbing. with nitrogen to produce a hydrogen-containing mixture for the synthesis of ammonia, methane and fuel gas.
Známé způsoby děleni jsou všeobecně založeny na parciální kondenzaci metanu a vyšších uhlovodíků ochlazením plynové směsi s následným praním zbylého plynu kapalným dusíkem.The known separation methods are generally based on the partial condensation of methane and higher hydrocarbons by cooling the gas mixture, followed by scrubbing the remaining gas with liquid nitrogen.
Zatímco tlak plynové směsi je většinou dán předcházející technologií, zabezpečuje tlak dusíku náhradu ztrát chladu v zařízeni. Starší zařízení pracují s dusíkem o tlaku až 20 MPa. Při tomto provedeni lze vyrábět kromě dusíkovodíkové směsi další frakce o složení v širokých mezích. Nevýhodou těchto zařízení je velká spotřeba energie na stlačování dusíku a nutnost použití pístových kompresorů. Dále jsou známá provedení se středotlakým dusíkem stlačovaným v turbokompresoru, kde chybějící chladicí výkon je dán kapalným dusíkem přiváděným z dělení vzduchu. Nevýhodou tohoto řešení je závislost na provozu zařízeni na dělení vzduchu a spotřeba energie na zkapalňováni dusíku. Podobně jako u dělení plynové směsi s malým obsahem metanu byly činěny pokusy využít k výrobě chladu polytroplcké expanze odpařené a ohřáté kapaliny z promývací kolony, tzv. CO frakce, v expanzní turbině. To je však možné jen v případě příznivého tlaku a složení plynové směsi a se značným přebytkem pracího dusíku, což opět znamená vydávat vice energie na kompresi dusíku než je třeba, a rovněž zvýšit spotřebu energie na dělení vzduchu při výrobě většího množství čistého dusíku. Je též známá možnost zvýšení množství expandované CO frakce přidáváním části metanové frakce, její množství je však omezeno teplotním spádem mezi kondenzujícím dusíkem a odpařující se kapalinou za tlaku před pólytropickou expanzí. Zvýšení tlaku dusíku znamená jednak zvýšení spotřeby energie, jednak potíže s realizací komprese v turbokompresoru, kde dosažitelný tlak závisí do značné míry na množství stlačovaného dusíku. Expanzní turbiny, používané při dělení plynové směsi s malým obsahem metanu, jsou brzděny asynchronními generátory. Z dělení vzduchu jsou sice známy případy použití expanzních turbin brzděných kompresory, avšak jejich použití v řešeném případě plynových směsí naráží na nevhodný poměr mezi expandovaným a komprimovaným množstvím. Plynová směs a dusík jsou obvykle ochlazovány ve dvou samostatných řadách výměníků tepla. Jsou známé různé kombinace rozděleni zpětných proudů do těchto dvou řad, včetně nerovnoměrného rozdělení přídavného dusíku do proudů dusíkovodíkové směsi proti plynové směsi a proti dusíku. Těmito opatřeními se sice snížily ztráty výměnou tepla a tím se zvýšil i chladicí výkon polytropické expanze, přijatelných výsledků se však dosáhlo jen pro případ nízkého obsahu metanu ve výchozím plynu.While the gas mixture pressure is mostly given by the foregoing technology, the nitrogen pressure ensures compensation for cold losses in the plant. Older plants work with nitrogen up to 20 MPa. In this embodiment, other fractions having a wide range of composition can be produced in addition to the nitrogen mixture. The disadvantages of these devices are the high energy consumption for compressing nitrogen and the need for piston compressors. Further, embodiments with medium pressure nitrogen compressed in a turbocharger are known, where the lack of cooling capacity is due to liquid nitrogen supplied from the air separation. The disadvantage of this solution is the dependence on the operation of the air separation plant and the energy consumption on the liquefaction of nitrogen. Similarly to the separation of a gas mixture with a low methane content, attempts were made to utilize the polythropic expansion of the vaporized and heated scrubbing liquid, the so-called CO fraction, in the expansion turbine to produce cold. However, this is only possible in the case of favorable pressure and composition of the gas mixture and with a considerable excess of scrubbing nitrogen, which again means expending more nitrogen compression energy than necessary, as well as increasing energy consumption for air separation to produce more pure nitrogen. It is also known to increase the amount of expanded CO fraction by adding a portion of the methane fraction, but its amount is limited by the temperature gradient between the condensing nitrogen and the evaporating liquid under pressure before the polythropic expansion. Increasing the nitrogen pressure means increasing the energy consumption and, secondly, the difficulty of implementing compression in a turbocharger, where the available pressure depends to a large extent on the amount of compressed nitrogen. Expansion turbines used in gas separation with low methane content are inhibited by asynchronous generators. Although air separation is known for the use of compressor-inhibited expansion turbines, their use in the gas mixtures encountered an inappropriate ratio between the expanded and compressed amounts. The gas mixture and nitrogen are usually cooled in two separate rows of heat exchangers. Various combinations of reverse stream splitting into the two series are known, including an uneven distribution of the additional nitrogen into the streams of the hydrogen gas mixture against the gas mixture and against the nitrogen. While these measures have reduced heat exchange losses and thus increased the cooling performance of the polythropic expansion, acceptable results have only been achieved if the methane content of the starting gas is low.
Nevýhody dosavadního stavu odstraňuje způsob dělení plynové směsi, jehož podstata spočívá v tom, že se plynová směs ochlazuje na teplotu -175 °C až -182 °C, přičemž se odloučí metanová frakce tímto ochlazením vzniklá, částí dusíkovodíkové směsi z praní plynu kapalným dusíkem a částí metanové frakce seškrcené na tlak blízký atmosferickému, načež se zbylý plyn pere kapalným dusíkem ochlazeným, zkondenzovaným a podchlazeným druhou části dusíkovodíkové směsi z praní plynu kapalným dusíkem, obohacenou přídavným dusíkem, a topným plynem vzniklým z kapaliny z praní plynu kapalným dusíkem a zbytku metanové frakce, ohřívaným, odpařovaným a dále ohřívaným na teplotu -80 °C až -40 °C za tlaku 0,8 až 1,2 MPa a dále za tlaku blízkém atmosférickému po polytropické expanzi, jejíž práce je využita na zvýšení tlaku dusíku před jeho ochlazením a zkapalněním.Disadvantages of the prior art are eliminated by the method of separating the gas mixture, which consists in cooling the gas mixture to a temperature of -175 ° C to -182 ° C, separating the methane fraction formed by this cooling, part of the hydrogen gas mixture from scrubbing with liquid nitrogen and a portion of the methane fraction throttled to near atmospheric pressure, whereupon the remaining gas is scrubbed with liquid nitrogen cooled, condensed and subcooled second part of the nitrogen gas scrubbing mixture enriched with additional nitrogen, and fuel gas formed from the liquid nitrogen scrubbing liquid and the methane fraction , heated, vaporized and further heated to a temperature of -80 ° C to -40 ° C at a pressure of 0.8 to 1.2 MPa and at atmospheric pressure after polythropic expansion, the work of which is used to increase the pressure of nitrogen before cooling it; and liquefaction.
K realizaci uvedeného způsobu se přispěje tím, že množství pracího dusíku je tak veliké, aby množství topného plynu k celkovému množství dusíku, přiváděného do dělení, bylo nejméně 1:3.Contributing to the realization of this process is that the amount of scrubbing nitrogen is so large that the amount of fuel gas to the total amount of nitrogen to be fed is at least 1: 3.
Zlepšení způsobu se dosáhne tím, že množství dusíkovodíkové směsi proti výchozímu plynu je úměrné množství tohoto plynu a množství metanové frakce proudící proti výchozímu plynu se zajištuje ochlazení tohoto plynu na žádanou teplotu.An improvement of the process is achieved in that the amount of the nitrogen gas mixture against the starting gas is proportional to the amount of this gas, and the amount of methane fraction flowing against the starting gas is provided to cool the gas to the desired temperature.
Dalšího zlepšení způsobu se dosáhne tím, že množství dusíku přidávaného do dusíkovodíkové iA further improvement of the process is achieved in that the amount of nitrogen added to the nitrogen i
směsi, ochlazující dusík, zajištuje ochlazení dusíku na žádanou teplotu, přičemž množství přídavného dusíku nesmí způsobit překročení obsahu dusíku v dusíkovodíkové směsi 25 % po smísení obou proudů dusíkovodíkové směsi,the nitrogen-cooling mixture ensures that the nitrogen is cooled to the desired temperature, the amount of additional nitrogen must not cause the nitrogen content of the mixture to exceed 25% after mixing the two streams of the mixture,
K provádění navrženého způsobu dělení plynové směsi bylo navrženo nové zařízení, sestávající z výměníků tepla, prací kolony, expanzní turbiny, potrubí, armatury a přístrojů měření a regulace, které se vyznačuje tím, že expanzní turbina, spojená s potrubím tlakového a nízkotlakého topného plynu je přímo spojena s turbokompresorem dusíku vloženým do potrubí dusíku na vstupu do zařízení na dělení plynové směsi.In order to carry out the proposed method of separating the gas mixture, a new device consisting of heat exchangers, a scrubbing column, an expansion turbine, a pipeline, an armature and a measuring and control device has been proposed, characterized in that the expansion turbine connected to the pressure and low pressure fuel gas piping is directly connected to a nitrogen turbo compressor inserted into the nitrogen line at the inlet of the gas mixture separator.
Zařízení se dále vyznačuje tím, že škrticí ventil kapaliny na výstupu z kolony je ovládán regulátorem, spojeným s průtokoměrem topného plynu a škrticí ventil promývacfho dusíku je ovládán regulátorem, spojeným s hladinou kapaliny v promývací koloně.The apparatus is further characterized in that the liquid throttle at the outlet of the column is controlled by a regulator associated with the fuel gas flow meter and the scrubber nitrogen purge valve is controlled by a regulator associated with the level of liquid in the scrubbing column.
Zařízení se dále vyznačuje tím, že regulační ventil na výstupu dusíkovodíkové směsi z výměníku plynové směsi je ovládán regulátorem, spojeným s průtokoměrem plynové směsi a škrticí ventil metanové frakce je ovládán regulátorem, spojeným s teplotou plynové směsi za výměníkem tepla.The apparatus is further characterized in that the control valve at the outlet of the hydrogen gas mixture from the gas exchanger is controlled by a regulator associated with the gas mixture flow meter and the methane fraction throttle valve is controlled by a regulator associated with the gas mixture temperature downstream of the heat exchanger.
Zařízení se dále vyznačuje tím, že škrticí ventil přídavného dusíku je ovládán regulátorem, spojeným jednak s teplotou podchlazeného kapalného dusíku, jednak s analyzátorem spojeni dusíkovodíkové směsi.The apparatus is further characterized in that the additional nitrogen throttle valve is controlled by a regulator connected both to the temperature of the supercooled liquid nitrogen and to the analyzer of the nitrogen mixture.
Výhoda způsobu podle vynálezu a příslušného zařízení spočívá především v tom, že kombinací části metanové frakce a části dusíkovodíkové směsi lze dosáhnout při ochlazování plynové směsi malého teplotního spádu téměř v celém rozsahu teplot, což je z termodynamického hlediska velmi příznivé. Relativně menším množstvím frakcí proti dusíku, přičemž potřebného chladicího efektu se dosahuje přídavným kapalným dusíkem, se podařilo umístit polytropickou expanzi na vysoké teplotní úrovni. Tím se podařilo zvýšit chladicí výkon polytropické expanze, přičemž množství expandovaného topného plynu vzrostlo přidáním metanové frakce při dostatečném množství promývacího dusíku natolik, že je možné brzdit polytropickou expanzi kompresí dusíku. Zvýšením tlaku dusíku se dosáhne dostatečného teplotního spádu ve střední a dolní části ochlazování dusíku. Výsledný efekt tohoto řešení je nízká spotřeba energie na dělení plynové směsi. Řešení podle vynálezu umožňuje použití provozně spolehlivých rotačních strojů a brzdění expanzní turbiny turbokompresorem, což je výhodnější investičně i z hle diska provozní spolehlivosti.The advantage of the process according to the invention and the corresponding apparatus lies in particular in the fact that by combining a portion of the methane fraction and a portion of the hydrogen gas mixture, a small temperature gradient can be achieved in almost all temperature ranges when cooling the gas mixture, which is very thermodynamically favorable. Relatively smaller amounts of fractions against nitrogen, with the necessary cooling effect being achieved by additional liquid nitrogen, managed to place the polytropic expansion at a high temperature level. As a result, the cooling performance of the polythropic expansion has been increased, while the amount of expanded fuel gas increased by adding a methane fraction with sufficient flushing nitrogen to such an extent that it is possible to inhibit polythropic expansion by compressing nitrogen. By increasing the nitrogen pressure, a sufficient temperature gradient is achieved in the middle and lower parts of the nitrogen cooling. The resulting effect of this solution is a low energy consumption for the gas mixture separation. The solution according to the invention allows the use of operationally reliable rotary machines and braking of the expansion turbine by a turbocompressor, which is more advantageous in terms of investment and operational reliability.
Způsob provedení regulace jednotlivých zpětných proudů přispívá k větší stabilitě provozu.The method of controlling individual reverse currents contributes to greater stability of operation.
Uskutečnění způsobu a provedení zařízení je zřejmé z následujícího příkladu s přiloženým výkresem.An embodiment of the method and embodiment of the device is evident from the following example with the attached drawing.
Zařízení sestává z výměníku _1 tepla plynové směsi, sběrače 2» prací kolony J3, chladiče dusíku, výměníků 5, 6, 7. tepla dusíku, expanzní turbiny jí, turbokompresoru 9. Zařízeni na dělení plynové směsi navazuje na zařízení na praní plynu studeným metanolem 10 Jednotlivé části zařízeni na dělení plynové směsi jsou mezi sebou a s navazujícím zařízením propojeny potrubím 11 plynové směsi, potrubím 12 dusíkovodíkové směsi proti plynové směsi, potrubím 13 dusíkovodíkové směsi z praní plynu studeným metanolem 10, potrubím 14 dusíkovodíkové směsi proti dusíku, potrubím 15 spojené dusíkovodíkové směsi, potrubím 16 metanové frakce proti plynové směsi, potrubím 17 metanové frakce do topného plynu, potrubím 18 kapaliny z praní plynu kapalným dusíkem, potrubím 19 tlakového topného plynu, potrubím 20 nízkotlakého topného plynu, potrubím 21 dusíku, potrubím 22 promývacího dusíku a potrubím 23 přídavného dusíku. V potrubí 16 metanové frakce proti plynové směsi je umístěn škrticí ventil 24, v potrubí 17 metanové frakce do topného plynu je umístěn škrticí ventil 25The apparatus consists of a gas mixture heat exchanger 1, a scrubber collector 2, a nitrogen cooler, a heat exchanger 5, 6, 7, a nitrogen heat exchanger, an expansion turbine thereof, a turbocharger 9. The gas mixture separator is connected to a gas methanol cold scrubber 10. The individual parts of the gas mixture separator are interconnected and connected with the gas mixture line 11, the nitrogen gas mixture line 12 against the gas mixture, the nitrogen gas mixture line 13 from the scrubbing gas 10, the nitrogen gas mixture line 14 against nitrogen, the combined nitrogen gas line 15. , methane fraction line 16 against gas mixture, methane fraction line 17 to fuel gas, liquid nitrogen scrubber line 18, pressurized fuel gas line 19, low-pressure fuel gas line 20, nitrogen line 21, purge nitrogen line 22, and 23 nitrogen. In the methane fraction line 16 against the gas mixture there is a throttle valve 24, in the methane fraction line 17 into the fuel gas there is a throttle valve 25
V potrubí 18 kapaliny z praní plynu kapalným dusíkem je škrticí ventil 26, v potrubí 22 promývacího dusíku je škrticí ventil 27, v potrubí 23 přídavného dusíku je škrticí ventil 28. V potrubí 12 dusíkovodíkové směsi proti plynové směsi je umístěn regulační ventil 29 a v potrubí 14 dusíkovodíkové směsi proti dusíku je regulační ventil 30.The fluid conduit 18 from a gas scrubbing with liquid nitrogen, the throttle valve 26 in the conduit 22 is a nitrogen wash throttle valve 27 in conduit 23 additional nitrogen throttle valve 28. In the conduit 12 hydrazoic mixture to the gas mixture is a regulating valve 29 and the pipe 14 of the nitrogen-to-nitrogen mixture is a control valve 30.
Příklad 1Example 1
Plynová směs přichází potrubím 11 o tlaku 2,77 MPa, teplotě -54 °C a složení v mol % (H2 “ 81,42; CO - 0,74; N2 + Ar - 1,48; CH^ - 15,74; - 0,62) a ochlazuje se ve výměníku tepla 2 na teplotu -180 °C. Přitom z plynu vykondenzuje téměř 94 % metanu a všechny vyšší uhlovodíky. Kondenzát se shromažSuje ve sběrači 2. Plynová směs se potom pere v prací koloně 2 kapalným dusíkem. Dusíkovodíkové směs na výstupu z kolony se dělí na dvě části. Jedna část (asi 96 %) jde do výměníku 1. tepla, kde se ohřívá na teplotu -59 °C a jde potrubím 12 do zařízení na praní plynu studeným metanolem 10, kde se ohřívá na okolní teplotu a jde dále potrubím 13 do potrubí 15 spojené dusíkovodíkové směsi. Množství dusíkovodíkové směsi, proudící potrubím 12 se reguluje v závislosti na množství plynové směsi proudící potrubím 11. Zbytek dusíkovodíkové směsi (asi 4 %) jde potrubím 14 proti dusíku, přičemž se do něj před vstupem do výměníku 7_ přidává přídavný kapalný dusík. Takto upravená dusíkovodíková směs, obsahující 18,93 mol % H2 a 81,57 mol % N2 se ohřívá ve výměnících 2, A' A tepla na teplotu 28 °C, načež se přivádí do potrubí 15 spojené dusíkovodíkové směsi. Smísením obou proudů dusíkovodíkové směsi vznikne směs obsahující 75,85 % H2 a 24,15 % N2· Množství dusíkovodíkové směsi proudící potrubím 14 se reguluje regulačním ventilem 30 tak, aby před ventilem byl konstantní tlak. Větší část metanové frakce (asi 76 %) ze sběrače 2 se po seškrcení ve škrticím ventilu 24 zavádí do výměníku 2 tepla, kde se odpaří a ohřeje na teplotu -59 °C, načež se odvádí potrubím 16 do zařízení na praní plynu studeným metanolem 10. Zbytek metanové frakce (asi 24 %) se po seškrcení ve škrticím ventilu 25 odvádí potrubím 17 do topného plynu. Množství této části metanové frakce je jen tak veliké, aby se udržovala konstantní hladina ve sběrači 2. Kapalina z promývací kolony 2 sa po seškrcení ve škrticím ventilu 26 zavádí potrubím 18 rovněž do topného plynu. Takto vzniklý topný plyn se ohřívá, odpařuje a dále ohřívá ve výměnících 2 a 6 tepla až na teplotu -53 °C a za tlaku 1 MPa vstupuje do expanzní turbiny 2» kde expanduje na tlak 0,12 MPa, čímž se sníží jeho teplota asi na -123 °C. Nízkotlaký topný plyn se potom ohřívá ve výměnících 6 a 5 tepla a o teplotě 28 °C vystupuje potrubím 20 ze zařízení. Množství kapaliny odpouštěné z kolony 2 se řídi tak, aby množství topného plynu bylo konstantní a bylo v určitém poměru k množství přivádě- . ného dusíku. V popisovaném příkladu je tento poměr asi 1:2,8. Tento poměr závisí na parametrech topného plynu a dusíku a na provedení expanzní turbiny a turbokompresoru.The gas mixture comes through line 11 at a pressure of 2.77 MPa, a temperature of -54 ° C and a composition in mol% (H 2 '81.42; CO - 0.74; N 2 + Ar - 1.48; CH 2 - 15, 74; - 0.62) and cooled in heat exchanger 2 to -180 ° C. Almost 94% of the methane and all higher hydrocarbons condense from the gas. The condensate is collected in the collector 2. The gas mixture is then scrubbed in the scrubbing column 2 with liquid nitrogen. The hydrogen-hydrogen mixture at the outlet of the column is divided into two parts. One part (about 96%) goes to the heat exchanger 1 where it is heated to -59 ° C and goes through line 12 to a cold methanol scrubber 10 where it is warmed to ambient temperature and then goes through line 13 to line 15 combined hydrogen-hydrogen mixtures. The amount of nitrogen mixture flowing through line 12 is controlled depending on the amount of gas mixture flowing through line 11. The remainder of the hydrogen mixture (about 4%) goes through line 14 against nitrogen, adding additional liquid nitrogen to it before entering the exchanger 7. This adjusted hydrazoic mixture containing 18.93 mole% H 2 and 81.57 mol% of N 2 is heated in the heat exchangers 2, A 'and heat to 28 ° C, then fed into the pipe 15 connected to hydrazoic mixture. Mixing the two streams of the mixture produces a mixture containing 75.85% H 2 and 24.15% N 2. The amount of nitrogen mixture flowing through line 14 is controlled by control valve 30 to maintain a constant pressure upstream of the valve. The major part of the methane fraction (about 76%) from the header 2, after being throttled in the throttle valve 24, is fed to the heat exchanger 2 where it is evaporated and heated to -59 ° C, then discharged via line 16 to a cold methanol 10 scrubber. The remainder of the methane fraction (about 24%), after throttling in the throttle valve 25, is discharged via line 17 to the fuel gas. The amount of this part of the methane fraction is just large enough to maintain a constant level in the claw 2. The liquid from the washing column 2 after constriction of the throttle valve 26 through line 18 also into the fuel gas. The fuel gas thus produced is heated, evaporated and further heated in heat exchangers 2 and 6 up to -53 ° C and, under a pressure of 1 MPa, enters the expansion turbine 2 where it expands to a pressure of 0.12 MPa, thereby lowering its temperature to about to -123 ° C. The low-pressure fuel gas is then heated in heat exchangers 6 and 5 and exits through a line 20 from the apparatus via a line 20 at a temperature of 28 ° C. The amount of liquid discharged from the column 2 is controlled so that the amount of fuel gas is constant and is proportional to the amount supplied. nitrogen. In the present example, the ratio is about 1: 2.8. This ratio depends on the parameters of fuel gas and nitrogen and on the design of the expansion turbine and the turbocharger.
Příklad 2Example 2
Dusík o tlaku 3 MPa a teplotě 35 °C se přivádí potrubím 21 do turbokompresoru 9_, kde se stlačuje na tlak 3,54 MPa, načež se po ochlazení v chladiči A na teplotu 35 °C zavádí do výměníků 5, 2 a 2' kde se postupně ochladí, zkapalní a podchladí na teplotu asi -185 °C. Kapalný dusík se pak dělí na promývací, který se odvádí potrubím 22 na vrch promývací kolony 2, a na přídavný dusík, který se odvádí potrubím 23 do dusíkovodíkové směsi proti dusíku. Množství promývacího dusíku se reguluje škrticím ventilem 27 tak, aby se udržovala konstantní hladina kapaliny na spodku promývací kolony 2· Množství přídavného dusíku se reguluje ventilem 28 tak, aby se zajistila konstantní teplota podchlazeného dusíku za výměníkem 7_ tepla. Množství přídavného dusíku však nesmí způsobit překročení obsahu dusíku v potrubí 15 spojené dusíkovodíkové směsi nesmí překročit 25 %. Předpokládá se, že množství dusíku, přiváděného potrubím 21, bude tak veliké, aby se udržoval konstantní tlak na vstupu do turbokompresoru 9.Nitrogen at a pressure of 3 MPa and a temperature of 35 ° C is supplied via a line 21 to the turbocharger 9, where it is compressed to a pressure of 3.54 MPa, after which it is cooled to 35 ° C after cooling in cooler A to the exchangers 5, 2 and 2 '. is gradually cooled, liquefied and cooled to about -185 ° C. The liquid nitrogen is then separated into a purge, which is discharged via line 22 to the top of the purge column 2, and into additional nitrogen, which is discharged via line 23 into the nitrogen-containing nitrogen mixture. The amount of flushing nitrogen is controlled by the throttle valve 27 to maintain a constant liquid level at the bottom of the flushing column 2. The amount of additional nitrogen is controlled by the valve 28 to ensure a constant temperature of the supercooled nitrogen downstream of the heat exchanger 7. However, the amount of additional nitrogen must not cause the nitrogen content of line 15 of the combined nitrogen mixture to exceed 25%. It is assumed that the amount of nitrogen supplied through line 21 will be large enough to maintain a constant pressure at the inlet of the turbocharger 9.
Řešení podle vynálezu je vhodné pro plynové směsi v širokém rozsahu složení, pokud není požadován velký výtěžek metanové frakce. To je v případě, že se využije metanové frakce a topného plynu k výrobě další dusíkovodíkové směsi v parním reformingu. Pokud se metanová frakce a topný plyn míchají do jednoho topného plynu, rovněž nezáleží na výtěžku metanové frakce. V případě, že plynová směs obsahuje větší množství oxidu uhelnatého (nad 1 %) je vhodné doplnit zařízení sytičem dusíkovodíkové směsi umístěným nad promývací kolonou, aby se dosáhlo snížení teploty, a tím i lepšího praní vodíku v promývací koloně.The solution according to the invention is suitable for gas mixtures in a wide range of compositions, unless a high yield of methane fraction is required. This is the case when the methane fraction and fuel gas are used to produce an additional nitrogen mixture in steam reforming. When the methane fraction and fuel gas are mixed into one fuel gas, the yield of the methane fraction is also irrelevant. If the gas mixture contains a larger amount of carbon monoxide (above 1%), it is advisable to add a nitrogen blend to the apparatus located above the scrubbing column to reduce the temperature and thereby improve the scrubbing of the hydrogen in the scrubbing column.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS876341A CS265572B1 (en) | 1987-08-31 | 1987-08-31 | Method of gas mixture separation and device for carrying out the method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS876341A CS265572B1 (en) | 1987-08-31 | 1987-08-31 | Method of gas mixture separation and device for carrying out the method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS634187A1 CS634187A1 (en) | 1989-02-10 |
| CS265572B1 true CS265572B1 (en) | 1989-10-13 |
Family
ID=5410227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS876341A CS265572B1 (en) | 1987-08-31 | 1987-08-31 | Method of gas mixture separation and device for carrying out the method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS265572B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2665678A4 (en) * | 2011-01-17 | 2018-04-04 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Process and apparatus for production of ammonia synthesis gas and pure methane by cryogenic separation |
-
1987
- 1987-08-31 CS CS876341A patent/CS265572B1/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2665678A4 (en) * | 2011-01-17 | 2018-04-04 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Process and apparatus for production of ammonia synthesis gas and pure methane by cryogenic separation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS634187A1 (en) | 1989-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2005200532B2 (en) | Method for utilizing gas reserves with low methane concentrations and high inert gas concentrations for fueling gas turbines | |
| US5388395A (en) | Use of nitrogen from an air separation unit as gas turbine air compressor feed refrigerant to improve power output | |
| US20110296868A1 (en) | CO2 Recovery Method Using Cryo-Condensation | |
| CN114034158B (en) | Hydrogen liquefaction device | |
| US20200318897A1 (en) | CO2 Removal or Capture from CO2-rich Gas Mixtures | |
| CN107328166B (en) | A CO cryogenic separation system and separation method using double circulation | |
| GB2117053A (en) | Gas turbines and engines | |
| CN108469150B (en) | Hydrogen liquefying device | |
| CN114061264B (en) | Hydrogen liquefaction device with adsorber regeneration pipeline | |
| US7739875B2 (en) | Syngas power systems and method for use thereof | |
| US20240043273A1 (en) | Method for production of h2 with high carbon capture ratio and efficiency | |
| CN105180595A (en) | System and method for preparing hydrogen rich gas and liquid methane | |
| JP2024537533A (en) | Hydrogen liquefaction using stored hydrogen refrigeration sources | |
| US6085545A (en) | Liquid natural gas system with an integrated engine, compressor and expander assembly | |
| CN119947810A (en) | Liquefaction of natural gas feed containing hydrogen | |
| CN116972597B (en) | A hydrogen liquefaction device | |
| CN113862051B (en) | Double refrigeration cycle methane washing synthetic gas cryogenic separation device and separation method | |
| CS265572B1 (en) | Method of gas mixture separation and device for carrying out the method | |
| CN114777411A (en) | Hydrogen liquefying device with regeneration pipeline | |
| CN201662301U (en) | Heat exchange system of methane cryogenic separation device with feed gas from coal gasification device | |
| CN115451652A (en) | Plants for the separation and liquefaction of methane and carbon dioxide including vaporizers/condensers located in the middle stages of distillation columns | |
| Zhang et al. | Performance Analyses and Optimization of Small-Scale Biogas Liquefaction System which is used in Biogas power Plant | |
| CN116179250B (en) | A system and method for producing LNG and pure methane from natural gas | |
| CN114353433B (en) | Nitrogen cycle refrigeration synthetic gas cryogenic separation device and system | |
| CN224175462U (en) | An apparatus for separating and purifying carbon monoxide from syngas. |