CS265916B1 - A method for determining the content of residual austenite - Google Patents
A method for determining the content of residual austenite Download PDFInfo
- Publication number
- CS265916B1 CS265916B1 CS869376A CS937686A CS265916B1 CS 265916 B1 CS265916 B1 CS 265916B1 CS 869376 A CS869376 A CS 869376A CS 937686 A CS937686 A CS 937686A CS 265916 B1 CS265916 B1 CS 265916B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- residual austenite
- content
- value
- austenite content
- specific electrical
- Prior art date
Links
Landscapes
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Abstract
Řešení se týká nedestruktivního zkoušení jakosti materiálu. Podstata zjištování obsahu zbytkového austenitu spočívá v použití hodnot měrného elektrického odporu, který se změří na součásti vyrobené z oceli s austeniticko-martenzitickou strukturou zejména tepelně zpracované ložiskové oceli některou ze známých metod, pro stanovení hodnoty obsahu zbytkového austenitu. Podle zjištěné závislosti měrného elektrického odporu na obsahu zbytkového austenitu oceli s austeniticko-martenzitickou strukturou, se změřené hodnotě měrného elektrického odporu bud přímo přiřadí příslušná hodnota obsahu zbytkového austenitu nebo se tato hodnota obsahu zbytkového austenitu přiřadí hodnotě úměrné měrnému elektrickému odporu na základě cejchovní křivky určené pomocí několika etalonových součástí týchž rozměrů a tvaru se známým obsahem zbytkového austenitu. Řešení je použitelné zejména v ložiskovém průmyslu k nedestruktivní kontrole obsahu zbytkového austenitu hotových součástí valivých ložisek nebo i jako meziopérační kontrola.The solution concerns non-destructive testing of material quality. The essence of determining the content of residual austenite lies in using the values of the specific electrical resistivity, which are measured on components made of steel with an austenitic-martensitic structure, in particular heat-treated bearing steel, by one of the known methods, to determine the value of the content of residual austenite. According to the established dependence of the specific electrical resistivity on the content of residual austenite of steel with an austenitic-martensitic structure, the measured value of the specific electrical resistivity is either directly assigned the appropriate value of the content of residual austenite or this value of the content of residual austenite is assigned to a value proportional to the specific electrical resistivity on the basis of a calibration curve determined using several standard components of the same dimensions and shape with a known content of residual austenite. The solution is applicable in particular in the bearing industry for non-destructive control of the content of residual austenite of finished rolling bearing components or as an inter-operational control.
Description
Vynález se týká nedestruktivního zjišEování obsahu zbytkového austenitu součásti vyrobených z ocelí s austeniticko-martenzitickou strukturou, zejména tepelně zpracované ložiskové oceli.The invention relates to the non-destructive determination of the residual austenite content of components made of steels with an austenitic-martensitic structure, in particular heat-treated bearing steels.
Dosavadní způsob zjištování obsahu zbytkového austenitu součástí vyrobených z ocelí ,i ,-iiirit 1 I Irkn mri ι I eiiz I I Irlnui ιι I i tik I u i mi znjménn tnpntiiň zpinnovnné ložiskově minii využívá například rentgenové difrakce. Způsob se nazývá rentgenová difrakčni analýza, zařízení potřebné pro provozování způsobu je rentgenový difraktometr. Tento způsob zjištování obsahu zbytkového austenitu je absolutní, bezetalonový. Při jeho aplikaci je třeba zhotovit rentgenogřam dané součásti, změřit integrální intenzity difrakci příslušných austenitu a mertenzitu a na základě výpočetních faktorů stanovit podle známého vzorce obsah zbytkového austenitu. Nevýhodou tohoto způsobu je, že je pracný a v mnohých případech destruktivní. To je z důvodu, že pronikavost rentgenových paprsků do kovových materiálů je nízká, okolo 0,01 až 0,02 mm, nezjišEuje se tedy hodnota obsahu zbytkového austenitu v celém objemu součásti, ale pouze v tenké povrchové vrstvě. Povrchová vrstva se ale většinou liší od vlastního objemu, takže pro spolehlivé stanovení obsahu zbytkového austenitu je třeba součást rozřezat, čímž je zničena. Zařízení k provozování tohoto způsobu je velmi drahé, pracoviště je nutné zařadit mezi riziková pracoviště s ionizačním zářením, takže se navíc jedná o zhoršení životního prostředí. Dále je tento způsob zcela laboratorní a nelze jej například použit jako kontrolní metodu v automatizovaných linkách ve výrobních závodech.The prior art method for determining the residual austenite content of parts made of steels, i.e., irradiated, or less well-known, has been utilized, for example, by X-ray diffraction. The method is called X-ray diffraction analysis, the equipment needed to operate the method is an X-ray diffractometer. This method of determining the residual austenite content is absolute, unethalone-free. In its application, it is necessary to make an X-ray frame of a given component, measure the integral intensities of the respective austenite and mertensity diffraction and determine the residual austenite content according to a known formula. The disadvantage of this method is that it is laborious and in many cases destructive. This is because the penetration of the X-rays into the metallic materials is low, about 0.01 to 0.02 mm, so the residual austenite content is not measured in the whole volume of the component but only in the thin surface layer. However, the surface layer usually differs from the volume itself, so that the component must be cut to reliably determine the residual austenite content, thereby destroying it. The equipment for the operation of this method is very expensive, the workplace has to be classified as a risky workplace with ionizing radiation, so it is also a deterioration of the environment. Furthermore, this method is entirely laboratory and cannot be used, for example, as a control method in automated production lines.
Jiné způsoby zjišEování obsahu zbytkového austenitu součástí vyrobených z ocelí s austeniticko-martenzitickou strukturou zejména tepelně zpracované ložiskové oceli využívají závislosti magnetických vlastností například magnetické indukce, reraanentní indukce, koercitiv· ní intenzity magnetického pole aj. na obsahu zbytkového austenitu. Uvedené způsoby zjišEování obsahu zbytkového austenitu jsou nedestruktivní, pro jejich provozování je však třeba mít k dispozici součásti se známým obsahem zbytkového austenitu jako etalony. Tyto etalonové součásti musí být vyrobeny přesně týmž sledem technologických operací při tepelném zpracování. Nevýhodou tohoto způsobu je nízká spolehlivost. Vysoké procento počtu měření neodpovídá cejchovním křivkám. Jakmile se totiž změní sled operací tepelného zpracování anebo některá z operací se vypustí nebo přidá, nepracuje již tento způsob stanovení obsahu zbytkového austenitu spolehlivě a je třeba zajistit soubor nových etalonů pro tyto pozměněné podmínky tepelného zpracování.Other methods for determining the residual austenite content of parts made of steels with an austenitic-martensitic structure, in particular heat-treated bearing steels, utilize the dependence of magnetic properties such as magnetic induction, reranent induction, coercive magnetic field strength etc. on the residual austenite content. Said methods for determining the residual austenite content are non-destructive, but for their operation it is necessary to have components with known residual austenite content as standards. These standard components must be manufactured with exactly the same sequence of technological operations during heat treatment. The disadvantage of this method is low reliability. A high percentage of measurements do not match the calibration curves. Indeed, once the sequence of heat treatment operations has changed or some of the operations have been deleted or added, this method of determining the residual austenite content is no longer working reliably and it is necessary to provide a set of new standards for these modified heat treatment conditions.
Někdy se používá ještě další způsob stanovení obsahu zbytkového austenitu součástí vyrobených z ocelí s austeniticko-martenzitickou strukturou pracující na principu Mčssbauerova jevu. Tento způsob je laboratorní, stoprocentně destruktivní a klade značné požadavky na přípravu vzorku. Pracuje na principu vyhodnocování skepter, platí tedy pro něj podobné výhody a nevýhody jako pro metody rentgenové difrakce.Sometimes another method of determining the residual austenite content of the parts made of steels with an austenitic-martensitic structure working on the principle of Mssssbauer effect is used. This method is laboratory, 100% destructive and imposes considerable sample preparation requirements. It works on the principle of skepter evaluation, so it has similar advantages and disadvantages as for X-ray diffraction methods.
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob zjištování obsahu zbytkového austenitu součástí vyrobených z ocelí s austeniticko-martenzitickou strukturou, zejména tepelně zpracované ložiskové oceli, založený na měření elektrického odporu, podle nějž se na součásti změří měrný elektrický odpor nebo hodnota úměrná měrnému elektrickému odporu a podle zjištěné závislosti měrného elektrického odporu na obsahu zbytkového austenitu oceli s austeniticko-martenzitickou strukturou, se změřené hodnotě měrného elektrického odporu bud přímo přiřadí příslušná hodnota obsahu zbytkového austenitu nebo se tato hodnota obsahu zbytkového austenitu přiřadí hodnotě úměrné měrnému elektrickému odporu na základě cejchovní křivky určené pomocí několika etalonových součástí týchž rozměrů a tvaru se známým obsahem zbytkového austenitu.The aforementioned drawbacks are eliminated by a method of determining the residual austenite content of components made of steels with an austenitic-martensitic structure, in particular heat-treated bearing steels, based on electrical resistance measurement by measuring the electrical resistivity or a value proportional to electrical resistivity. the electrical resistivity on the residual austenite content of steel with an austenitic-martensitic structure, the measured resistive austenite content value is either directly assigned to the measured resistive resistivity value or this resistive austenite content value is assigned a value proportional to the resistive resistivity dimensions and shape with known residual austenite content.
Způsoby měřeni měrného elektrického odporu resp. vodivosti jsou známé. Používají se v některých oborech, např. v polovodičové technice pro kontrolu užitných vlastnosti nebo výrobků. Byl již také měřen měrný elektrický odpor ocelí s austeniticko-martenzitickou strukturou, i ložiskové oceli. Například ve sborníku Dne nové techniky v elektromagnetické defektoskopii uveřejněném v Technickém magazínu závodní pobočky ČVTS ZKL Brno, 1965, jsou na str. 3 až 11 v příspěvku ing. Samotného CSc: Elektromagnetická strukturoskopie a její problémy při praktické aplikaci publikovány údaje o měrném elektrickém odporu ložiskových ocelí. Podobné údaje jsou však doposud v literatuře ojediněé a vzácné. Měření vodivosti se většinou omezují na vzorky jednoduchého tvaru, např. tyčinky rozměrů 10x10x100 mra, pro které platí jednoduché výpočetní vztahy.Methods of measuring the specific electrical resistance, respectively. Conductivity is known. They are used in some fields, eg in semiconductor technology to check utility properties or products. The specific electrical resistance of steels with austenitic-martensitic structure as well as bearing steels was also measured. For example, in the Proceedings of the New Technique in Electromagnetic Flaw Detection published in the Technical Magazine of the ČVTS ZKL Brno Branch, 1965, pages 3 to 11 of Ingc himself CSc: Electromagnetic Structoscopy and its Problems in Practical Application published data on specific electrical resistance of bearing steel. However, similar data are rare and rare in the literature. Conductivity measurements are usually limited to simple shape samples, such as 10x10x100 mra rods, for which simple computational relationships apply.
Pii» měření měrného elektrického odporu ocelí ne nejvíce používá způsobu podle Ohmová zákona, kde odporPii »measurement of specific electrical resistance of steels not the most used method according to Ohm's law, where resistance
JLJL
I kde U je úbytek napětí na vodiči, jehož měrný elektrický odpor měříme, vznikající průchodem stejnosměrného proudu intenzity I. Měrný elektrický odpor se pak určí z odporu R podle definičního vztahuWhere U is the voltage drop on the conductor whose specific electrical resistance is measured, resulting from the passage of DC intensity I. The specific electrical resistance is then determined from the resistance R according to the definition relation
R.R.
kde S je průřez a 1 délka vodiče.where S is cross section and 1 conductor length.
Dále je známo, že měrný elektrický odpor určité vodivé látky závisí na její struktuře, anebo přesněji řečeno, na parametrech popisujících strukturu dané látky. V případě ocelí s austeniticko-mertenzitickou strukturou je jedním z parametrů charakterizujících strukturu obsah zbytkového austenitu. Z toho logicky vyplývá, že měrný elektrický odpor ocelí S austeniticko-martenzitickou strukturou závisí na obsahu zbytkového austenitu ve struktuře. Ve většině případů lze u této závislosti s dobrou přesností vystačit s aproximací polynomem třetího stupně, tj. závislostí typu y = aQ + alX + a.,x2 + a^3 kde x je obsah zbytkového austenitu a aQ, Sp a2, a3 experimentálně zjištěné koeficienty.It is further known that the specific electrical resistance of a conductive substance depends on its structure, or more precisely, on the parameters describing the structure of the substance. In the case of steels with an austenitic-mertensitic structure, one of the parameters characterizing the structure is the residual austenite content. It follows logically that the resistivity of steels with an austenitic-martensitic structure depends on the residual austenite content of the structure. In most cases, this dependence can with good accuracy be sufficient for approximation of the third degree polynomial, ie dependencies of the type y = a Q + and lX + a., X 2 + a ^ 3 where x is the residual austenite content a and Q , Sp a 2 , and 3 experimentally determined coefficients.
Pro ložiskovou ocel ČSN 41 4109 byly metodou nejmenších čtverců pro cca 60 měření určeny koeficienty měrného elektrického odporu na obsahu zbytkového austenitu po tepelném zpracování takto: aQ = 25,8; = 0,54; a2 = 0; a3 = 0 s koeficientem korelace 0,85, který je při uvedeném počtu měření statisticky významný.For the bearing steel ČSN 41 4109 the specific electric resistance coefficients on the residual austenite content after the heat treatment were determined by the least squares method for about 60 measurements as follows: a Q = 25.8; = 0.54; and 2 = 0; and 3 = 0 with a correlation coefficient of 0.85, which is statistically significant for the indicated number of measurements.
Jako použité vzorky pro ověření této závislosti bylo použito 32 ks tepelně zpracovaných tyčinek «1 4x100 mm a dále 29 ks vnitřních kroužků ložiska 3 0210 E.32 pieces of heat treated rods 32 1 4x100 mm and 29 pieces of bearing inner rings 3 0210 E were used as samples to verify this dependence.
Při těchto měřeních byly úbytky napětí vzniklé na vodičích z ložiskové oceli řádově desetiny mV, rozdíly mezi jednotlivými vzorky se pohybovaly v řádu setiny mV. Pro měření úbytku napětí byl použit milivoltmetr mlT 290, výrobek Metry n.p.In these measurements, the voltage drops generated on the bearing steel conductors were of the order of one tenth of mV, the differences between the individual samples were in the order of one hundredth of the mV. The millivoltmeter mlT 290, product Meters n.p.
vin
Je možné uvést několik údajů jako příklad:Here are some examples:
—8—8
Na tyčince č. 1 byla změřena hodnota měrného elektrického odporu 28,9Í2 .m.10 a rentgenografickou metodou byla u téže tyčinky zjištěna hodnota obsahu zbytkového austenitu (3,8 + + 0,8) %. Na tyčince č. 2 byla zjištěna hodnota měrného elektrického odporu 30,8Ω .m.10 a hodnota obsahu zbytkového austenitu (9,5 + 1,9) %. Na tyčince č. 3 byla zjištěna hodnota měrného elektrického odporu 39,6Ω .m.10-8 a hodnota obsahu zbytkového austenitu (19,3 + 3,8)%.The value of the electrical resistivity of 28.9 [mu] m / m < 10 > was measured on rod 1 and the residual austenite content (3.8 + + 0.8)% was determined by the X-ray method. The value of the specific electrical resistance of 30.8mm.10 and the value of the residual austenite content (9.5 + 1.9)% were found on the rod No. 2. The value of the electrical resistivity of 39.6Ωm.10 -8 and the value of the residual austenite content (19.3 + 3.8)% was found on the rod No. 3.
Z uvedených měření je zřejmé, že hodnoty měrného elektrického odporu a obsahu zbytkového austenitu jsou vzájemně úměrné.It is apparent from the above measurements that the values of the specific electrical resistance and the residual austenite content are proportional to each other.
Příklad použitíApplication example
Mějme kroužek valivého ložiska, u kterého je třeba určit hodnotu obsahu zbytkového · austenitu. Na tomto kroužku byla změřena hodnota měrného elektrického odporu 35,7Ω .m.10-8. Podle vynálezu byla na tomto kroužku určena hodnota obsahu zbytkového austenitu s použitím koeficientů lineární závislosti aQ = 25,8 a = 0,54,- 18,3 t. rentgenograficky změřená hodnota obsahu zbytkového austenitu na témže kroužku byla (19,0 + 3,8) %. U jiného kroužku byla změřena hodnota měrného elektrického odporu 43,7Í2.m.10-8 a podle vynálezu určena hodnota (tbn.ihu zbyl kového ntinlnnlln 41), '}. ». lioni ι|οηοιμ a Γ I ok y zmóřoná hodnol a obnaliu zbytkového austenitu na témže kroužku byla (37,3 + 5,6) %. Z uvedených příkladů je zřejmá velmi dobrá shoda výsledků stanovení obsahu zbytkového austenitu podle vynálezu a rentgenografickou metodou.Let's have a rolling bearing ring for which the residual austenite content must be determined. The resistivity value of 35.7Ω .m.10 -8 was measured on this ring. According to the invention, the residual austenite content was determined on this ring using the coefficients of linear dependence and Q = 25.8 a = 0.54, - 18.3 t. The residual austenite content on the same ring was (19.0 + 3) , 8)%. In another ring, the resistivity value was measured to be 43.7 [mu] m.m- 8 and the value was determined according to the invention (tbn. Of the residual tin 41). ». lioni ι | οηοιμ a ok I ok y the moron value and the residual austenite on the same ring was (37.3 + 5.6)%. The examples show a very good agreement between the results of the determination of the residual austenite content according to the invention and the X-ray method.
Závislost měrného elektrického odporu na obsahu zbytkového austenitu ložiskové oceli ČSN 41 4109 po tepelném zpracování je tedy s dobrou korelací lineární. Tuto závislost je možné použití jako cejchovní křivku pro stanovení obsahu zbytkového austenitu podle vynálezu. Postup stanovení obsahu zbytkového austenitu je následující: Na součásti z tepelně zpracované ložiskové oceli ČSN 41 4109 se změří měrný elektrický odpor a podle uvedené lineární závislosti určené koeficienty aQ = 25,8 a a^ = 0,54 se přiřadí zjištěné hodnotě měrného elektrického odporu hodnota obsahu zbytkového austenitu.The dependence of the specific electrical resistance on the residual austenite content of bearing steel ČSN 41 4109 after heat treatment is therefore linear with good correlation. This dependence can be used as a calibration curve to determine the residual austenite content of the invention. The procedure for determining the residual austenite content is as follows: The specific electrical resistance is measured on the parts made of heat-treated bearing steel ČSN 41 4109 and according to the given linear dependence determined coefficients and Q = 25.8 aa ^ = 0.54 residual austenite content.
Pro výpočet měrného elektrického odporu z naměřených úbytků napětí je třeba přesně znát délku a průřez vodiče. V případě aplikace na kroužky valivých ložisek nebo na jiné součásti složitých průřezů toto může vést k složitým výpočtům. Proto je v některých případech jednodušší, zvláště máme-li např. k dispozici kroužky valivých ložisek též velikosti a tvaru se známým obsahem zbytkového austenitu (určenou jinou metodou např. rentgenografickou), určit cejchovní závislost nikoliv přímo pomocí hodnot měrného elektrickéh odporu, ale pomocí hodnot, které jsou měrnému elektrickému odporu pouze úměrné, například hodnot změřených úbytků napětí. Cejchovní křivka se pak sestrojí nikoliv pro měrný elektrický odpor, ale pro úbytky napětí. Tento způsob se může uplatnit zvláště v těch případech, kdy stanovení měrného elektrického odporu vzhledem ke složitým průřezům činí potíže.To calculate the specific electrical resistance from the measured voltage drops, it is necessary to know precisely the length and cross-section of the conductor. When applied to roller bearings rings or other components of complex cross-sections, this can lead to complex calculations. Therefore, in some cases it is easier, especially if we have for example roller bearings of size and shape with known content of residual austenite (determined by another method eg X-ray), to determine the calibration dependence not directly by means of specific electrical resistance values but by values which are only proportional to the specific electrical resistance, for example the measured voltage drop values. The calibration curve is then constructed not for specific electrical resistance, but for voltage drops. This method can be used especially in those cases where the determination of the specific electrical resistance due to complex cross-sections makes it difficult.
Vynález má velmi praktické použití. Lze jej například využít pro kontrolu obsahu zbytkového austenitu v hotových kroužcích valivých ložisek nebo v průběhu výroby, např. pro kontrolu tepelného zpracování. Lze jej také použít pro stanovení obsahu zbytkového austenitu součástí vyrobených z jiných ocelí s austeniticko-martenzitickou strukturou.The invention has a very practical application. It can be used, for example, to control the residual austenite content in finished rolling element rings or during production, eg to control heat treatment. It can also be used to determine the residual austenite content of parts made of other steels with an austenitic-martensitic structure.
Podle vynálezu se dosahuje vyšších účinků, než u veškerých způsobů stanovení obsahu zbytkového austenitu pracujících na bázi magnetických měření, jejichž spolehlivost není vysoká. U těchto způsobů, jak již bylo uvedeno, je výsledek ovlivněn, změní-li se nějaká operace v sledu operací tepelného zpracování. Naproti tomu závislost měrného elektrického odporu oceli s austeniticko-martenzitickou strukturou zejména tepelně zpracované ložiskové oceli na obsahu zbytkového austenitu se podstatnou měrou nemění se změnou jiných strukturních parametrů.According to the invention, higher effects are achieved than in all methods of determining the residual austenite content using magnetic measurements whose reliability is not high. In these methods, as already mentioned, the result is affected if any operation changes in the sequence of heat treatment operations. On the other hand, the dependence of the specific electrical resistance of the steel with the austenitic-martensitic structure, in particular of the heat-treated bearing steel, on the residual austenite content does not substantially change with the change of other structural parameters.
Způsob stanovení obsahu zbytkového austenitu podle vynálezu je nedestruktivní, což je jeho předností oproti rentgenografickému způsobu anebo způsobu na principu Mttssbauerova jevu.The method for determining the residual austenite content according to the invention is non-destructive, which is its advantage over the X-ray or Mttssbauer effect method.
Měření měrného elektrického odporu je velmi přesné. Jen málo technických veličin lze zjištovat s takovou přesností, jako elektrický odpor. Kontrola součástí pomoci vodivosti se v polovodičové technice používá již řadu let. Měření vodivosti ocelových součástí se však k jiným účelům než studijním prozatím neprovádí a také se nevyužívá elektrické vodivost jako kontrolní parametr. To je z důvodů, že úbytky napětí vznikající na ocelových součástech průchodem stejnosměrného proudu jsou velmi nízké. Dokud nebylo možné tyto velmi malé úbytky napětí s dostatečnou přesností měřit, nebylo možné použít vodivost jako kontrolní parametr.Measurement of specific electrical resistance is very accurate. Few technical quantities can be detected with the same accuracy as electrical resistance. Conductivity testing has been used in semiconductor technology for many years. However, the conductivity measurement of steel components is not carried out for purposes other than study purposes, and electrical conductivity is not used as a control parameter. This is because the voltage drops generated on the steel parts by direct current passage are very low. Until these very small voltage drops could be measured with sufficient accuracy, conductivity could not be used as a control parameter.
Dnes však díky vyspělé elektronice toto nečiní problém.Today, however, thanks to advanced electronics, this is not a problem.
Způsob zjištování obsahu zbytkového austenitu podle vynálezu je navíc velmi rychlý.Moreover, the method for determining the residual austenite content according to the invention is very rapid.
Operace umístění vzorku v držáku, zapnutí proudu a odečtu hodnot úbytků napětí trvají řádově sekundy. Způsob by bylo možné také zautomatizovat a použít tak ve výrobních závodech pro stoprocentní kontrolu výrobků. Automatizací a vyloučením lidského faktoru lze měření obsahu zbytkového austenitu ještě více zrychlit, takže po stránce dosažených účinků je způsob stanovení obsahu zbytkového anstonilu podle vynálezu oproti jiným známým a dosud používaným způsobům zcela bez konkurence.The operations of placing the sample in the holder, turning on the current, and reading the voltage drop readings take seconds. The method could also be automated and used in production plants for 100% product inspection. By automating and eliminating the human factor, the measurement of residual austenite content can be further accelerated, so that in terms of the effects achieved, the method of determining residual anstonil content according to the invention is completely unrivaled compared to other known and previously used methods.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS869376A CS265916B1 (en) | 1986-12-16 | 1986-12-16 | A method for determining the content of residual austenite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS869376A CS265916B1 (en) | 1986-12-16 | 1986-12-16 | A method for determining the content of residual austenite |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS937686A1 CS937686A1 (en) | 1989-04-14 |
| CS265916B1 true CS265916B1 (en) | 1989-11-14 |
Family
ID=5444294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS869376A CS265916B1 (en) | 1986-12-16 | 1986-12-16 | A method for determining the content of residual austenite |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS265916B1 (en) |
-
1986
- 1986-12-16 CS CS869376A patent/CS265916B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS937686A1 (en) | 1989-04-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wang et al. | Measurement of coating thickness using lift-off point of intersection features from pulsed eddy current signals | |
| DE60314665T2 (en) | MONITORING THE WALL THICKNESS OF AN OBJECT | |
| Christen et al. | Three-dimensional localization of defects in stay cables using magnetic flux leakage methods | |
| Kogan et al. | Eddy current quality control of soldering in superconducting current-carrying joints with allowance for the effect of cross section variations on testing results | |
| Faraj et al. | Construct coil probe using GMR sensor for eddy current testing | |
| Rifai et al. | Investigation the effect of heat treatment on brass defect measurement using Eddy Current Testing | |
| Pávó et al. | Numerical calibration of fluxset probe for quantitative eddy current testing | |
| Sun et al. | Eddy current measurements on case hardened steel | |
| Pávó et al. | Eddy current testing with fluxset probe | |
| Jackiewicz et al. | New methodology of testing the stress dependence of magnetic hysteresis loop of the L17HMF heat resistant steel casting | |
| RU2362158C1 (en) | Non-destructive method of testing longitudinal-extended objects | |
| Trillon et al. | Magnetic Barkhausen noise for hardness checking on steel | |
| Nadzri et al. | Referencing technique for phase detection in eddy current evaluation | |
| Warner | The shroud of turin | |
| Gros et al. | Determining confounding sensitivities in eddy current thin film measurements | |
| Smetana et al. | Evaluation of inductance coil and fluxgate magnetometer under harmonic and pulsed excitations in ECT | |
| SU372493A1 (en) | DETERGENT DEFECTSCOPE METHOD | |
| Hinken et al. | Thickness Measurement of Chromium Layers on Stainless Steel Using the Thermoelectric Method with Magnetic Readout(TEM) | |
| Smetana et al. | Evaluation of Artificial Notches in Conductive Biomaterials by Sweep Frequency Eddy Current Testing | |
| SU1744620A1 (en) | Method of calibration of electropotential flaw detector | |
| Smetana et al. | Experimental Identification of 316L Stainless Steel’s Artificial Fatigue Cracks by Eddy Current Method | |
| Sardellitti et al. | Multi-Parameter Estimation by combining Dimensional Analysis and Eddy Current Testing | |
| Pernisova et al. | Biomaterial real defects evaluation using advanced detection sensors | |
| GB1604188A (en) | Method and apparatus for testing ferromagnetic workpieces | |
| FI60934C (en) | SAETT ATT DEFINIERA UTMATTNINGSHAOLLFASTHET HOS FERROMAGNETISKT MATERIAL UTAN ATT BRYTA MATERIALET |