CS269260B1 - A method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from air gas - Google Patents
A method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from air gas Download PDFInfo
- Publication number
- CS269260B1 CS269260B1 CS883413A CS341388A CS269260B1 CS 269260 B1 CS269260 B1 CS 269260B1 CS 883413 A CS883413 A CS 883413A CS 341388 A CS341388 A CS 341388A CS 269260 B1 CS269260 B1 CS 269260B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- hydrogen chloride
- gas
- hydrogen fluoride
- hydrogen
- suspension
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Řečení se týká způsobu odstraňová ni 'fluorovodíku a chlorovodíku z plynu bohatého na oxid siřičitý při odsiřová ní kouřových plynů, cyklickou magnezi - tovou metodou. Podstata,řešení je v tom, že se fluorovodík a chlorovodík odstra ňují parciální kondenzací vodních par, obsažených v sirném plynu ochlazením a/ nebo stlačením čistého plynu pod rosný , bod. Lze ho použít k odstraňování flu- / orovodíku a chlorovodíku z plynů málo rozpustných ve vodě.The invention relates to a method of removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from a gas rich in sulfur dioxide during flue gas desulfurization by the cyclic magnesite method. The essence of the invention is that hydrogen fluoride and hydrogen chloride are removed by partial condensation of water vapor contained in sulfur gas by cooling and/or compressing the pure gas below the dew point. It can be used to remove hydrogen fluoride and hydrogen chloride from gases poorly soluble in water.
Description
Vynález se týká způsobu odstraňování fluorovodíku a chlorovodíku z plynu bohatého na oxid siřičitý při odsiřování kouřových plynů cyklickou magnesitovou metodou a zapojení k provedení způsobu.The invention relates to a method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from a gas rich in sulfur dioxide during flue gas desulfurization by the cyclic magnesite method and to a circuit for carrying out the method.
Odsiřování kouřových plynů pomocí hořečnaté suroviny bohaté na oxid hořečnatý se provádí tak, že se kouřové plyny ▼ absorbátu uvádějí do kontaktu s vodnou suspenzí této hořečnaté suroviny. Přitom proběhne odstranění podstatné části oxidu siřičitého následujícím reakčním mechanismem: .The desulfurization of flue gases using a magnesium raw material rich in magnesium oxide is carried out by bringing the flue gases of the ▼ absorbate into contact with an aqueous suspension of this magnesium raw material. In doing so, a substantial part of the sulfur dioxide is removed by the following reaction mechanism: .
MgSO3 + S02 + H20 Mg (HSO3)2(1)M g SO 3 + S0 2 + H 2 0 Mg (HSO 3 ) 2 (1)
Mg(HSO3)2 + MgO 2 MgS03 +(2)M g (HSO 3 ) 2 + MgO 2 MgS0 3 +(2)
MgSO3 + xH20 MgS03 + xH20(3) (x může nabývat hodnoty 3 nebo 6)MgSO 3 + xH 2 0 MgSO 3 + xH 2 0(3) (x can take the value 3 or 6)
Vzniklá suspenze tri- nebo hexahydrátu se zahustí, přičemž vodná fáze se vrací zpět do systému absorbéru a zahuštěná suspenze se sušením zbavuje volné a krystalické vody podle reakce'The resulting suspension of the tri- or hexahydrate is concentrated, with the aqueous phase being returned to the absorber system and the concentrated suspension being dried to remove free and crystalline water according to the reaction.
MgS03 . x«20 MgS03 + X H20(4) a potom se podrobuje termickému rozkladu, (kalcinaci při teplotě 800 až 1 000 °C. Přitom proběhne reakce:MgS0 3 . x« 2 0 MgS0 3 + XH 2 0(4) and then subjected to thermal decomposition, (calcination at a temperature of 800 to 1,000 °C. The reaction takes place:
MgSO3 MgO + S02(5)MgSO 3 MgO + S0 2 (5)
Rozkladem získaný oxid hořečnatý se znovu používá jako aktivní složka prací suspenze a plyn bohatý na oxid siřičitý se používá ve výrobě kyseliny sírové kontaktní metodou.The magnesium oxide obtained by decomposition is reused as the active ingredient of the washing suspension, and the gas rich in sulfur dioxide is used in the production of sulfuric acid by the contact method.
Spolu s odstraňovaným oxidem siřičitým se v absorpční suspenzi zachytl celá řada dalších látek obsažených v kouřových plynech. Jedná se zejména o popílek, plynný fluor·vodík a chlorovodík. Uvedené nečistoty se pak v uzavřeném technologickém procesu hroma dí a jejich zvýšené koncentrace působí provozní potíže. V případě zvyšování koncentrace popílku v absorpční suspenzi dochází ke snížení účinnosti odsíření a ke zvýšení možnosti zanášení zařízení vlivem cementačních reakcí.Along with the removed sulfur dioxide, a number of other substances contained in the flue gases are captured in the absorption suspension. These include mainly fly ash, gaseous hydrogen fluoride and hydrogen chloride. These impurities then accumulate in a closed technological process and their increased concentration causes operational problems. In the case of increasing the concentration of fly ash in the absorption suspension, the desulfurization efficiency decreases and the possibility of equipment clogging increases due to cementation reactions.
Zvýšený obsah fluoridových a chloridových iontů v pracím okruhu se projevuje zvýšením koncentrace plynného fluorovodíku a chlorovodíku v sirném plynu a pro výrobu kyseliny sírové, nebot kromě základní rozkladné reakce (5) probíhá i částěčný rozklad vzniklého fluoridu a chloridu hořečnatého. Tím se zvyšuje korozní napadení vyzdívky rozkladné pece a zařízení pro'výrobu kyseliny sírové.The increased content of fluoride and chloride ions in the scrubbing circuit is manifested by an increase in the concentration of gaseous hydrogen fluoride and hydrogen chloride in the sulfur gas and for the production of sulfuric acid, since in addition to the basic decomposition reaction (5), partial decomposition of the resulting fluoride and magnesium chloride also occurs. This increases the corrosion attack of the lining of the decomposition furnace and the equipment for the production of sulfuric acid.
Tyto otázky cyklické odsiřovací technologie s použitím hořečnaté suroviny se dosud řeší dvojím způsobem.These issues of cyclic desulfurization technology using magnesium raw material have so far been addressed in two ways.
První varianta spočívá v zařazení technologického uzlu nazvaného předpírka, ve kterém se kouřové plyny sprchují technologickou vodou, přičemž se odstraní podstatná část popílku a ve vodě rozpustných nečistot, jako je fluorovodík a chlorovodík. Tyto příměsi zachycené v technologické prací vodě se odvádějí k likvidaci. Teprve pak následuje uzel absorpční se suspenzí hořečnaté suroviny, přičemž probíhá odsiření podle uvedené reakce í1), (2), (3), zahuštění a odvodnění absorpční suspenze a její kalcinace.The first option consists in including a technological node called a pre-scrubber, in which the flue gases are sprayed with process water, removing a significant part of the ash and water-soluble impurities, such as hydrogen fluoride and hydrogen chloride. These impurities captured in the process wash water are taken away for disposal. Only then does the absorption node with a suspension of magnesium raw material follow, where desulfurization takes place according to the above reaction (1), (2), (3), thickening and dewatering of the absorption suspension and its calcination.
f *f *
CS 269 260 BlCS 269 260 Bl
Nevýhodou způsobu je; že přestože se odstraní podstatná část nečistot, dochází postupná v absorpčním okruhu, ve kterém se provádí vypírka oxidu siřičitého a který je zcela uzavřený, k jejich hromadění. Dále tímto postupem dochází ke značnému ochlazení spalin ještš před vstupem do absorpční části, a tím ke zvýšeni energetickým nárokům na jejich znovuohřátí pro dosažení dostatečn é stoupavosti a zabránění korozi v kouřovodech.The disadvantage of the method is that although a significant part of the impurities is removed, they gradually accumulate in the absorption circuit, in which the sulfur dioxide is scrubbed and which is completely closed. Furthermore, this method significantly cools the flue gases before they enter the absorption section, thereby increasing the energy requirements for their reheating to achieve sufficient rise and prevent corrosion in the flue pipes.
Druhá varianta počítá s'odstraněním ve vodě nerozpustných příměsí zařazením technologického uzlu nazvaného kyselá rafinace. Tento uzel je tvořen sprchovací věží s příslušenstvím a filtrem. Do věže se zavádí 10 % zahuštěné suspenze odvětvené z proudu vstupujícího do sušárny suspenze; suspenze se řadí a protiproudně zkrápí plyn hohatý oxidem siřičitým z uzlu kalcinace siřičitanu hořečnatého. Tím dochází k reakci oxidu siřičitého a siřičitanu hořečnatého podle (1), vzniklý hydrogensiřičitan hořečnatý přejde do roztoku a tuhou fází tvořící popílek je možno na filtru odfiltrovat a odvést na skládku. Tímto způsobem je možno oddělit, event, i nečistoty dosažené v doplňované hořečnaté surovině. Filtrát se vrací do absorpčního cyklu, kde hydrogensiřičitan hořečnatý neutralizuje podle rovnice (2).The second option involves the removal of water-insoluble impurities by including a technological node called acid refining. This node consists of a spray tower with accessories and a filter. 10% of the thickened suspension branched off from the stream entering the suspension dryer is introduced into the tower; the suspension is sorted and a gas rich in sulfur dioxide from the magnesium sulfite calcination node is sprayed countercurrently. This causes a reaction of sulfur dioxide and magnesium sulfite according to (1), the resulting magnesium bisulfite goes into solution and the solid phase forming the fly ash can be filtered off on a filter and taken to a landfill. In this way, it is possible to separate, if necessary, impurities obtained in the replenished magnesium raw material. The filtrate is returned to the absorption cycle, where magnesium bisulfite is neutralized according to equation (2).
Tato varianta tedy vůbec neřeší odstranění nečistot z kouřových plynů rozpustných ve vodě, zejména fluorovodíku a chlorovodíku. Ve svém důsledku tento nedostatek způso buje hromadění těchto látek a jejich solí v okruhu, změnu složení absorpční suspenze na korozní napadení aparátů rozkladné pece a uzlu kyselé rafinace, event, při průniku halogenvodíků do kontaktního uzlu kyseliny sírové ztráty vanadiového katalyzátoru vznikem těkavých sloučenin a sníženi kvality produkované kyseliny sírové.This variant therefore does not solve the problem of removing impurities from flue gases soluble in water, especially hydrogen fluoride and hydrogen chloride. As a result, this deficiency causes the accumulation of these substances and their salts in the circuit, changes in the composition of the absorption suspension, corrosion of the decomposition furnace apparatus and the acid refining unit, and, if hydrogen halides penetrate the sulfuric acid contact unit, the loss of the vanadium catalyst due to the formation of volatile compounds and a decrease in the quality of the sulfuric acid produced.
Obě výše uvedené varianty odstraňování nečistot ze systému odsiřování kouřových plynů cyklickou metodou by bylo možno spojit v jedné odsiřovací lince, která by obsahovala jak uzel předpírky před absorpcí oxidu siřičitého, tak uzel kyselé rafinace. Takto získané řazení by však bylo značně komplikované.Both of the above-mentioned variants of removing impurities from the flue gas desulfurization system by the cyclic method could be combined in one desulfurization line, which would contain both a pre-scrubbing unit before sulfur dioxide absorption and an acid refining unit. However, the arrangement obtained in this way would be considerably complicated.
Nedostatky odstraňuje předložený vynález, jehož podstata spočívá v tom, že fluorovodík a chlorovodík se odstraní parciální kondenzací vodních par obsažených v sirném plynu ochlazením a/nebo stlačením čištěného plynu pod rosný bod. Tím dojde k odstranění značné části složek, které jsou ve vodě rozpustné. Jestliže obsah vodících par v čiště ném plynu je příliž nízký, může se před čištěním zvyšovat, např. přídavkem syté páry.The present invention eliminates these shortcomings, the essence of which is that hydrogen fluoride and hydrogen chloride are removed by partial condensation of water vapor contained in sulfur gas by cooling and/or compressing the purified gas below the dew point. This removes a significant portion of the components that are soluble in water. If the content of conductive vapors in the purified gas is too low, it can be increased before purification, e.g. by adding saturated steam.
Výhodou uvedeného způsobu oddělování ve vodě rozpustných nečistot je, Že se získá poměrně malý objem koncentrovaného odpadu, který se dobře likviduje. V malém množství horkého kondenzátu zůstane převážná část fluorovodíku a chlorovodíku vzniklého rozkladem hořečnatých solí, zatímco oxid siřičitý se rozpouští jen nepatrně. Výhodou je rovněž možnost využití jinak odpadního tepla obsaženého v proudu sirného plynu k různým technologickým ohřevům. ’The advantage of the above method of separating water-soluble impurities is that a relatively small volume of concentrated waste is obtained, which is easily disposed of. In a small amount of hot condensate, the majority of hydrogen fluoride and hydrogen chloride formed by the decomposition of magnesium salts remain, while sulfur dioxide dissolves only slightly. Another advantage is the possibility of using the otherwise waste heat contained in the sulfur gas stream for various technological heating.
Konkrétní provedení vynálezu je v zapojení znázorněno na výkresu.A specific embodiment of the invention is shown in the drawing in circuit form.
Zapojení se skládá z absorbéru χ se vstupním kouřovodem 2 a výstupním kouřovodem χ odsířených kouřových plynů. Absorbér X je propojen s cirkulačním zásobníkem J, do kterého ústí dávkovač hořečnatý kalcinované suroviny 2, spojený s mezizásobníkem 6, a přívodpotrubí 2 technologické vody. Cirkulační . zásobník je propojen s usazovací nádrží 8, k níž je připojená Ijalcinační rotační pec 2, spojené s potrubím topného plynu 10. Rotační pec 2 propojena s chladičem 11 spojeným s odlučovačem 12 a výstupním potrubím 22 odloučeného kondenzátu a s potrubím 14 plynu bohatého na oxid siřičitý.The connection consists of an absorber χ with an inlet flue 2 and an outlet flue χ of desulfurized flue gases. The absorber X is connected to a circulation tank J, into which a magnesium dispenser of calcined raw material 2, connected to an intermediate tank 6, and a supply pipe 2 of technological water flow. The circulation tank is connected to a settling tank 8, to which a calcining rotary kiln 2 is connected, connected to a heating gas pipe 10. The rotary kiln 2 is connected to a cooler 11 connected to a separator 12 and an outlet pipe 22 of the separated condensate and to a pipe 14 of gas rich in sulfur dioxide.
Funkce vynálezu spočívá v tom, že kouřové plyny se zavádějí vstupním kouřovodem 2 do absorbéru 1, v němž se zachytí oxid siřičitý, ale 1 fluorovodík a chlorovodík, skrápěním prací suspenzí. Výstupním kouřovodem 4 vystpují odsířené kouřové plyny do atmosféry. Část prací—euspenze, v nič jsou zachycené škodliviny, postupuje z cirkulačního zásobníku J do usazovací nádrže' 8, kde se zahuštuje. Přepad s usazovací nádrže odchází zpět do cirkulačního zásobníku, zatímco zahuštěná suspenze postupuje do kalcinační rotační pece 2· Do cirkulačního zásobníku J s® zavádí dávkovačem 5. aktivní látka, oxidThe function of the invention is that flue gases are introduced through the inlet flue 2 into the absorber 1, in which sulfur dioxide, hydrogen fluoride and hydrogen chloride are captured, by spraying the washing suspension. The desulfurized flue gases are discharged into the atmosphere through the outlet flue 4. A part of the washing suspension, in which the pollutants are captured, proceeds from the circulation tank J to the settling tank 8, where it is thickened. The overflow from the settling tank goes back to the circulation tank, while the thickened suspension proceeds to the calcination rotary kiln 2. The active substance, sulfur dioxide, is introduced into the circulation tank J with a dispenser 5.
C^269 2 60 Bl hořečnatý, z mezizásobníku* 6 a potrubím 2 technologická voda na doplňování ztrát odparem. V rotační peci g, vyhřívané topným plynem přiváděným potrubím .10, se krystaly suspenze rozkládají za vzniku plynné fáze a tuhé fáze. Tuhá fáze, recyklovaný oxid hořeč natý se vrací do mezizásobníku 6, odkud se dávkovačem 2 podává do cirkulační nádrže J. Plynná fáze vstupuje do chladiče 11. kde se ochladí pod rosný bod. Vzniklé kapky se odloučí v odlučovači 12 a zachycený kondenzát ae potrubím 13 odvádí k likvidaci. Plyn s vysokým obsahem oxidu siřičitého se potrubím 14 odvádí k dalšímu zpracování.C^269 2 60 Bl magnesium, from the intermediate tank* 6 and through the pipe 2 technological water for replenishing losses by evaporation. In the rotary kiln g, heated by the heating gas supplied through the pipe .10, the suspension crystals decompose to form a gas phase and a solid phase. The solid phase, recycled magnesium oxide, returns to the intermediate tank 6, from where it is fed by the dispenser 2 to the circulation tank J. The gas phase enters the cooler 11. where it is cooled below the dew point. The formed drops are separated in the separator 12 and the captured condensate is discharged through the pipe 13 for disposal. The gas with a high content of sulfur dioxide is discharged through the pipe 14 for further processing.
PříkladExample
Kouřové plyny ze spalování hnědého uhlí v množství 1 200 m^h-1, obsahující 7 200 mg m“3 oxidu siřičitého, 30 mg fluorovodíku a 60 mg m chlorovodíku, kontinuálně vstupovaly do bezvýplnového absorbéru, v němž byly odsiřovány s účinností 93 $ absorpční suspenzí. Vyčištěné spaliny se vypouštěly do atmosféry.Flue gases from brown coal combustion in the amount of 1,200 m^h -1 , containing 7,200 mg m“3 of sulfur dioxide, 30 mg of hydrogen fluoride and 60 mg m hydrogen chloride, continuously entered an unfilled absorber, in which they were desulfurized with an efficiency of 93% by an absorption suspension. The cleaned flue gases were discharged into the atmosphere.
Absorbér se zkrápěl suspenzí podávanou z cirkulačního zásobníku v množství 4 m^h-1. Cirkulační suspenze o hustotě 1 250 kg m-3 obsahovala 10 % tuhé fáze a 90 % kapalné fáze. Odpad vody byl doplňován do cirkulačního zásobníku v množství 0,1 m^ h —1.The absorber was dripped with a suspension fed from the circulation tank at a rate of 4 m^h -1 . The circulation suspension with a density of 1,250 kg m -3 contained 10% solid phase and 90% liquid phase. Waste water was added to the circulation tank at a rate of 0.1 m^ h — 1 .
Tato voda se používala na splachování přídavné kalcinované suroviny v množství 7,5 kg h-1 z kalcinační pece z dávkovače do cirkulačního zásobníku. Surovina obsahovala 80 % hmot, oxidu horečnatého.This water was used to flush additional calcined raw material at a rate of 7.5 kg h -1 from the calcination furnace through the feeder into the circulation tank. The raw material contained 80% by weight of magnesium oxide.
Část absorpční suspenze v množství 0,20 m3 h-5 se z výtlaku cirkulačního čerpadla odváděla do uzlu zahuštění suspenze, ze kterého vystupující čirá kapalina se vracela zpět do cirkulačního zásobníku a zahuštěná suspenze o hustotě 1 500 kg m-^ o obsahu tuhé fáze 800 kg m3 Se odváděla do rotační pece vyhřívané svítiplynem na 800 °C. *A portion of the absorption suspension in the amount of 0.20 m 3 h -5 was discharged from the discharge of the circulation pump to the suspension thickening unit, from which the emerging clear liquid was returned to the circulation tank and the thickened suspension with a density of 1,500 kg m - ^ and a solids content of 800 kg m3 was discharged to a rotary kiln heated with municipal gas to 800 °C. *
Vznikající kalcinát byl odváděn a dopravován do mezizásobníku a odtud dávkován do cirkulačního zásobníku.The resulting calcinate was drained and transported to an intermediate tank and from there dosed into the circulation tank.
-3 -3-3 -3
Plyny a kalcinace o obsahu 270 g m oxidu siřičitého, 1 100 mg m fluorovodíku a 2 000 mg m3 chlorovodíku se uváděly do chladiče a ochladily se na 45 °C. V odlučovači umístěném za chladičem se odloučilo 0,0015 m^ h 1 kondenzátu s obsahem 1,8 % hmot. F, 3,5 % hmot. Cl , 5 % hmot. Mg , 2,5 % hmot. SO* a 0,3 15 hmot. SO* . Tento kondenzát byl určen k likvidaci, zatímco plyn bohatý na oxid siřičitý byl používán jako jeho zdroj.Gases and calcinations containing 270 gm of sulfur dioxide, 1,100 mg m of hydrogen fluoride and 2,000 mg m3 of hydrogen chloride were fed into a cooler and cooled to 45 °C. In a separator located after the cooler, 0.0015 m^ h 1 of condensate containing 1.8 wt. % F, 3.5 wt. % Cl, 5 wt. % Mg, 2.5 wt. % SO* and 0.3 15 wt. % SO* was separated. This condensate was intended for disposal, while the gas rich in sulfur dioxide was used as its source.
Vynálezy lze použít k odstraňování fluorovodíku a chlorovodíku z plynů málo rozpustných ve vodě, s výhodou v procesu odsiřování kouřových plynů cyklickou metodou s použitím hořečnaté suroviny.The inventions can be used to remove hydrogen fluoride and hydrogen chloride from gases poorly soluble in water, preferably in the process of flue gas desulfurization by a cyclic method using magnesium raw material.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS883413A CS269260B1 (en) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | A method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from air gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS883413A CS269260B1 (en) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | A method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from air gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS341388A1 CS341388A1 (en) | 1989-09-12 |
| CS269260B1 true CS269260B1 (en) | 1990-04-11 |
Family
ID=5374109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS883413A CS269260B1 (en) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | A method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from air gas |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS269260B1 (en) |
-
1988
- 1988-05-20 CS CS883413A patent/CS269260B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS341388A1 (en) | 1989-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3907970A (en) | Process for the removal of oxides of sulfur from a gaseous stream | |
| US3944650A (en) | Process for removing oxides of sulfur, dust and mist from combustion waste gas | |
| US4247525A (en) | Method of and apparatus for removing sulfur oxides from exhaust gases formed by combustion | |
| US4246245A (en) | SO2 Removal | |
| US3615199A (en) | Process and apparatus for purifying gas | |
| CN110201975A (en) | A kind of abraum salt recycling treatment disposal system and application | |
| CN102228777B (en) | Double-oxidation ammonia desulfurization process and device | |
| KR101860295B1 (en) | Treatment Apparatus of FGD Wastewater by using Vacuum Evaporation and Method Thereof | |
| CN110201514A (en) | A kind of abraum salt recycling treatment exhaust treatment system and application | |
| CN102489136A (en) | Flue gas desulfurizing waste water recovering process and device | |
| EP0000251B1 (en) | Production of hydrogen sulfide from sulfur dioxide obtained from flue gas | |
| CN109879343A (en) | A kind of processing system and processing method of catalytic cracking and desulfurizing waste water | |
| FI80616B (en) | FOERFARANDE FOER AVLAEGSNING AV SVAVELDIOXID FRAON HETA ROEKGASER. | |
| CN100413565C (en) | A treatment method for sulfur dioxide flue gas | |
| CN1206735A (en) | Fine preparation method for gas | |
| US4419334A (en) | Process for cooling and separating chlorides and fluorides from gas mixtures | |
| JPS60166205A (en) | Manufacture of concentrated sulfuric acid and apparatus therefor | |
| JPH02293018A (en) | Process for refining waste gas having high chloride content | |
| US20010001173A1 (en) | Method for purifying gas loaded with dust | |
| US4206187A (en) | Process for removing sulfur dioxide from gas | |
| JP2000053980A (en) | Purification of gas | |
| US3687624A (en) | Process for recovering sulfur dioxide from a gas containing same | |
| CS269260B1 (en) | A method for removing hydrogen fluoride and hydrogen chloride from air gas | |
| US5122358A (en) | Process for the purification of exhaust gases | |
| US4216189A (en) | Sulfur dioxide removal process |