CS272008B1 - A method of disposing of oil emulsions in wastewater - Google Patents
A method of disposing of oil emulsions in wastewater Download PDFInfo
- Publication number
- CS272008B1 CS272008B1 CS8710069A CS1006987A CS272008B1 CS 272008 B1 CS272008 B1 CS 272008B1 CS 8710069 A CS8710069 A CS 8710069A CS 1006987 A CS1006987 A CS 1006987A CS 272008 B1 CS272008 B1 CS 272008B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- stirring
- emulsions
- oil
- seconds
- wastewater
- Prior art date
Links
Landscapes
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
Abstract
Způsob likvidace olejových emulsí v~ odpadních vodách je založen na tom, že při teplotě místnosti jsou likvidované kapaliny míchány při intensitě míchání charakterisované Reynoldsovým kritériem v oboru hodnot l.lOA až 1.107 a v době několika sekund jsou přidána běžně používaná reakční činidla, jakými jsou sole vápníku, hořčíku, železa, hliníku, alkálie, sodné fosforečnany, křemičitany a uhličitany. Během necelých 30 sekund se reakční směs odvede z prostoru míehadla nebo ee míchání zastaví a směs se nechá uklidnit. V době klidu jsou vločky s adsorbovanými oleji vyflotovány na hladinu pomocí oleje z likvidovaných kapalin a pomocí vzduchu, který byl v kapalinách dispergován intensivním mícháním reakční směsi. Způsobem je možno likvidovat odpadní vody, které obsahují chladicí a řezné^emulse, odmašíovací alkalické lázně a případně vody obsahující oleje emulgované emulsními odmaatovači.The method of disposal of oil emulsions in wastewater is based on the fact that at room temperature the disposed liquids are stirred at a stirring intensity characterized by the Reynolds criterion in the range of values 1.10A to 1.107 and commonly used reagents are added within a few seconds, such as salts of calcium, magnesium, iron, aluminum, alkali, sodium phosphates, silicates and carbonates. Within less than 30 seconds the reaction mixture is removed from the mixer area or the stirring is stopped and the mixture is allowed to settle. During the standstill period, the flakes with adsorbed oils are floated to the surface using oil from the disposed liquids and using air that was dispersed in the liquids by intensive stirring of the reaction mixture. The method can be used to dispose of wastewater containing cooling and cutting emulsions, degreasing alkaline baths and possibly water containing oils emulsified with emulsion degreasing agents.
Description
Vynález se týká způsobu likvidace olejových emulsí v odpadních vodách.The invention relates to a process for the disposal of oil emulsions in waste water.
Chemický způsob likvidace starých chladicích a řezných emulsí je založen na rozražení těchto emulsí minerální kyselinou při pH 3 až 3,5 v přítomnosti solí kovů AI, Fe, Ca, Mg a popřípadě i zvýšené teploty. Po určité době klidu se odstraní olejová fáze, která ae vyloučila na hladině. Olej zbylý v kapalině je možno dále sorbovat například na bentonit nebo hydroxidy AI, Fe, které se vyloučí po neutralisaci kapalin neutralisačními činidly. Zbytkový olej adsorbovaný na pevnou fázi klesá ke dnu jako kal, který se zahušťuje a filtruje.The chemical method of disposal of old cooling and cutting emulsions is based on the decomposition of these emulsions with mineral acid at pH 3 to 3.5 in the presence of metal salts Al, Fe, Ca, Mg and possibly also elevated temperature. After a certain period of rest, the oil phase, which precipitated on the surface, is removed. The oil remaining in the liquid can be further sorbed, for example, on bentonite or Al, Fe hydroxides, which are precipitated after neutralization of the liquids by neutralizing agents. The residual oil adsorbed on the solid phase sinks to the bottom as the sludge is concentrated and filtered.
Lázně z alkalického odmašťování, které obsahují křemičitany, fosforečnany a uhličitany ae likvidují přídavkem aolí, které obsahují vápník. Vzniklé sraženiny mají v alkalickém a neutrálním prostředí schopnost vázat na sebe oleje. Kaly se opět zahušťují a filtrují.Alkaline degreasing baths that contain silicates, phosphates and carbonates are eliminated by the addition of calcium-containing aols. The precipitates formed have the ability to bind oils in alkaline and neutral environments. The sludge is again concentrated and filtered.
Odpadní vody a obsahem emulaních odmašťovačů, které jsou vyráběny většinou jako směs nafty, petroleje a neionogenního emulgátoru, ae likvidují deemulgátory typu dodecylbenzensulfonanu až tetradecylbenzensulfonanu sodného nebo sulfonovaného ricinového oleje v proatředí chloridu vápenatého.Wastewater and emulation degreasers, which are mostly produced as a mixture of diesel, kerosene and a nonionic emulsifier, dispose of demulsifiers such as dodecylbenzenesulfonate to sodium tetradecylbenzenesulfonate or sulfonated castor oil in a calcium chloride medium.
Nevýhodou popsaných technologií jsou poměrně rozměrná cyklicky pracující zařízení projektovaná pro několikahodinová zdržení, která jsou potřebná pro odlučování olejů a kalů. Zahušťování kalů se provádí v zahušťovacích a investičně nákladných filtrech nebo levněji na kalových polích s většími nároky na zastavěnou plochu.The disadvantage of the described technologies is the relatively large cyclically operating devices designed for several hours of delays, which are needed for the separation of oils and sludges. Sludge thickening is carried out in thickening and investment-intensive filters or cheaper in sludge fields with greater demands on the built-up area.
Výše uvedené nevýhody jsou odstraněny způsobem likvidace olejových emulsí v odpadních vodách, kdy ae pro likvidace olejových emulsí používá běžných srážecích reakcí mezi koagulanty železa, hliníku a alkalisačními činidly nebo kdy se odmašťovací lázně s obsahem sodných fosforečnanů, křemičitanů, uhličitanů aráží vápenatou nebo horečnatou solí anebo na emulse, které uvedené anionty neobsahují a působí se na ně nejprve vápenatou nebo horečnatou solí a teprve potom ae provede srážení sodným fosforečnanem, křemičitanem a uhličitanem, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že při vyvolání srážecí reakce přídavkem jediného činidla, dávkuje se toto činidlo naráz, při dávkování koagulantu a alkalisačního činidla se tato činidla dávkují součaaně naráz nebo po jednorázové dávce koagulantu se dávkuje alkalisační činidlo v době 5 sekund při intensitě míchání, které je charakterisováno Reynoldsovým kritériem v oboru hodnot 1.10^ až 1.10?, za současné dispergace vzduchu v kapalině, přičemž doba míchání reakční aměai po přídavku činidel činí 1 až 30 sekund. Po přerušení intensivního míchání dochází ke tvorbě vloček, které obsahují kapénky oleje a mikrobublinky vzduchu. Stoupání vloček ke hladině je již proces obdobný známým způsobům flotace.The above disadvantages are eliminated by the method of disposing of oil emulsions in wastewater, where ae uses conventional precipitation reactions between iron, aluminum coagulants and alkalizing agents to dispose of oil emulsions, or where degreasing baths containing sodium phosphates, silicates, carbonates are precipitated with calcium or magnesium salt or emulsions which do not contain said anions and are first treated with a calcium or magnesium salt and only then are precipitated with the sodium phosphate, silicate and carbonate according to the invention, the essence of which is that when inducing a precipitation reaction by adding a single agent, this agent at the same time, when dosing the coagulant and the alkalizing agent, these agents are dosed simultaneously or after a single dose of coagulant, the alkalizing agent is dosed for 5 seconds at a stirring intensity characterized by the Reynolds criterion in the range of 1.10% to 1.10%. air in the liquid, while the time and stirring the reaction mixture after the addition of the reagents is 1 to 30 seconds. After interrupting the intensive mixing, flakes are formed which contain oil droplets and air microbubbles. The ascent of the flakes to the surface is already a process similar to the known methods of flotation.
Intenaivního míchání lze způaobem podle vynálezu použít k současné dispergaci vzduchu v kapalině. Důležitá je tvorba mikrobublinek vzduchu s menším průměrem nežli 0,1 mm. Mikrobublinky vhodné velikosti je možné získat přisáváním vzduchu do atředového víru kolem rychle rotujícího míehadla. Do intensivně míchané kapaliny se rychle po sobě nebo i současně přidávají reagencie, které ae srážejí a poskytují vločky. Míchání se přeruší nebo se reakční směs odvede z reaktoru po 1 až 30 sekund trvajícím kontaktu reakčních složek. Několikasekundová doba styku reagencií odpovídá perikinetické fázi koagulace. Následující orthokinetická fáze koagulace může proběhnout i bez dalšího přívodu mechanické energie, V nádobě válcového tvaru se využije roztočeného sloupce kapaliny. Potřebného gradientu rychlosti se dosáhne vlivem tření v kapalině. Rychloatní gradient se vytváří také kolem stoupajících samotných bublinek vzduchu a rychle atoupajících vloček.Intensive mixing can be used in the process of the invention to simultaneously disperse air in a liquid. The formation of air microbubbles with a diameter of less than 0.1 mm is important. Microbubbles of suitable size can be obtained by sucking air into a centrifugal vortex around a rapidly rotating stirrer. Reagents are added to the intensively stirred liquid in quick succession or even simultaneously, which precipitate and provide flakes. Stirring is stopped or the reaction mixture is removed from the reactor after contact of the reactants for 1 to 30 seconds. The contact time of the reagents of a few seconds corresponds to the perikinetic phase of coagulation. The subsequent orthokinetic phase of coagulation can take place without further supply of mechanical energy. A spun column of liquid is used in a cylindrical vessel. The required speed gradient is achieved due to friction in the liquid. A rapidly gradient also forms around the rising air bubbles themselves and the rapidly rising flakes.
Vlastní flotace je uskutečňována vzeatupnými rychlostmi vloček nad 2 m.h”1, což umožňuje krátkou dobu zdržení kapalin v zařízení. V daném zařízení je množatví dispergovaného vzduchu pro zavedený způsob míchání zhruba stálou hodnotou. Pro malé končenThe actual flotation is carried out at rising flake speeds above 2 mh ” 1 , which allows a short residence time of liquids in the device. In a given device, the amount of dispersed air for the established mixing method is approximately a constant value. For small ended
CS 272008 Bl trace emulgovaných olejů v likvidovaných kapalinách, kterým potom také odpovídá menší dávka koagulačního činidla, připadá uvedené množství vzduchu na menší počet vloček, které si navíc ménš konkurují při výstupu na hladinu, takže vzestupné rychlosti vloček mohou být za příznivých okolností i vyšší nežli 10 m.h”\Bl 27. 10 mh ”\
Při použití koagulantů železa je vhodné volit dávku alkalisačního činidla tak, aby výsledné pH kapaliny bylo v rozmezí hodnot 7 až 9, což umožňuje vypouštění vyčištěných vod bez další neutralisace, jestliže to dovolí zbytkový obsah ropných látek, U hlinitého koagulantu, vzhledem k jeho amfoteritě, není vhodné překračovat pH 8. Koagulant je možno dávkovat i do alkalicky reagujících emulsí, což vede současně ke snížení výsledného pH. V těchto případech je jako koagulant dobře použitelný síran železnatý.When using iron coagulants, it is advisable to select the dose of alkalizing agent so that the resulting pH of the liquid is in the range of 7 to 9, which allows the discharged purified water without further neutralization, if the residual oil content of the aluminum coagulant allows due to its amphotericity. it is not advisable to exceed pH 8. The coagulant can also be dosed into alkaline-reacting emulsions, which at the same time leads to a decrease in the resulting pH. In these cases, ferrous sulfate is well useful as a coagulant.
Způsob podle vynálezu je možno použít pro emulse, které byly zpracovány okyselením minerální kyselinou na hodnotu pH 3 až 3,5 a přídavkem koagulantů železa nebo hliníku. Po odloučení plovoucích olejů se směs podrobí intensivnímu míchání a nárazovému přídavku alkalisačních činidel, kterého je třeba pro dosažení hodnot pH v rozmezí 7 až 10. Míchání se po 1 až 30 sekundách zastaví a vzniklé vločky se nechají vyflotovat.The process according to the invention can be used for emulsions which have been treated by acidification with mineral acid to a pH value of 3 to 3.5 and the addition of iron or aluminum coagulants. After separation of the floating oils, the mixture is subjected to vigorous stirring and the sudden addition of alkalizing agents, which is necessary to reach pH values in the range from 7 to 10. Stirring is stopped after 1 to 30 seconds and the resulting flakes are allowed to float.
Podobně je možno postupovat v případech, kdy emulse byly rozráženy solemi vápníku a hořčíku. Po oddělení olejové fáze se způsobem podle vynálezu kapalina podrobí intensivnímu míchání, přidají se roztoky koagulantů solí železa nebo hliníku úměrné zůstatkové koncentraci emulgovaných ropných látek a hned po přídavku koagulantu nebo i současně s ním se přidá alkalisační činidlo v množství potřebném pro dosažení hodnot pH 7 až 10 a po 1 až 30 sekundách se míchání přeruší a vzniklé vločky se nechají vyflotovat.The same can be done in cases where the emulsions have been quenched with calcium and magnesium salts. After separation of the oil phase, the liquid is subjected to vigorous stirring by the process according to the invention, solutions of iron or aluminum salt coagulants are added in proportion to the residual concentration of emulsified petroleum substances and immediately after or at the same time coagulant is added. 10 and after 1 to 30 seconds the stirring is stopped and the resulting flakes are allowed to float.
Běžně používaným způsobem likvidace alkalických odmašťovacích lázní s obsahem sodných fosforečnanů, křemičitanů a uhličitanů je vázání ropných látek na vločky, které vzniknou mezi těmito anionty a vápenatými solemi. Vzniklé vločky s oleji sedimentují. Způsobem podle vynálezu se vápenaté sole přidají k uvedeným kapalinám za intensivního míchání, které se po 1 až 30 sekundách přeruší a vzniklé vločky se nechají vyflotovat. Podobným způsobem je možno zpracovat i neutrální emulse, které výše uvedené anionty neobsahují. V tomto případě se způsobem podle vynálezu přidají nejprve sole žíravých zemin a výše uvedených aniontů se použije jako srážedel. Jestliže se po přídavku solí Ca a Mg uvolní na hladině oleje, je vhodné je oddělit, protože při nižších koncentracích ropných látek před srážením se dosahuje také nižších koncentrací těchto látek ve vyčištěných vodách. Po oddělení volných olejů se kapaliny podrobí intensivnímu míchání, přidají se roztoky uvedených aniontů a po 1 až 30 sekundách míchání se z uklidněné směsi nechají vyflotovat vločky s navázanými oleji. Tohoto postupu je možno použít pro staré zčernalé chladicí a řezné kapaliny, které ztratily svoji kvalitu účinkem anaerobního rozkladu. Vyrovnaných výsledků se dosahuje použitím fosfátového aniontů. Silikáty poskytují objemné sraženiny, takže jejich použití je vhodné v případech, kdy postačí malá dávka vodního skla. Z hlediska regenerace aniontů pomocí minerální kyseliny jsou silikáty a karbonáty nevhodné.A commonly used method of disposing of alkaline degreasing baths containing sodium phosphates, silicates and carbonates is to bind the petroleum substances to the flakes that form between these anions and the calcium salts. The resulting flakes sediment with oils. In the process according to the invention, the calcium salts are added to the liquids with vigorous stirring, which are stopped after 1 to 30 seconds and the resulting flakes are allowed to float. Neutral emulsions which do not contain the above-mentioned anions can be processed in a similar manner. In this case, the corrosive earth salts are added first by the process according to the invention and the above-mentioned anions are used as precipitants. If Ca and Mg are released at the oil level after the addition of salts, it is advisable to separate them, because at lower concentrations of petroleum substances before precipitation, lower concentrations of these substances are also achieved in treated waters. After separation of the free oils, the liquids are subjected to vigorous stirring, solutions of the anions mentioned are added and, after 1 to 30 seconds of stirring, the flakes with bound oils are allowed to float out of the calmed mixture. This procedure can be used for old blackened coolants and cutting fluids that have lost their quality due to anaerobic decomposition. Balanced results are obtained using phosphate anions. Silicates provide bulky precipitates, so their use is suitable in cases where a small dose of water glass is sufficient. Silicates and carbonates are unsuitable from the point of view of anion regeneration by means of mineral acid.
Likvidované emulse s obsahem ropných látek menším nežli 5 g.1“\ likvidované způsobem podle vynálezu, poskytují po vyflotování vloček pěny, jejichž hmotnost je nižší než 10 % hmotnosti likvidovaných emulsí, takže přes 90 % původního objemu likvidovaných kapalin lze vypouštět krátce po skončení srážecího, procesu. Objem: vytvořených pěn může vlivem vázaného vzduchu dosahovat několika desítek % objemu likvidovaných kapalin. Okyselením pěn minerální kyselinou dochází k jejich rozpadu. Na hladině se vylučuje koncentrovaná olejová fáze a kapalina pod ní obsahuje většinou méně než 200 mg.1“^ ropných látek a rozpuštěný koagulant. Roztok koagulantu je možno opětovně použít. Tak je možno regenerovat hydroxidy železa, hliníku i poměrně drahý fosforečnan.Disposed emulsions with a petroleum content of less than 5 g. , process. The volume of foams formed can reach several tens of% of the volume of liquidated liquids due to the bound air. By acidifying the foams with mineral acid, they disintegrate. A concentrated oil phase precipitates on the surface and the liquid below it usually contains less than 200 mg of petroleum substances and dissolved coagulant. The coagulant solution can be reused. Thus, it is possible to regenerate iron, aluminum hydroxides and relatively expensive phosphate.
Krátká reakční doba koagulace i velká vzestupná rychlost vloček při flotaci umožňuje v případe vysokých zbytkových koncentrací ropných látek v čištěných vodách popisovanýThe short reaction time of coagulation as well as the high rising speed of the flakes during flotation allows in the case of high residual concentrations of petroleum substances in the purified water described
CS 272008 Bl způsob podle vynálezu vícekrát opakovat. Po technologické stránce může být zařízeni provozováno kontinuálně, což umožní snížit požadavky na objem zařízení a celý proces automatizovat.CS 272008 B1 repeat the method according to the invention several times. From a technological point of view, the device can be operated continuously, which will make it possible to reduce the requirements for the volume of the device and automate the entire process.
Jestliže jsou v procesu používány vápenaté a hořečnaté soli, je možné v procesu použít odpadních vod z regenerace katexových filtrů používaných v energetice téměř každého průmyslového závodu. Odpadající solanky obsahují chloridový aniont vyvážený ionty vápníku, hořčíku a sodíku. Ani vyšší obsah chloridu sodného nezhoršuje výsledky při likvidaci olejových emulsí. Využitím odpadních solanek je možno zlepšit ekonomiku samotného procesu i snížit absolutní množství solí vypouštěných z průmyslových závodů do vodotečí.If calcium and magnesium salts are used in the process, it is possible to use wastewater from the regeneration of cation exchange filters used in the power industry of almost every industrial plant in the process. The waste brines contain the chloride anion balanced by calcium, magnesium and sodium ions. Even a higher content of sodium chloride does not worsen the results when disposing of oil emulsions. By using waste brines, it is possible to improve the economy of the process itself and reduce the absolute amount of salts discharged from industrial plants into watercourses.
Koagulaci je možno zlepšit přídavkem organických flokulantů, například 1 až 10 mg.l”^ polyakrylamidu. Dobrých výeledků je možno dosáhnout při vyšším dávkování e tuzemským flokulantem'vyráběným na bázi škrobu.Coagulation can be improved by the addition of organic flocculants, for example 1 to 10 mg / l of polyacrylamide. Good results can be obtained at higher dosages with the domestic flocculant produced on the basis of starch.
Dále popisované příklady způsobu podle vynálezu byly prováděny pomocí laboratorní stonkové míchačky s frekvencí otáčení n 6 000 min-1. Míchadlo upevněné na hřídeli motoru bylo zhotoveno z kruhové plechové desky síly 0,5 mm a průměru 40 mm. Do desky bylo provedeno 8 radiálních prostřihů do délky 10 mm a vzniklá křidélka byla vychýlena proti rovině desky o 30 stupňů. Pokusy byly prováděny v nádobě o průměru 100 mm, míchadlo bylo situováno asi 50 mm pod hladinu a jeho směr otáčení byl volen tak, aby kapalina byla hnána míchadlem ke dnu nádoby. Objem zpracovávaných emulsí činil 1 000 ml, pokusy byly provedeny při laboratorní teplotě kolem 20 °C. Po skončeném míchání byl obsah nádoby okamžitě přelit do 1 000 ml odměrného válce s vnitřním průměrem 60 mm a obsah válce byl roztočen 10 otáčkami dřevěné kulatiny sahající ke dnu válce, která byla smýkána po obvodě válce při frekvenci otáčení n 300 až 400 min'·*·. Reakční činidla byla přidávána ve formě 10% roztoků. Flokulanty o koncentraci 0,1 % byly dávkovány do prázdného odměrného válce, takže k jejich rozmíchání došlo při nalití reakční směsi do válce.The examples of the process according to the invention described below were carried out using a laboratory stem mixer with a rotation frequency of n 6,000 min -1 . The stirrer mounted on the motor shaft was made of a circular sheet metal plate 0.5 mm thick and 40 mm in diameter. 8 radial slots up to a length of 10 mm were made into the plate and the resulting wings were deflected against the plane of the plate by 30 degrees. The experiments were performed in a vessel with a diameter of 100 mm, the stirrer was situated about 50 mm below the surface and its direction of rotation was chosen so that the liquid was driven by the stirrer to the bottom of the vessel. The volume of emulsions processed was 1000 ml, the experiments were performed at room temperature around 20 ° C. After stirring, the contents of the vessel were immediately poured into a 1000 ml graduated cylinder with an inner diameter of 60 mm and the contents of the cylinder were spun by 10 turns of a wooden log reaching to the bottom of the cylinder, which was slid around the circumference of the cylinder at a speed of 300 to 400 rpm. ·. Reagents were added as 10% solutions. Flocculants with a concentration of 0.1% were metered into an empty measuring cylinder, so that they were stirred when the reaction mixture was poured into the cylinder.
Příklad 1Example 1
Rozmícháním emulsního oleje ve vodě byla připravena emulse o koncentraci c 800 mg.1^· extrahovatelných látek.An emulsion with a concentration of 800 mg of extractables was prepared by stirring the emulsion oil in water.
K 1 000 ml vzorku emulse bylo za intensivního míchání přidáno naráz ve formě roztoků 100 mg technického FeCly 6H20 a 60 mg NaOH. Roztok louhu byl dávkován s malým zpožděním proti koagulantu, přičemž celková doba přídavku obou činidel trvala 2 sekundy a po následujících 2 sekundách kontaktu činidel bylo míchání zastaveno a obsah reakční nádoby byl ihned přelit do odměrného válce, kde byl sloupec kapaliny roztočen dřevěnou kulatinou. Během 5 minut se na hladině vyloučilo asi 10 ml olejové pěny, která byla odsáta. Zbylá kapalina, obsahující ještě 115 mg.l1 extrahovatelných látek, byla znovu podrobena intensivnímu míchání a dříve popsaným způsobem byly přility roztoky 100 mg.I”1 FeCly6H20 a 60 mg NaOH. Po 2 sekundách bylo přerušeno míchání, obsah reakční nádoby přelit do odměrného válce a roztočen kulatinou. Po 5 minutách obsahovala vyčiřená kapalina o hodnotě pH 8,5 koncentraci 40 mg.!“^ extrahovatelných látek. Vrstva pěny po 5 minutách flotace činila asi 40 ml. Příklad 2 ml motorového oleje bylo rozpuštěno v 10 ml emulsního odmašíovače z maloobchodní sítě a vzniklá směs byla doplněna za míchání vodovodní vodou na objem 1 000 ml.To a 1000 ml sample of the emulsion, 100 mg of technical grade FeCl 6 6 20 and 60 mg of NaOH were added all at once in the form of solutions. The lye solution was metered with a small delay against the coagulant, the total addition time of the two reagents being 2 seconds and after the next 2 seconds of contacting the reagents the stirring was stopped and the contents of the reaction vessel were immediately poured into a graduated cylinder where the liquid column was spun. About 5 ml of oil foam precipitated on the surface in 5 minutes, which was filtered off with suction. The remaining liquid, containing a further 115 mg / l of extractables, was again subjected to vigorous stirring, and solutions of 100 mg / L of FeCl 3 H 2 O and 60 mg of NaOH were added as previously described. After 2 seconds, stirring was stopped, the contents of the reaction vessel were poured into a graduated cylinder and spun. After 5 minutes, the clarified pH 8.5 contained a concentration of 40 mg of extractables. The foam layer after 5 minutes of flotation was about 40 ml. Example 2 ml of motor oil was dissolved in 10 ml of an emulsion degreaser from a retail network and the resulting mixture was made up to 1000 ml with tap water with stirring.
Za intensivního míchání byly během 2 sekund přidány roztoky technického FeSO^. .7H20 v množství 2 000 mg a louh sodný. Po dalších 2 sekundách bylo míchání zastavenoWith vigorous stirring, technical FeSO 4 solutions were added over 2 seconds. .7H 2 0 in an amount of 2,000 mg and caustic soda. After another 2 seconds, stirring was stopped
OS 272008 Bl a reakční směs byla přelita do odměrného válce a její sloupec roztočen. Po 30 minutách činila vrstva vyflotované pěny 30 ml pro všechny pokusy provedené s různou dávkou louhu. Obsah extrahovatelných látek pro výsledné pH roztoku vyšší nežli 8,5 činil asi 70 (tato hodnota byla prakticky konstantní v rozmezí KNK 8,5 0,2 až 20 mmol.OS 272008 B1 and the reaction mixture was poured into a graduated cylinder and its column was spun. After 30 minutes, the floated foam layer was 30 ml for all experiments performed with different doses of lye. The content of extractables for the resulting pH of the solution higher than 8.5 was about 70 (this value was practically constant in the range of KNK 8.5 0.2 to 20 mmol.
.I“1)..I “ 1 ).
S kleeající hodnotou pH byl pozorován rostoucí obsah extrahovatelných látek v čištěné vodě. Při pH 5,5 to bylo 150 mg.1^, pro pH 5,0 již 300 mg.l“^ extrahovatelných látek.With decreasing pH, an increasing content of extractables in purified water was observed. At pH 5.5 it was 150 mg / l, for pH 5.0 already 300 mg / l of extractables.
Příklad 3 v Emulsní olej byl rozmíchán ve vodě a vodou doplněn na objem 1 000 ml (c 6 100 mg.I”1 extrahovatelných látek).Example 3 v The emulsion oil was stirred in water and made up to 1000 ml with water (c 6 100 mg.I ” 1 of extractables).
Kapalina byla podrobena intensivnímu míchání a během 2 sekund byly přility roztoky 2 000 mg technického FeCly 6H20 a 900 mg NaOH. Po následujících 2 eekundách bylo míchání zastaveno a reakční eměe přelita do odměrného válce a roztočena kulatinou.The liquid was subjected to vigorous stirring and solutions of 2,000 mg of technical grade FeCl 6 6 2 O and 900 mg of NaOH were added over 2 seconds. After the next 2 seconds, stirring was stopped and the reaction mixture was poured into a graduated cylinder and spun.
Po 5 minutách flotace činil objem pěny 100 ml, objem vodné fáze 980 ml (na rozpuštění přidaných reagencií bylo spotřebováno 30 ml vody). Vodná fáze pH « 8,6 obsahovala 150 mg.I“1 extr. látek.After 5 minutes of flotation, the volume of the foam was 100 ml, the volume of the aqueous phase was 980 ml (30 ml of water was used to dissolve the added reagents). The aqueous phase pH 8 8.6 contained 150 mg.I 1 1 extr. substances.
Po odsátí pěny byla kapalina opět intensivně míchána a během 2 sekund bylo přidáno 200 mg FeCly6H20 a 100 mg NaOH a po dalších 2 eekundách bylo přerušeno míchání a reakční směs přelita do odměrného válce a roztočena kulatinou. Objem olejové fáze po 5 minutách činil 20 ml a kapalina pod pěnou obsahovala 30 mg.I“1 extrahovatelných látek a její pH bylo 8,5.After aspirating the foam, the liquid was stirred vigorously again and 200 mg of FeCl 3 H 2 O and 100 mg of NaOH were added over 2 seconds, and after a further 2 seconds the stirring was stopped and the reaction mixture was poured into a graduated cylinder and spun. The volume of the oil phase after 5 minutes was 20 ml and the liquid under the foam contained 30 mg.I "1 extractables and its pH was 8.5.
Příklad 4Example 4
000 ml vodné emulse připravené z emulsního oleje (c 6 100 mg.I“1 extr. látek) bylo intensivně mícháno s přídavkem 5 g pevného technického CaCl2 a dále byl ihned přidán volený objem louhu a 2 000 mg Na^PO^.lOHgO ve formě roztoku, takže objem kapaliny se přidanými komponentami zvýšil o 20 až 25 ml. Po 5 sekundách míchání směsi bylo míchání zastaveno, obsah reakční nádoby přelit do odměrného válce a sloupec kapaliny roztočen dřevěnou kulatinou. ,000 ml of an aqueous emulsion prepared by an emulsion of oil (c 6100 mg.I "1 extr. S) was vigorously stirred with 5 g of solid technical and CaCl2 was further added immediately chosen volume of liquor and 2,000 mg of Na ^ PO ^ .lOHgO in the form of a solution, so that the volume of liquid with added components increased by 20 to 25 ml. After stirring the mixture for 5 seconds, the stirring was stopped, the contents of the reaction vessel were poured into a graduated cylinder, and the column of liquid was spun with a wooden log. ,
Po 30 minutách bylo získáno 950 ml vodné fáze pH » 8,0 s obsahem 80 mg.l“! extr. látek. Objem pěny činil 80 ml.After 30 minutes, 950 ml of an aqueous phase pH »8.0 with a content of 80 mg.l“ were obtained! extr. substances. The foam volume was 80 ml.
Vodná fáze při KNK 8,5 15 mmol.I“3- měla objem 840 ml při 55 mg.I“1 extr, látek a objem pěny 170 ml po 30 minutách.The aqueous phase at KNK 8.5 15 mmol.I “ 3- had a volume of 840 ml at 55 mg.I“ 1 extr, substances and a foam volume of 170 ml after 30 minutes.
Při pH nižším než 8,0 zbytkový obsah rop. látek stoupá. Vodná fáze ZNK 8,5 0,7 mmol.l“^· měla objem 970 ml při 150 mg.!”^ extr. látek. Objem pěny po 30 minutách byl 60 ml. ·At pH below 8.0, the residual oil content. substances is rising. The aqueous phase of ZNK 8.5 0.7 mmol / l had a volume of 970 ml at 150 mg. substances. The foam volume after 30 minutes was 60 ml. ·
Způsob podle vynálezu může být použit hlavně při likvidaci chladicích a řezných « kapalin a při likvidaci odmašíovacích lázních.The process according to the invention can be used mainly in the disposal of cooling and cutting fluids and in the disposal of degreasing baths.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS8710069A CS272008B1 (en) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | A method of disposing of oil emulsions in wastewater |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS8710069A CS272008B1 (en) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | A method of disposing of oil emulsions in wastewater |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS1006987A1 CS1006987A1 (en) | 1990-04-11 |
| CS272008B1 true CS272008B1 (en) | 1990-12-13 |
Family
ID=5447823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS8710069A CS272008B1 (en) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | A method of disposing of oil emulsions in wastewater |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS272008B1 (en) |
-
1987
- 1987-12-29 CS CS8710069A patent/CS272008B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS1006987A1 (en) | 1990-04-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| El-Gohary et al. | Comparative study between chemical coagulation/precipitation (C/P) versus coagulation/dissolved air flotation (C/DAF) for pre-treatment of personal care products (PCPs) wastewater | |
| Pillai et al. | Coagulation, flocculation, and precipitation in water and used water purification | |
| EP3331828B1 (en) | Acoustic pressure shock wave devices and methods for fluids processing | |
| US4505839A (en) | Polyalkanolamines | |
| US4029575A (en) | Phosphorus removal from waste water | |
| Dempsey et al. | Polyaluminum chloride and alum coagulation of clay‐fulvic acid suspensions | |
| Huuha et al. | Removal of silicon from pulping whitewater using integrated treatment of chemical precipitation and evaporation | |
| Shammas et al. | Principles of air flotation technology | |
| US4731481A (en) | Polyalkanolamines | |
| Madi et al. | Basic red dye removal by coupling electrocoagulation process with biological treatment. | |
| US4840748A (en) | Polyalkanolamines | |
| Benitez et al. | Wine vinasses treatments by ozone and an activated sludge system in continuous reactors | |
| Mennell et al. | Treatment of primary effluent by lime precipitation and dissolved air flotation | |
| CS272008B1 (en) | A method of disposing of oil emulsions in wastewater | |
| US5853596A (en) | Method for reducing chemical oxygen demand of water containing organic material emulsified by a surfactant | |
| Packham et al. | Water Clarification by Flotation-3 | |
| US4569785A (en) | Thioureylenes and uses thereof | |
| Peters et al. | Wastewater treatment: physical and chemical methods | |
| Ebrahiem et al. | Novel Electrode Design for Removing CNG Lubricant from Wastewater by Using Electrocoagulation | |
| Obodovych et al. | IMPROVING THE EFFICIENCY OF CALCIUM HYDROCARBONATE REMOVAL AND REDUCING WATER HARDNESS THROUGH DISCRETE PULSE ENERGY INPUT. | |
| Tetteh | Optimisation of dissolved air flotation (DAF) for separating industrial mineral oil from water | |
| RU2168468C1 (en) | Method of treating liquid drilling wastes | |
| RU2064446C1 (en) | Method for treatment of sewage to remove organic substances | |
| RU2778783C2 (en) | Technical means for decomposition of spent emulsion lubricants and industrial effluents | |
| Peters et al. | Wastewater treatment-physical and chemical methods |