CS273489B1 - Connection of pulse stabilizer with current-dependent control - Google Patents
Connection of pulse stabilizer with current-dependent control Download PDFInfo
- Publication number
- CS273489B1 CS273489B1 CS722088A CS722088A CS273489B1 CS 273489 B1 CS273489 B1 CS 273489B1 CS 722088 A CS722088 A CS 722088A CS 722088 A CS722088 A CS 722088A CS 273489 B1 CS273489 B1 CS 273489B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- input
- output
- voltage
- circuit
- converter
- Prior art date
Links
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 title claims description 10
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims abstract description 8
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 230000005693 optoelectronics Effects 0.000 abstract description 8
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000036039 immunity Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Description
(SO). Napěťový výstup převodníku (P) je spojen s druhým vstupem součtového obvodu (SO). Výstup součtového obvodu (SO) je napěťovým zesilovačem (NZ) spojen s prvním vstupem komparátoru (K).. Generátor pily (GP) je spojen jednak s prvním vstupem klopného obvodu (KO) a jednak s druhým vstupem komparátoru (K). Jeho výstup je spojen s druhým vstupem klopného obvodu (KO) a přes budicí obvod (BO) s řídicím vstupem měniče (M). Galvanické oddělení vstupních a výstupních obvodů lze zajistit optoelektronickým členem zapojeným mezi napěťový zesilovač odchylky (NZO) a součtový člen (SO). Zapojení lze použít pro konstrukci impulzních zdrojů, napájených přímo ze sítě.(SO). The voltage output of the converter (P) is connected to the second input of the summation circuit (SO). The summation circuit output (SO) is connected to the first comparator input (K) by a voltage amplifier (NZ). The saw generator (GP) is connected to the first flip-flop (KO) input and the second comparator input (K). Its output is connected to the second flip-flop (KO) input and via the drive circuit (BO) to the drive control input (M). Galvanic separation of the input and output circuits can be provided by an optoelectronic element connected between the voltage amplifier deviation (NZO) and the summation element (SO). The wiring can be used for the construction of pulse sources powered directly from the mains.
CS 273489 BlCS 273489 Bl
<?<?
χ CS 273489 Bl χ CS 273489 Bl
Vynález se týká zapojení impulzního stabilizátoru napětí nebo proudu s proudově závislým řízením, pracujícím na konstantní frekvenci s pulzně šířkovou modulací a s blokujícím nebo propustným jednočinným nebo dvojčinným měničem.The invention relates to a pulse voltage or current stabilizer with current-dependent control, operating at a constant frequency with pulse width modulation and with a blocking or transmitting single or double-acting converter.
Je známé zapojení impulzního stabilizovaného zdroje s napěťovou zpětnou vazbou a proudově závislým řízením, kde napěťový zesilovač vytváří zesílenou regulační odchylku vzorku výstupního napětí od referenčního napětí. Zesílená regulační odchylka se přivádí na invertující vstup komparátoru. Proud tekoucí primárním vinutím transformátoru měniče se snímá rezistorem, přivádí na proudový zesilovač a po zesílení se přivádí na neinvertující vstup komparátoru. Frekvence impulzního měniče je určena generátorem impulzů, připojeného k prvnímu vstupu klopného obvodu. Jeho výstup je spojen s řídicí elektrodou spínacího tranzistoru měniče. V okamžiku příchodu impulzů je klopný obvod nastaven do stavu logické jedničky a spínací tranzistor měniče sepne. Proud protékající snímacím rezistorem má lichoběžníkový tvar s temenem lineárně narůstajícím vlivem magnetizačního proudu transformátoru měniče a pilovité složky proudu tlumivky. V okamžiku, kdy velikost napětí na výstupu proudového zesilovače dosáhne velikosti zesílené regulační odchylky, dojde k překlopení komparátoru, a tím i k nastavení klopného obvodu do stavu logické nuly a rozpojení spínacího tranzistoru. Uvedeným způsobem pracuje například 10 UC 1846. Zavedení dvou zpětnovazebních smyček má příznivý vliv na regulační funkce a dynamické chování impulzního stabilizátoru. Dosahuje se i zlepšení přechodových dějů při skokové změně zátěže a zmenšení vlivu změn vstupního napětí na výstupní napětí. Další výhodou je možnost řízení dvojčinných měničů typu push-pull. Při praktických zkouškách však vznikají problémy, které komplikují jednoduchou realizaci impulzního stabilizovaného zdroje. Je to především vliv překmitu proudu v okamžiku sepnutí tranzistoru měniče na stabilitu ve zpětné vazbě a dále závislost šířkové modulace na pilovité složce kolektorového proudu. Pro odstranění výše uvedených problémů při praktické realizaci je nutno vyfiltrovat například RČ členem počáteční špičku a záleží na vhodném umístění snímacího prvku. Dále je nutné extrémně snižovat indukčnost filtrační tlumivky pro zvětšení nárůstu proudu spínacím tranzistorem.It is known to employ a pulse stabilized power supply with voltage feedback and current-dependent control, where the voltage amplifier creates an amplified control deviation of the output voltage sample from the reference voltage. The amplified control deviation is applied to the inverting input of the comparator. The current flowing through the primary winding of the converter transformer is sensed by a resistor, applied to the current amplifier and, after amplification, to the non-inverting input of the comparator. The frequency of the pulse converter is determined by the pulse generator connected to the first input of the flip-flop. Its output is connected to the control electrode of the drive switching transistor. When the pulses arrive, the flip-flop is set to logic 1 and the switching transistor turns on. The current flowing through the sensing resistor has a trapezoidal shape with a crown increasing linearly due to the magnetizing current of the converter transformer and the sawtooth component of the choke current. As soon as the voltage at the output of the current amplifier reaches the magnitude of the amplified control deviation, the comparator is overturned and thus the flip-flop is set to logic zero and the switching transistor is tripped. The introduction of two feedback loops has a beneficial effect on the control functions and the dynamic behavior of the pulse stabilizer. Improvement of transient processes during step load change and reduction of influence of input voltage changes on output voltage is also achieved. Another advantage is the possibility of controlling push-pull double-acting inverters. However, practical tests give rise to problems that complicate the simple implementation of a pulsed stabilized power supply. It is mainly the influence of current overshoot at the moment of switching the transistor of the converter on the stability in the feedback and also the dependence of the width modulation on the sawtooth component of the collector current. In order to overcome the above-mentioned problems in practical implementation, it is necessary to filter, for example, the RC member of the initial tip and it depends on the appropriate location of the sensing element. Furthermore, it is necessary to extremely reduce the inductance of the filter choke to increase the current rise of the switching transistor.
Jsou známá zapojení s 10 B26OD, kde se tyto nepříznivé vlivy odstraňují dalšími přídavnými obvody.There are known connections with 10 B26OD, where these adverse influences are eliminated by other additional circuits.
Výše uvedené nedostatky odstraňuje zapojení impulzního stabilizátoru s proudově závislým řízením podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že výstup napěťového zesilovače odchylky je spojen s prvním vstupem součtového členu, jehož druhý vstup je spojen s napětovým výstupem převodníku. Výstup součtového členu je spojen se vstupem napěťového zesilovače, jehož výstup je spojen s prvním vstupem komparátoru a výstup generátoru pily je spojen s prvním vstupem klopného obvodu.The aforementioned drawbacks are eliminated by the current-dependent control of the pulse stabilizer according to the invention, which is characterized in that the output of the voltage amplifier is connected to the first input of the summation element, the second input of which is connected to the voltage output of the converter. The summation output is coupled to a voltage amplifier input whose output is coupled to a first comparator input and a saw generator output is coupled to a first flip-flop input.
Dalším význakem je, že první vstup součtového Členu je s výstupem napěťového zesilovače odchylky spojen optoelektronickým oddělovacím členem.Another feature is that the first input of the summation member is connected to the output of the voltage amplifier by an optoelectronic decoupling member.
Dalším význakem je, že měnič je jednočinný propustný.Another feature is that the inverter is single-pass throughput.
Jiným význakem je, že měnič je blokující.Another feature is that the drive is blocking.
Posledním význakem. je, že měnič je dvojčinný propustný a že výstup klopného obvodu je se vstupem budicího obvodu spojen logickým obvodem.The last sign. is that the inverter is double-acting, and that the flip-flop output is connected to the input of the excitation circuit by a logic circuit.
Zapojením impulzního stabilizátoru s proudově závislým řízením podle vynálezu se dosáhne jednoduché realizace proudově závislého řízení s dostupnými integrovanými obvody při podstatném zvýšení stability. Je tomu tak díky zvýšení imunity na překmit proudu v okamžiku sepnutí tranzistoru měniče. Zapojení je dále výhodné pro konstrukci zdroje s galvanickým oddělením vstupního obvodu od výstupního, tedy především pro impulzní stabilizované zdroje se vstupním síťovým napětím. Z výstupního napětí je napájen pouze napěťový zesilovač odchylky a zdroj referenčního napětí realizovaný například integrovaným obvodem MAA 723. Izolační pevnost musí být zaručena pouze u vlastního transformátoru měniče a u optoelektronického členu.By incorporating the pulse stabilizer with the current-dependent control according to the invention, a simple realization of the current-dependent control with available integrated circuits is achieved while substantially increasing stability. This is due to increased immunity to overshoot current when the transistor is switched. The connection is further advantageous for the design of the power supply with galvanic separation of the input circuit from the output circuit, ie especially for pulsed stabilized power supplies with input mains voltage. The output voltage is supplied only by the voltage amplifier and the reference voltage source realized, for example, by the MAA 723 integrated circuit. Insulation strength must be guaranteed only for the inverter transformer itself and for the optoelectronic element.
CS 273489 Bl 2CS 273489 B1 2
- Díky proudové vazbě se podstatně snižuje závislost stability impulsního zdroje na přenosových vlastnostech optoelektronického členu. Všechny ostatní obvody jsou galvanicky spojeny se vstupní svorkou. Zjednodušuje se tak podstatně zapojení pro napájení řídicích a budicích obvodů.- Due to the current coupling the dependence of the stability of the impulse source on the transmission properties of the optoelectronic element is considerably reduced. All other circuits are galvanically connected to the input terminal. This greatly simplifies the wiring for supplying control and excitation circuits.
Na obr. 1 je uvedeno zapojení impulzního stabilizátoru s proudově závislým řízením podle vynálezu. Časové průběhy signálů jsou na obr. 2, výstupní napětí generátoru pily je na obr. 2a, průběh primárního proudu měniče je na obr. 2b, na obr. 2c je srovnáni průběhu pily s výstupním napětím napětového zesilovače v komparátoru a obr. 2d znázorňuje průběh výstupního napětí klopného obvodu. Obr. 3 je příklad konkrétního zapojení impulzního stabilizátoru s proudově závislým řízením podle vynálezu s dvojčinným propustným měničem a s galvanicky odděleným vstupním a výstupním obvodem.Fig. 1 shows a circuit of a pulse stabilizer with a current-dependent control according to the invention. The waveforms of the signals are shown in Fig. 2, the output voltage of the saw generator is shown in Fig. 2a, the waveform of the primary inverter current is shown in Fig. 2b, Fig. 2c compares the waveform of the saw with the output voltage of the amplifier. flip-flop output voltage. Giant. 3 is an example of a particular circuit of a pulse stabilizer with a current-dependent control according to the invention with a double-acting pass-through converter and with a galvanically isolated input and output circuit.
Blokové schéma zapojení impulzního stabilizátoru sestává ze vstupní svorky A, která je převodníkem P spojeha s napájecím vstupem měniče M, jehož výstup je spojen s výstupní svorkou B a prvním vstupem napětového zesilovače odchylky NZO. Druhý vstup napětového zesilovače odchylky NZO je spojen se zdrojem referenčního napětí ZRN, výstup je spojen s prvním vstupem součtového obvodu SO. Pro galvanické oddělení výstupu je výhodné toto spojení realizovat optoelektronickým členem OČ. Druhý vstup součtového členu SO je spojen s napětovým výstupem převodníku P a výstup je přes napětový zesilovač NZ spojen s prvním vstupem komparátoru K. Výstup generátoru pily GP je spojen jednak s prvním vstupem klopného obvodu KO a jednak s druhým vstupem komparátoru K. Jeho výstup je spojen s druhým vstupem klopného obvodu KO. Výstup klopného obvodu KO je spojen se vstupem budicího obvodu BO, který má výstup spojen s řídicím vstupem měniče M. Měnič M může být jednočinný propustný nebo blokující nebo dvojčinný propustný, u kterého je výstup klopného obvodu KO - se vstupem budicího obvodu BO spojen logickým obvodem LQ.The block diagram of the pulse stabilizer consists of input terminal A, which is a converter P coupling to the power input of the converter M, the output of which is connected to the output terminal B and the first input of the voltage amplifier NZO. The second input of the voltage amplifier NZO is connected to the reference voltage source ZRN, the output is connected to the first input of the summation circuit SO. For galvanic isolation of output it is advantageous to realize this connection by optoelectronic element of OC. The second input of the summation element SO is connected to the voltage output of the converter P and the output is connected via a voltage amplifier NZ to the first input of the comparator K. The generator output GP is connected to the first input of flip-flop. connected to the second input of the flip-flop KO. The output of the flip-flop KO is connected to the input of the excitation circuit BO, which has an output coupled to the control input of drive M. The drive M can be single-pass or blocking or double-pass. LQ.
přiklad obvodového zapojení impulzního stabilizátoru podle vynálezu znázorněné na obr. 3 je stabilizátor napětí s dvojčinným'propustným měničem s galvanickým oddělením vstupního obvodu od výstupního. K realizaci napětového zesilovače NZ, generátoru pily GP, komparátoru K a klopného obvodu KO bylo použito integrovaného obvodu B260D. Lze s výhodou použít i integrovaný obvod TDA 470Q. Frekvence generátoru pily GP je nastavena rezistorem 17 připojeným na vývod 107 a kondenzátorem 18 připojeným na vývod 108. Zesílení napštového zesilovače NZ se nastavuje rezistorem 14 zapojeným mezi vývody 103 a 104 a dále rezistorem 15. Na vývod 104 je připojen také blokovací kondenzátor 16. Rezist.orovým trimrem 20 se nastavuje maximální hodnota výstupního proudu při jmenovitém výstupním napětí. Odpor 35 a kondenzátor 36 představuje součtový obvod SO, do kterého se přivádí signál z převodníku P představovaným rezistorem 37 a z oddělovacího členu Oč představovaným optoelektronickým prvkem 26 typu WK 164 12. Na vývod 102 je připojen mj. rezistorový dělič tvořenýrezistory 38 a 39.. Kondenzátor 19 zajišiuje měkký start zdroje přivedením vzrůstajícího napětí na vývod 106. Vývody 112, 113, 114 a 116 jsou spojeny se vstupní zemní svorkou 0. Rezistor 22, kondenzátor 21 a rezistorový trimr 25 slouží k nastavení maximální hodnoty zkratového proudu. Výstup 115 integrovaného obvodu 100 je zatížen rezistorem 6. a vstupuje do logického obvodu LO, který je tvořen klopným obvodem 1. typu D se vstupy S, R, CLC a D a výstupy Q a 5 a dále dvoustupovými logickými členy negovaného součinu 2, 3 a 4. zde 3e použit integrovaný obvod MHB 4013 a MHB 4011. Dále oba signály vstupují do budicího obvodu BO, který představuje integrovaný obvod 5 typu MHB 4049. Výstupy budicího obvodu BO řídí spínací tranzistory 1 a 3 dvojčinného měniče M s transformátorem 9., usměrňovacími diodami 10 a 11, s tlumivkou 12 a s filtračním kondenzátorem 13. Výstupní napětí stabilizátoru je vyvedeno na výstupní svorku B proti výstupní zemní svorce C. Napětový zesilovač odchylky NZO a zdroj referenčního napětí ZRN je tvořen integrovaným obvodem 40 typu MAA 723. Napájecí napětí obvodu je přivedeno na vývody 47 a 48 proti zemnímu vývodu 45.an example of the circuitry of the pulse stabilizer according to the invention shown in Fig. 3 is a voltage stabilizer with a double-acting leakage converter with galvanic separation of the input circuit from the output circuit. Integrated circuit B260D was used to realize voltage amplifier NZ, GP saw generator, comparator K and flip-flop KO. The TDA 470Q integrated circuit can also be used. The frequency of the GP generator is set by a resistor 17 connected to terminal 107 and a capacitor 18 connected to terminal 108. The amplification of the voltage amplifier NZ is adjusted by a resistor 14 connected between terminals 103 and 104 and resistor 15. A blocking capacitor 16 is connected to terminal 104. The trimmer 20 sets the maximum value of the output current at the rated output voltage. Resistor 35 and capacitor 36 represent the summation circuit SO, to which the signal from converter P represented by resistor 37 and from separator member Oc represented by optoelectronic element 26 of the WK 164 12 type is supplied. The resistor divider formed by resistors 38 and 39 The terminals 112, 113, 114 and 116 are connected to the input ground terminal 0. The resistor 22, the capacitor 21 and the resistor trimmer 25 are used to set the maximum value of the short-circuit current. The output 115 of the integrated circuit 100 is loaded by a resistor 6 and enters a logic circuit LO which is formed by a type 1 flip-flop with inputs S, R, CLC and D and outputs Q and 5, and two-stage negated products 2, 3 3 and 4. here, e, an integrated circuit MHB MHB 4013 and 4011. Furthermore, both signals are input to the drive circuit BO, which is an integrated circuit of type 5 MHB 4049th BO outputs of the drive circuit controls the switching transistors 1 and 3 M pull converter transformer 9th , rectifier diodes 10 and 11, with a choke 12 and a filter capacitor 13. The output voltage of the stabilizer is applied to output terminal B against the output ground terminal C. The voltage deviation amplifier NZO and the reference voltage source ZRN consist of an integrated circuit 40 of MAA 723. circuit is connected to terminals 47 and 48 against ground terminal 45.
Z rezistorového děliče, který tvoří rezistory 32 a 34 a rezistorový trimr 33 se přivádí vzorek výstupního napětí na neinvertující vstup 43. Přes rezistor 29 se přivádí referenční napětí z vývodu 44 na invertující vstup 42. Rezistor 27 s kondenzátorem 28 zavádí záCS 273489 Bl fr pornou zpětnou vazbu. Výstup integrovaného obvodu vývod 46 je zatížen optoelektronickým prvkem 26 v sérii a rezistorem 30 a Zenerovou diodou 31. Napájecí napětí je přivedeno na vstupní svorku A a na vstupní svorku E proti vstupní zemní svorce O. Vstupní svorka E slouží k napájení integrovaného obvodu 100, logického obvodu LO a budicího obvodu BO.From a resistor divider consisting of resistors 32 and 34 and a resistor trimmer 33, a sample of the output voltage is applied to the non-inverting input 43. Via a resistor 29, the reference voltage from the terminal 44 is applied to the inverting input 42. feedback. The integrated circuit output terminal 46 is loaded with an optoelectronic element 26 in series and a resistor 30 and a Zener diode 31. Supply voltage is applied to input terminal A and input terminal E against input ground terminal O. Input terminal E is used to supply the integrated circuit 100, logic LO circuit and BO excitation circuit.
Činnost impulzního stabilizátoru s proudově závislým řízením podle obr. 1 a obr. 2 vychází z generátoru pily GP. Sestupná hrana pilového průběhu napětí obr. 2a uvede výstup klopného obvodu KO do stavu logické jedničky a přes budicí obvod BO dojde k sepnutí spínacího tranzistoru měniče M. Proud procházející primárním vinutím obr. 2b je snímán převodníkem P. proudu na napětí, realizovaný například proudovým transformátorem nebo snímacím rezistorem, zapojeným v emitoru spínacího tranzistoru měniče M. Výstupní napětí je Snímáno prvním vstupem napětového zesilovače odchylky NZO, který je neinvertující a porovnáno s napětím zdroje referenčního napětí ZRN, které se přivádí na druhý invertující vstup. Zesílená napětová odchylka se přivádí bud přímo anebo přes oddělovací člen OČ do součtového obvodu SO a sčítá se s výstupním napětím převodníku P, Výsledné napětí se z výstupu součtového obvodu SO přivádí do napětového zesilovače NZ, který napětový průběh invertuje a zesílí. Výstupní napětí z napětového zesilovače NZ se porovnává v komparátoru K s výstupním napětím generátoru pily GP obr. 2c. Dojde-li k rovnosti amplitud obou průběhů, potom výstup komparátoru K uvede klopný obvod KO do výchozího stavu obr. 2d a spínací tranzistor měniče M přejde do nevodivého stavu. Klesne-li výstupní napětí na výstupní svorce B, tak klesne napětí i na prvním vstupu součtového obvodu SO a vzroste napětí na výstupu napětového zesilovače NZ. K rovnosti obou srovnávaných signálů v komparátoru K dojde nárůstem amplitudy primárního proudu měniče M. Tímto způsobem dochází vlivem proměnného zatížení k modulaci doby sepnutí spínacího tranzistoru měniče M. Komparací výstupního napětí napětového zesilovače NZ s pilovitým průběhem napětí se podstatně zvýší imunita šířkové modulace na čárkovaně naznačený skutečný průběh primárního proudu obr. 2c. Proudová špička vznikající při sepnutí spínacího tranzistoru měniče M tak neovlivní správnou činnost řízení měniče M. U dvojčinných měničů se přivádí výstupní napětí z klopného obvodu KO do logického obvodu LO. Zde se vydělením dvěma rozdělí do dvou výstupů nutných k řízení dvojčinných měničů.The operation of the pulse stabilizer with current-dependent control according to FIGS. 1 and 2 is based on the GP saw generator. The downward edge of the voltage waveform of Fig. 2a puts the output of the flip-flop KO into logic one and the switching transistor M of the inverter M is switched on via the excitation circuit BO. The current through the primary winding Fig. 2b is sensed The output voltage is sensed by the first input of the NZO bias voltage amplifier, which is non-inverting and compared to the reference voltage source ZRN that is applied to the second inverting input. The amplified voltage deviation is applied either directly or via a separator member OC to the summation circuit SO and adds to the output voltage of the converter P. The resulting voltage is output from the summation circuit SO to the voltage amplifier NZ, which inverts and amplifies the voltage waveform. The output voltage from the voltage amplifier NZ is compared in the comparator K with the output voltage of the GP saw generator Fig. 2c. If the amplitudes of the two waveforms are equal, then the comparator output K returns the flip-flop KO to the initial state of FIG. 2d and the switching transistor M of the transducer M goes to the non-conductive state. If the output voltage drops at the output terminal B, the voltage at the first input of the summation circuit SO decreases and the voltage at the output of the voltage amplifier NZ increases. The two comparing signals in the comparator K are equal and the amplitude of the primary current M of the converter M increases. actual course of the primary current Fig. 2c. Thus, the current peak generated when the switching transistor M of the inverter M is closed will not affect the correct operation of the inverter M control. Here, by dividing by two, it is divided into two outputs necessary for controlling double-acting inverters.
Zapojení bylo odzkoušeno na postaveném impulzním stabilizátoru napětí s těmito parametry: Vstupní napětí 220 V, výstupní napětí 32 V, výstupní proud 8 A.The wiring was tested on a built-in pulse voltage stabilizer with the following parameters: Input voltage 220 V, output voltage 32 V, output current 8 A.
Místo výkonových tranzistorů MOS byly v měniči M použity spínací bipolární vysokůnapětové tranzistory SU 160 a upraven budicí obvod BO. Zapojení impulzního stabilizátoru podle vynálezu je možno použít k napájení nejrůznějších zařízení například v automatizační, sdělovací, měřicí a jiné technice.Instead of the MOS power transistors, the SU 160 switching bipolar high-voltage transistors were used in the M converter and the BO excitation circuit was modified. The pulse stabilizer circuit according to the invention can be used to power a wide variety of devices, for example in automation, communication, measurement and other techniques.
PŘEDMĚT VYNÁLEZUSUBJECT OF THE INVENTION
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS722088A CS273489B1 (en) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | Connection of pulse stabilizer with current-dependent control |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS722088A CS273489B1 (en) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | Connection of pulse stabilizer with current-dependent control |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS722088A1 CS722088A1 (en) | 1990-07-12 |
| CS273489B1 true CS273489B1 (en) | 1991-03-12 |
Family
ID=5420962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS722088A CS273489B1 (en) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | Connection of pulse stabilizer with current-dependent control |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS273489B1 (en) |
-
1988
- 1988-11-02 CS CS722088A patent/CS273489B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS722088A1 (en) | 1990-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5408402A (en) | Clock-controlled frequency converter having current limitation | |
| KR900006538B1 (en) | Transformerless driving circuit for field effect transistor | |
| JP2923561B2 (en) | Control method of switch circuit and switch circuit | |
| KR100827001B1 (en) | Control circuit and control method for current and voltage control in a switching power supply | |
| US4298838A (en) | Transformer device | |
| EP0049633A1 (en) | Improvements in and relating to electrical inverters | |
| US4350943A (en) | Amplifier for inductive loads with corrective current sensing | |
| ATE48348T1 (en) | SELF-RESISTANT POWER SUPPLY CIRCUIT. | |
| US6590789B2 (en) | Method and apparatus for regulating output voltage of a voltage converter | |
| US5901052A (en) | Switched-mode power supply having a delay-insensitive timing in the control loop | |
| US6903912B2 (en) | Method for recognition and/or limiting the short-circuit state of a switching converter and switching converter | |
| US4700280A (en) | Switching power supply using a saturable reactor to control a switching element | |
| US4456950A (en) | Current spike protection circuit for switch-mode power supplies | |
| US4677536A (en) | AC Current sensing circuit | |
| JP2019080433A (en) | Synchronous rectification circuit and switching power unit | |
| CS273489B1 (en) | Connection of pulse stabilizer with current-dependent control | |
| US5387822A (en) | Error signal isolator circuit | |
| Mutlu et al. | Advantages of Rogowski coil over desaturation method for leg short circuit detection in inverters | |
| US4736152A (en) | Load current interference reducing apparatus | |
| US4099072A (en) | Variable pulse width circuit | |
| JPS5922564Y2 (en) | DC stabilized power supply | |
| KR910006893Y1 (en) | Current detection circuit with separate input and output | |
| US4602323A (en) | Single-ended transformer drive circuit | |
| SU1098091A1 (en) | Stabilizing voltage converter | |
| SU1233129A1 (en) | Pulsed voltage stabilizer |