CS273861B1 - Method of forged pieces forming from alloy austenitic steels - Google Patents
Method of forged pieces forming from alloy austenitic steels Download PDFInfo
- Publication number
- CS273861B1 CS273861B1 CS32389A CS32389A CS273861B1 CS 273861 B1 CS273861 B1 CS 273861B1 CS 32389 A CS32389 A CS 32389A CS 32389 A CS32389 A CS 32389A CS 273861 B1 CS273861 B1 CS 273861B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- forging
- deformation
- during
- forged
- heating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000000523 sample Substances 0.000 abstract description 4
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 abstract 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 abstract 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Forging (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu tváření výkovků z legovaných austenitických ocelí, zajištujícího ultrazvukovou průchodnost jak vnitřních částí, tak i povrchových vrstev výkovků a to i při použití šikmé sondy, přenášející příčné ultrazvukové vlnění.
Dosavadní způsob kování výkovků z austenitických ocelí se provádí tak, že kování probíhá na lisu nejméně ve čtyřech ohřevech, přičemž počet ohřevů není dle stávajícího způsobu možné redukovat, naopak je povoleno pouze zvýšení počtu ohřevů. Celkové redukce průřezu při tváření během prvého ohřevu dosahují jen cca 30 %, při posledním ohřevu měné než 20 % z celkové deformace, přičemž redukce během jednoho zdvihu se pohybuje v rozsahu 5 až 8 % z redukce průřezu výkovku. Kování se provádí buď postupným způsobem nebo tzv. ve šroubovici v rovných, kombinovaných nebo úhlových kovadlech.
Doposud používaný způsob výroby má nevýhody v tom, že malé deformace během jednoho zdvihu nemohou vytvořit podmínky pro dynamickou rekrystalizaci během tváření a ani podmínky pro statickou rekrystalizaci pro tváření v celém průřezu výkovku. Vlivem povrchového tření u ochlazování povrchu ingotu nebo předkovku sáláním i vedením tepla dochází v povrchových vrstvách s klesající teplotou ke značnému růstu deformačního odporu. To způsobuje soustředění^ deformací převážně do středových partií výkovků s vyšší teplotu a v povrchových vrstvách vznikají méně protvářené oblasti s hrubými, nerekrystalizovanými zrny. Tyto způsobují při ultrazvukové zkoušce, zejména šikmou sondou, neprůchodnost ultrazvukových vln, pro kterou jsou výkovky z další výroby vyřazovány jako nekvalitní. Uvedené nedostatky se vztahují jak na postupný způsob prodlužování, tak i na kování tzv. po šroubovici at již za použití úhlových či kombinovaných kovadel. Velký počet ohřevů vede ke značné pracnosti, zvyšování výrobních nákladů a velké spotřebě energie.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob kováni podle vynálezu spočívající v tom, že po prvém ohřevu ingotu na kovací teplotu se provede podstatná část deformace o velikosti nejméně 45 % a po posledním ohřevu, tj. při poslední tvářecí operaci nejméně 20 % deformace vždy z celkové deformace hotového výkovku. Stanovení vysoké minimální deformace v prvém ohřevu znamená, že jsou vytvořeny nezbytné podmínky pro vznik a rozvoj dynamické rekrystalizace licí struktury během tváření, případně pro statickou rekrystalizaci po tváření v průběhu ohřevu pro další tváření. Totéž platí i pro stanovení minimální deformace v posledním ohřevu, který má zásadní vliv na konečnou jakost výkovku, zejnéna z hlediska velikosti zrna. Statická rekrystalizace v tomto případě proběhne v průběhu procesu následného tepelného zpracování. Další předností způsobu tváření podle vynálezu je všestranné a dokonalé protváření materiálu jako následek vysoké deformace v rozhodujících fázích tváření, tj. v prvém a poslednímiohrevu, což spolu s vytvořením podmínek pro dynamickou, eventuálně statickou rekrystalizaci v rozhodujících fázích výroby se projeví jemnozrnností výsledné struktury, která je nejdůležitějším faktorem1 pro ultrazvukovou průchodnost.
Vysoké deformace během ohřevů u způsobu výroby podle vynálezu umožní výrobu stejného typu výkovku při nižším počtu ohřevů ve srovnání se stávajícím způsobem a tedy ekonomičtěji.
V příkladném provedení způsobu tváření podle vynálezu se ingot o hmotnosti 2 160 kg z austentické oceli dle ČSN 417247 po prvém ohřevu na kovací teplotu překove pomocí kovacího lisu v rozmezí kovacích teplot 1 210 až 800 °C na kvadrát se sraženými hranami 290 mm s deformací 52,54 %, což činí 76,3 % z celkové deformace hotového výkovku a při druhámohřevu se predkovek v rozmezí teplot 1 250 až 800 °C překove na konečný průměr
265 mm s deformací 34,42 %, což činí 23,7 % z celkové deformace hotového výkovku.
V jiném příkladu použití způsobu tváření podle vynálezu se pro kování použije ingot z oceli CSN 417247 o hmotnosti 3 900 kg, přičemž se po prvém ohřevu na kovací teplotu překove v rozmezí kovacích teplot 1 220 až 800 °C na průměr 350 mm s deformací 62 %, což činí 77,35 % z celkové deformace hotového výkovku a nadělí na potřebný počet předkovku, zatímco při druhém ohřevu se předkovky v rozmezí kovacích teplot 1 180 až 800 °C dokovou na konečné rozměry o průměru 255 mm s deformací 47 %, což činí 22,65 % z celkové deformace
CS 273861 Bl hotového výkovku.
Claims (1)
- PŘEDMĚT VYNÁLEZUZpůsob tváření výkovků z legovaných austenitických ocelí zahrnující dynamickou i statickou rekrystalizaci struktury, vyznačený tím, že se po prvém ohřevu ingotu na kovací teplotu provede nejméně 45 % deformace a po posledním ohřevu předkovku na kovací teplotu se provede nejméně 20 % deformace, vždy z celkové deformace hotového výkovku.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS32389A CS273861B1 (en) | 1989-01-18 | 1989-01-18 | Method of forged pieces forming from alloy austenitic steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS32389A CS273861B1 (en) | 1989-01-18 | 1989-01-18 | Method of forged pieces forming from alloy austenitic steels |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS32389A1 CS32389A1 (en) | 1990-08-14 |
| CS273861B1 true CS273861B1 (en) | 1991-04-11 |
Family
ID=5335150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS32389A CS273861B1 (en) | 1989-01-18 | 1989-01-18 | Method of forged pieces forming from alloy austenitic steels |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS273861B1 (cs) |
-
1989
- 1989-01-18 CS CS32389A patent/CS273861B1/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS32389A1 (en) | 1990-08-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3330034B1 (en) | Friction bonding method and welded structure | |
| EP2659993B1 (en) | Closed-die forging method and method of manufacturing forged article | |
| Lim et al. | Ti-6Al-4V/SUS316L dissimilar joints with ultrahigh joint efficiency fabricated by a novel pressure-controlled joule heat forge welding method | |
| CN103008995B (zh) | 一种航天燃料用高强度钛合金气瓶的成型方法 | |
| US3306787A (en) | Forged metal shapes, their production, and articles made therefrom | |
| CS273861B1 (en) | Method of forged pieces forming from alloy austenitic steels | |
| Zakharov et al. | Hardening of aluminum alloys due to scandium alloying | |
| CN108213316A (zh) | 2219铝合金大锥角锥形环锻件制造方法 | |
| RU2000109802A (ru) | Способ обработки заготовок из металлов и сплавов | |
| JPS60141823A (ja) | 非磁性エンドリングの製造方法 | |
| CN116275452A (zh) | 一种提高爆炸焊接复合率的方法 | |
| Grydin et al. | Rolling of flat aluminum strips with tailored mechanical properties | |
| Yokoyama et al. | Tensile properties and constitutive modeling of friction stir welded AA6061-T6 butt joints | |
| Tolkushkin et al. | DEVELOPMENT AND RESEARCH OF THE NEW FORGING TECHNOLOGY OF BILLETS IN THE STEP-WEDGE DIES. | |
| Larin et al. | Technological exercise of cell structure forming | |
| Tsemenko et al. | Structure and properties of magnesium chip blanks | |
| RU2057607C1 (ru) | Способ обтяжки листовых заготовок | |
| Rashid et al. | Micro structural and mechanical behaviours of nano-TiC-reinforced AA6082 FSW joints | |
| Kumar et al. | In-plane plane-strain formability investigation of friction stir welded sheets made of dissimilar aluminium alloys | |
| Baysal et al. | An Overview of Deformation Path Shapes on Equal Channel Angular Pressing. Metals 2022, 12, 1800 | |
| Lobanov et al. | Enhancement of the service life of welded metal structures by high-frequency mechanical peening | |
| Behrens et al. | Joining zone evaluation of hybrid semi-finished products after backward can extrusion | |
| Mingmuang et al. | Effect of Welding Speed on Deformation Behavior of Friction Welded Aluminium/Alumina | |
| McQueen | Historical Evolution of Thermomechanical Processes Applied to Aluminium Alloys | |
| CS271104B1 (en) | Method of austenitic steels forming |