CS274534B1 - Glass mould and method of its production - Google Patents
Glass mould and method of its production Download PDFInfo
- Publication number
- CS274534B1 CS274534B1 CS694189A CS694189A CS274534B1 CS 274534 B1 CS274534 B1 CS 274534B1 CS 694189 A CS694189 A CS 694189A CS 694189 A CS694189 A CS 694189A CS 274534 B1 CS274534 B1 CS 274534B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- glass
- mechanically
- mold
- blasting
- range
- Prior art date
Links
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 8
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 7
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 2
- 238000007511 glassblowing Methods 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000071 blow moulding Methods 0.000 description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 3
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- QMYGFTJCQFEDST-UHFFFAOYSA-N 3-methoxybutyl acetate Chemical group COC(C)CCOC(C)=O QMYGFTJCQFEDST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102100032843 Beta-2-syntrophin Human genes 0.000 description 1
- 108050004003 Beta-2-syntrophin Proteins 0.000 description 1
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000000731 Fagus sylvatica Species 0.000 description 1
- 235000010099 Fagus sylvatica Nutrition 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003481 amorphous carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007799 cork Substances 0.000 description 1
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000007496 glass forming Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000011031 large-scale manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000005300 metallic glass Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká sklářské formy z kovového materiálu, určené zejména pro strojní tvarování skleněných předmětů foukáním za jejich rotace. Vnitřní povrch sklářské formy je mechanicky upravený pro nanesení aktivního stabilního povlaku.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a glass mold made of metallic material, in particular intended for blow molding glass articles while rotating them. The inner surface of the glass mold is mechanically treated to deposit an active stable coating.
Vynález se také týká způsobu výroby této sklářské formy, jejíž vnitřní povrch se mechanicky opracovává.The invention also relates to a method for producing such a glass mold, the inner surface of which is machined.
Strojní výroba skleněných předmětů foukáním za rotace klade vysoké nároky na užitné vlastnosti používaných foukacích sklářských forem. Při požadavku dlouhé životnosti forem je kladen důraz na dosažení velmi kvalitního povrchu skleněných předmětů při zachování jejich rozměrových tolerancí. Nejpoužívanějším řešením je použití kovových forem, opatřených ve vnitřní dutině stabilním aktivním povlakem.Mechanical production of glass articles by blowing by rotation places high demands on utility properties of used blowing glass molds. When long-life molds are required, emphasis is placed on achieving a high-quality surface of glass objects while maintaining their dimensional tolerances. The most common solution is to use metal molds provided with a stable active coating in the inner cavity.
této problematice je obsažně pojednáno v publikaci Strojní tvarování skla, A. Smrček, SNTL Praha, 1981. Naprostá většina současných sklářských forem pro strojní výrobu se vyrábí z litiny. Povrch vnitřní dutiny foukací formy je přesně soustružen do konečného tvaru skleněného předmětu s rozměrovým přídavkem cca 1 mm na průměr pro nanesení aktivního stabilního povlaku - výmazové hmoty na bázi organické směsi, která se po nanesení suší a vypaluje do tzv. kůry. Za provozu se před foukáním formy postřikují vodou a při tvarování vytvořený plynový polštář je tvořen jak produkty oxidace kůry, tak parou z nasáknuté vody. Kovový plást formy zajištuje rozměrovou stálost její dutiny. Vlastnosti kůry mají vliv na její provozní životnost a na konečnou povrchovou kvalitu skleněných předmětů. Životnost kůry je ovlivněna velikostí a tvarem skleněného předmětu a samotnou technologií tvarování, tedy například teplotou tvarované skloviny.this issue is dealt with in the publication Machine Shaping of Glass, A. Smrček, SNTL Prague, 1981. The vast majority of contemporary glass molds for machine production are made of cast iron. The inner cavity surface of the blow mold is precisely turned into the final shape of the glass article with a dimensional addition of approx. 1 mm to the diameter for the application of an active stable coating - an erasing mass based on an organic mixture. In operation, water is sprayed prior to blowing the mold, and the molded gas cushion is formed of both bark oxidation products and steam from the soaked water. The metal shell of the mold ensures the dimensional stability of its cavity. The properties of the crust affect its service life and the final surface quality of the glass articles. The durability of the bark is influenced by the size and shape of the glass article and the forming technology itself, for example the temperature of the molded glass.
S rozšiřováním strojní výroby dutých skleněných předmětů je celosvětově věnována velká pozornost optimálnímu složení směsí výmazových hmot, teplotám při jejich zpevňování ve vztahu k nasákavosti a životnosti s ohledem na co nejvyšši kvalitu povrchu výrobků. Těmito otázkami se podrobně zabývají například Chramkov a Kuzněcova. Sklo i keramika, 1979, č, 9, s. 17 až 19 a A. Smrček v publikaci Strojní tvarování skla, kde na straně 265 je uveden přehled směsí k vymazávání sklářských forem.With the expansion of the machine production of hollow glass articles, great attention is paid worldwide to the optimum composition of the erasing compositions, the temperatures during solidification in relation to water absorption and durability with regard to the highest surface quality of the products. These issues are dealt with in detail by Chramkov and Kuznetsov. Glass and Ceramics, 1979, No. 9, pp. 17 to 19 and A. Smrček in Machine Glass Forming, where page 265 gives an overview of mixtures for erasing glass molds.
Důležitou vlastností aktivního stabilního povlaku sklářské formy je vedle jeho stability a dostatečné pevnosti také určitá poréznost, umožňující absorpci potřebného množství vody. Také jsou sledovány závislosti kvality povrchu skleněných předmětů na parametrech plynoparní mezivrstvy v průběhu tvarování. Touto problematikou se podrobně zabývá Alexandrov a kol. v časopise Stěkolnaja promyšlennost, 1978, č.7, s. 10 až 14.An important property of the active stable glass mold coating is, besides its stability and sufficient strength, a certain porosity which allows the absorption of the required amount of water. The dependence of the surface quality of the glass articles on the parameters of the gas-steam interlayer during molding is also monitored. Alexandrov et al. in Stěkolnaya promyšlennost, 1978, No 7, pp. 10 to 14.
Podle charakteru výrobků a požadavků na kvalitu jeho povrchu, druhu skloviny a typu tvarovacího zařízení, používají jednotliví výrobci různé složení výmazových hmot s rozdílnou provozní životností. Mezi další používaná řešení se řadí různé způsoby úprav vnitřní dutiny sklářské formy, a to s použitím aktivního stabilního povlaku nebo bez něj. Úpravou vnitřního povrchu sklářské formy bez aktivního stabilního povlaku se zabývá například evropský patent č. 125 104, podle něhož je kovová forma pro vytvořeni parního polštáře opatřená po celém vnitřním povrchu množstvím mechanicky vytvořených malých prohlubní, a s výhodou jsou mechanicky vytvořené prohlubně uspořádány po spirálovité linii shora dolů.Depending on the nature of the products and the requirements for their surface quality, the type of enamel and the type of forming equipment, the individual manufacturers use different compositions of erasers with different service life. Other solutions used include various methods of treating the inner cavity of a glass mold, with or without active stable coating. The treatment of the inner surface of a glass mold without an active stable coating is described, for example, in European Patent No. 125,104, according to which the metal mold for forming a steam cushion is provided with a plurality of mechanically formed small depressions over the entire inner surface. down.
Podle sovětského autorského osvědčení č. 631 462 jsou v dutině sklářské formy vytvořeny kanálky ve formě drážek. U uvedených řešení není známo širší provozní využití.According to Soviet author's certificate No. 631 462, channels in the form of grooves are formed in the cavity of the glass mold. There is no known wider operational use of these solutions.
Úpravou vnitřního povrchu sklářské foukací formy s použitím aktivního stabilního povlaku se zabývá japonská patentová přihláška č. 86-043 288, podle které je rotační foukací sklářská forma s povlakem z korkového grafitu opatřená na vnitřním povrchu dutiny podélnými drážkami. Podstatou drážkování je optimalizace odvodu plynů a par z mezivrstvy při tvarování.Treatment of the inner surface of a glass blow mold using an active stable coating is disclosed in Japanese Patent Application No. 86-043 288, in which a rotary cork graphite blow mold is provided with longitudinal grooves on the inner surface of the cavity. The principle of grooving is to optimize the evacuation of gases and vapors from the interlayer during shaping.
Dlouhodobými provozními zkouškami při strojním tvarování užitkového skla foukáním byla úspěšně ověřena mechanická úprava vnitřního povrchu používaných sklářských forem z kovovéhoLong-term operational tests in blow molding of utility glass have successfully verified the mechanical treatment of the inner surface of the used glass molds made of metal
XX
CS 274 534 B1 materiálu podle tohoto vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že mechanicky upravený vnitřní povrch sklářské formy má profil, jehož střední aritmetická úchylka je v rozmezí 0,8 až 25 pm, výška nerovnosti z deseti bodů je v rozmezí 12,5 až 100 jum a největší výška nerovnosti je v rozmezí 12,5 až 100 pm.CS 274 534 B1 of a material according to the invention, characterized in that the mechanically treated inner surface of the glass mold has a profile whose mean arithmetic deviation is in the range 0.8 to 25 µm, the height of the unevenness of ten points is in the range 12.5 up to 100 µm, and the highest inequality height is between 12.5 and 100 µm.
S výhodou má vnitřní povrch sklářské formy tento profil, v ploše, která je při foukání nejvíce tepelně nebo mechanicky namáhána, střední aritmetickou úchylku v rozmezí 0,8 až 3,2 pm, a v ploše, při foukání méně tepelně nebo mechanicky namáhané, střední aritmetickou uchyl ku 12,5 až 25 ýjm.Preferably, the inner surface of the glass mold has this profile, with a mean arithmetic deviation between 0.8 and 3.2 µm in the area which is most thermally or mechanically stressed during blowing, and in the less blown or mechanically stressed area, medium arithmetic shift to 12.5 to 25 µm.
K získání sklářské formy slouží způsob úpravy mechanickým opracováním jejího vnitřního povrchu podle tohoto vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že mechanické opracování se provádí tryskáním tryskacím materiálem, dopadajícím na vnitřní povrch rychlosti v rozmezí od 30 do 100 m.s-1 ze vzdálenosti 50 až 300 mm, v rozsahu úhlu dopadu tryskajícího materiálu max. 60° od kolmice k tryskanému povrchu.To obtain a glass mold, a method of mechanical treatment of its inner surface according to the present invention is provided, wherein the mechanical treatment is carried out by blasting with a blasting material impinging on the inner surface at a speed ranging from 30 to 100 ms -1 from 50 to 300 60 mm from the perpendicular to the surface to be shot.
Foukací kovová sklářská forma podle tohoto vynálezu vykazuje při zachování parametrů používané vymazové hmoty” její zvýšenou životnost a podstatné zlepšení kvality povrchu skleněných předmětů, u kterých je podstatně omezeno jemné ráfování. Používané sklářské kovové formy jsou před nanesením výmazové hmoty upraveny tryskáním vnitřní dutiny jednorázově.The blown metal glass mold of the present invention, while maintaining the parameters of the grease used, has an increased durability and a significant improvement in the surface quality of glass articles, where fine rimping is substantially reduced. The glass molds used are treated by a single shot blasting prior to the application of the erasing material.
Suchým tryskáním za daných podmínek se získá vnitrní povrch kovové sklářské formy šupinovitého vzhledu, charakteristických vlastností, který při své makrostruktuře zaručuje zvýšenou přilnavost, a tím i vyšší mechanickou pevnost aktivního stabilního povlaku.Dry blasting under the given conditions gives the inner surface of the metallic glass form of a flaky appearance, characteristic properties which, in its macrostructure, guarantees an increased adhesion and thus a higher mechanical strength of the active stable coating.
Příkladné provedení vynálezu je popsáno dále.An exemplary embodiment of the invention is described below.
Příklad 1Example 1
Vnitřní povrch litinových foukacích sklářských forem pro výrobu kališkoviny byl otryskán suchým tryskáním v tryskací kabině tryskacím materiálem, kterým byl karbid křemíku o zrnitosti 25 podle ČSN 22 40 12, dopadající na vnitřní povrch formy rychlostí cca 64 m.s 1 při kolmém směru tryskajícího materiálu vzhledem k tryskanému povrchu sklářské formy, s délkou tryskajícího paprsku cca 60 mm. Doba tryskání závisí na velikosti vnitřního povrchu formy, který musí být rovnoměrně otryskán.The inner surface of the cast iron blow glass molds for producing stemware was blasted by dry blasting in the blasting cabin blasting material which was a silicon carbide grit 25 according to DIN 22 40 12 incident on the inner mold surface speed of about 64 ms -1 at a perpendicular direction of a jetting material relative to tryskanému surface of the glass mold, with a jet length of about 60 mm. The blasting time depends on the size of the inner surface of the mold, which must be evenly shot blasted.
Tímto postupem upravený vnitřní povrch sklářské formy měl drsnost povrchu, jehož střední aritmetická úchylka profilu Ra byla 2,2 jim, výška nerovnosti profilu z deseti bodů Rz byla 18 yjm a největší výška nerovnosti profilu Rm byla 19 /jm.The inner surface of the glass mold treated by this procedure had a surface roughness whose mean arithmetic deviation of the Ra profile was 2.2 µm, the profile unevenness height of ten Rz points was 18 µm, and the greatest unevenness height Rm was 19 µm.
Příklad 2Example 2
Vnitřní povrch litinových foukacích sklářských forem pro výrobu tenkostěnných skleněných předmětů byl tryskán v tryskací kabině suchým tryskáním zušlechtěnou ocelovou drtí o zrnitosti 13 podle ČSN 42 98 23. Ocelová drt dopadala kolmo na tryskaný povrch formy rychlostí cca 78 m.s-1 s délkou tryskajícího paprsku cca 120 mm.The inner surface of the cast glass blow molds for producing thin glass articles were shot blasting cabin in refined dry blasting grit blasting according to DIN 13 42 98 fell 23rd Steel grit blasted perpendicularly onto the mold surface speed of about 78 ms-1 with a length of jet beam 120 mm.
Takto získaný vnitřní povrch sklářské formy měl drsnost povrchu, jehož střední aritmetická úchylka profilu Ra byla 11,7 pm, výška nerovnosti povrchu z deseti bodů Rz byla 78 /Jm a největší výška nerovnosti profilů Rm byla 84 jim.The inner surface of the glass mold thus obtained had a surface roughness whose mean arithmetic deviation of the Ra profile was 11.7 µm, the surface roughness height of the ten Rz points was 78 µm and the greatest roughness height Rm was 84 µm.
CS 274 534 BlCS 274 534 Bl
MM
V praxi se ukázala jako výhodná kombinace různých, tryskáním upravených povrchů vnitřní dutiny sklářské formy v závislosti na míre tepelného nebo mechanického namáhání vnitřního povrchu pro tvarově různé skleněné výrobky. Například při tvarování jednoduchého tvaru válcovité skleněné odlivky je nejvíce tepelně namáhán povrch v oblasti přechodu tvaru odlivky na dýnko a .nejvíce mechanicky je namáhán povrch formy v oblasti otevřeného ústí. Mechanicky a tepelně jsou méně namáhány části formy mezi těmito oblastmi tvaru odlivky. Například v oblastech vnitřního povrchu formy·, které jsou méně mechanicky nebo tepelně namáhány, je vhodné použití tryskání podle příkladu 2, a v oblastech vnitřního povrchu formy, které jsou více mechanicky nebo tepelně namáhané, je vhodné použití tryskání uvedené v příkladu 1.In practice, it has proved to be advantageous to combine different blast-treated surfaces of the inner cavity of a glass mold depending on the degree of thermal or mechanical stress on the inner surface for shaped glass articles. For example, in shaping the simple shape of a cylindrical glass tumbler, the surface is most stressed in the region of the transition of the tumbler shape to the base and most mechanically the surface of the mold in the region of the open mouth is stressed. The mold parts between these tumbler regions are less stressed mechanically and thermally. For example, in the inner surface areas of the mold that are less mechanically or thermally stressed, use of the blasting process according to Example 2 is suitable, and in the inner surface areas of the mold that are more mechanically or thermally stressed, it is suitable to use the blasting process shown in Example 1.
Na takto upravenou dutinu vnitřního povrchu sklářské formy byla nanesena výmazová hmota na bázi směsi butoxylu, mowilithu a amorfního uhlíku jemným štětcem ve dvou vrstvách.The so-called cavity of the inner surface of the glass mold was coated with a butoxyl, mowilith and amorphous carbon blend with a fine brush in two layers.
Na druhou ještě lepivou vrstvu byly nadusány jemné bukové piliny. Na takto připravených sklářských formách byla výmazová hmota sušena a vypálena při teplotách cca 340 °C po dobu 40 minut. Po vychladnutí byly sklářské formy provozně nasazeny na 16-ti pozicovém foukacím stroji při výrobě tenkostěnných výrobků. Použité sklářské formy vykazovaly v průměru o třetinu delší provozní životnost proti běžně používaným formám, s tím, že bylo dosaženo velmi dobré optické kvality výrobků a zcela bylo odstraněno jemné ráfkování. Po ukončení provozní životnosti kůry byla tato odstraněna výpalem při teplotě 540 °C po dobu 60 minut. Po mechanickém očištění kartáčem byly formy opět opatřeny výmazovou hmotou a celý proces opakován.Fine beech sawdust was infused on the second still adhesive layer. On the glass molds thus prepared, the erasure mass was dried and fired at about 340 ° C for 40 minutes. After cooling, the glass molds were put into operation on a 16-position blow molding machine in the production of thin-walled products. The glass molds used showed, on average, a one-third longer service life compared to commonly used molds, with very good optical quality of the products being achieved and fine rimping completely removed. After the service life of the bark, it was removed by firing at 540 ° C for 60 minutes. After mechanical cleaning with a brush, the molds were again provided with an erasing mass and the whole process repeated.
Uvedeného řešení úpravy vnitřního povrchu formy tryskáním za sucha lze s výhodou použít i pro jiné kovové materiály forem, jako například hliník, bronz, ocel. V příkladu provedení je uvedeno použití ve velkosériové strojní výrobě kalíškoviny a odlivek, ale této úpravy povrchu lze využít i v malosériové výrobě velkých výrobků a klasické výrobě ruční.Said dry blast treatment of the inner surface of the mold can advantageously be used for other metal mold materials, such as aluminum, bronze, steel. In the exemplary embodiment, it is indicated for use in large-scale mechanical production of pulp and tumblers, but this surface treatment can also be used in small-scale large-scale production and conventional hand-made production.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS694189A CS274534B1 (en) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | Glass mould and method of its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS694189A CS274534B1 (en) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | Glass mould and method of its production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS694189A1 CS694189A1 (en) | 1990-09-12 |
| CS274534B1 true CS274534B1 (en) | 1991-04-11 |
Family
ID=5417592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS694189A CS274534B1 (en) | 1989-12-08 | 1989-12-08 | Glass mould and method of its production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS274534B1 (en) |
-
1989
- 1989-12-08 CS CS694189A patent/CS274534B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS694189A1 (en) | 1990-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0165882B1 (en) | Process for the production of a ceramic composite material having a core of ceramic fibres coated with a ceramic layer | |
| CN112779533B (en) | Method for preparing metal-based composite coating on surface of stainless steel | |
| CN108309023B (en) | Environment-friendly non-stick pan surface treatment process | |
| CA1090087A (en) | Investment casting method | |
| FI81333C (en) | APPARAT FOER FRAMSTAELLNING AV KORTA OORGANISKA FIBER. TRANSFERRED PAEIVAEMAEAERAE-FOERSKJUTET DATUM PL 14 ç 21.01.87. | |
| AU2002361533B2 (en) | Method of applying coatings | |
| TWI711720B (en) | Surface material of metal mold forming surface and surface treatment method of metal mold forming surface | |
| CS274534B1 (en) | Glass mould and method of its production | |
| US4113002A (en) | Chill preventing arrangement for use in centrifugal casting and method for preventing chill thereby | |
| CN112626440A (en) | Furnace roller surface strengthening coating for horizontal continuous annealing furnace and preparation method | |
| US4286981A (en) | Mould with separating layer for the production of glass objects | |
| AU613002B2 (en) | Glassworks molds and utilization thereof | |
| RU2096359C1 (en) | Method of manufacturing ornamental glass sheet | |
| CN113414022A (en) | Spraying pipe for spraying powder and spraying device | |
| KR20000052460A (en) | Release coating for glass molds | |
| US3420644A (en) | Method for molding of glass and ceramic materials | |
| CN1413774A (en) | Preparation method of powder hot spray nano-material coating | |
| CN109550897A (en) | A method of it eliminating large-scale conjuncted blade blade and listrium switching R part is loose | |
| CN119465000B (en) | A self-wearing coating for furnace rolls in a horizontal continuous annealing furnace and its preparation method | |
| US1662365A (en) | Bujbbe | |
| CN114686870B (en) | Preparation method of silver layer on surface of bottom plate of reduction furnace, bottom plate of reduction furnace and reduction furnace | |
| JPS57171557A (en) | Centrifugal casting method | |
| US3414488A (en) | Permanent mold for use in the manufacture of pipe and method of producing such mold | |
| US4566895A (en) | Molds used for blowing glass articles | |
| RU2066715C1 (en) | Process of deposition of protective coats on articles |