CS276043B6

CS276043B6 - Saw voltage generator wiring for sweeping voltage controlled oscillator

Info

Publication number: CS276043B6
Application number: CS758489A
Authority: CS
Inventors: Zdenek Ing Masin
Original assignee: Tesla Kolin S P
Priority date: 1989-12-29
Filing date: 1989-12-29
Publication date: 1992-03-18
Also published as: CS8907584A2

Abstract

• Zapojení lze využít v synchronním fázovém · detektoru leteckého radiokompasu v dlouhovlnném a středovlnném pásmu. Zaručuje neměnnou funkci ve velkém rozsahu teplot při dosažení stabilního velkého rozkmitu výstupního pilového průběhu o stabilním kmitočtu. Mezi podstatné prvky zapojení patří první operační zesilovač (Zl), který má me- , zi 3vým výstupem a invertujícím vstupem zapojenu zpětnou vazbu z prvního rezistoru (Rl) a prvního kondenzátoru (Cl). Z výstupu druhého operačního zesilovače (Z2) je potom připojen jednak osmý rezistor (R8) na jeho invertující vstup, jednak přes jedenáctý rezistor (Rll) řídicí elektroda tranzistoru (T,, jehož emitor je připojen mezi první rezistor (Rl) a první kondenzátor (Cl), a jehož kolektor je připojen k výstupu prvního operačního zesilovače (Zl), 2atímco jeho invertující vstup je připojen přes rezistory ke vstupním svorkám (11) , (13) zapojení a k zápornému napětovému zdroji -U, je jeho výstup připojen na výstupní svorku (12) pro připojení napětové řízeného oscilátoru (2). V zapojení jsou první a čtvrtá dioda (Dl), (D4) funkční, ostatní diody jsou zapojeny . jako teplotní kompenzace v zapojení.• The circuit can be used in a synchronous phase detector of an aeronautical radio compass in the long-wave and medium-wave bands. It guarantees constant function in a wide range of temperatures while achieving a stable large amplitude of the output sawtooth waveform with a stable frequency. The essential elements of the circuit include the first operational amplifier (Zl), which has a feedback from the first resistor (Rl) and the first capacitor (Cl) connected to the limit output and the inverting input. From the output of the second operational amplifier (Z2) is then connected, firstly, the eighth resistor (R8) to its inverting input, and secondly, through the eleventh resistor (Rll) the control electrode of the transistor (T,, whose emitter is connected between the first resistor (Rl) and the first capacitor (Cl), and whose collector is connected to the output of the first operational amplifier (Zl), 2awhile its inverting input is connected via resistors to the input terminals (11), (13) of the circuit and to the negative voltage source -U, its output is connected to the output terminal (12) for connecting the voltage-controlled oscillator (2). In the circuit, the first and fourth diodes (Dl), (D4) are functional, the other diodes are connected as temperature compensation in the circuit.

Description

Vynález se týká zapojení generátoru pilového napětí pro rozmítání napěťově řízeného oscilátoru s využitím v synchronním fázovém detektoru leteckého radiokompasu v dlouhovlnném a středovlnném pásmu.The invention relates to the connection of a saw voltage generator for sweeping a voltage-controlled oscillator using in a synchronous phase detector of an aeronautical radio compass in the long-wave and medium-wave bands.

Generátor pilového napětí se používá tam, kde je požadováno řízení kmitočtu oscilátoru stejnosměrným napětím a rychlé zavěšení volně kmitajícího oscilátoru na pilotní kmitočet.The saw voltage generator is used where DC frequency control of the oscillator is required and rapid suspension of the free oscillating oscillator to the pilot frequency.

Dlouhovlnné a středovlnné letecké radiokompasy používají pro přenos směrové informace amplitudovou nebo fázovou modulaci. U moderních leteckých radiokompasů se s s výhodou užívá modulace fázové. Dosahuje se lepšího odstupu detekovaného signálu od šumu při větší odolnosti na amplitudovém rušení. Vstupní díly leteckého radiokompasu se řeší jako širokopásmové s mezifrekvencí na vyšším kmitočtu, například 10,7 MHz, pro dosažení lepšího potlačení mezifrekvenčních a zrcadlových kmitočtů. Vzhledem k vysokému mezifrekvenčnímu kmitočtu a pro dosažení vysoké stability v rozsahu teplot je referenční oscilátor fázového závěsu krystalem řízený s dolaďováním výstupním napětím fázového detektoru.Long-wave and medium-wave aeronautical radio compasses use amplitude or phase modulation to transmit directional information. Phase modulation is preferably used in modern aeronautical radio compasses. A better distance of the detected signal from the noise is achieved with greater resistance to amplitude interference. The input parts of an aeronautical radio compass are designed as broadband with an intermediate frequency at a higher frequency, for example 10.7 MHz, to achieve better suppression of intermediate and mirror frequencies. Due to the high intermediate frequency and to achieve high stability in the temperature range, the reference phase-locked oscillator is crystal controlled with tuning by the output voltage of the phase detector.

Dolaďování krystalem řízeného oscilátoru se obvykle provádí kapacitní diodou. Pro snadné zachycení oscilátoru a zasynchronizování na vstupní řídicí kmitočet fázového synchronního detektoru je vhodné oscilátor přelaďovat - rozmítat generátorem pilového napětí, který je odpojen, nebo jehož činnost je přerušena v okamžiku zasynchronizování oscilátoru. Po zasynchronizování je důležité, aby napěťově řízený oscilátor byl řízen, to jest dolaďován pouze stejnosměrnou výstupní složkou fázového detektoru a nebyl ovlivňován obvody generátoru pilového napětí. Pokud je generátor pilového napětí řešen samostatně, nastávají určité problémy, které vedou ke složitosti řešení při přepínání, odepínání, zapínání nebo vypínání pilového generátoru při rozsynchronizování nebo zasynchronizování napěťově řízeného oscilátoru ve spojení napěťově řízeného oscilátoru s výstupem fázového detektoru. Generátor pilového napětí může být součástí synchronního fázového detektoru, kdy v zasynchronizovaném stavu pracuje jako stejnosměrný integrační zesilovač, který je vstupem připojen na výstup fázového detektoru a výstupem připojen na dolaďovací kapacitní diodu napěťově řízeného oscilátoru. V těchto známých kombinovaných řešeních se obvykle obtížně stanovují horní a dolní meze napětí rozmítání s jejich teplotní stálostí, a tím i kmitočet rozmítání.The tuning of the crystal-controlled oscillator is usually performed by a capacitive diode. For easy capture of the oscillator and synchronization to the input control frequency of the phase synchronous detector, it is advisable to retune the oscillator - sweep with a saw voltage generator, which is disconnected or whose operation is interrupted at the moment of synchronization of the oscillator. After synchronization, it is important that the voltage controlled oscillator be controlled, i.e. tuned only by the DC output component of the phase detector and not affected by the saw voltage generator circuits. If the saw voltage generator is solved separately, certain problems occur which lead to the complexity of the solution when switching, disconnecting, switching on or off the saw generator when synchronizing or synchronizing a voltage controlled oscillator in connection with a voltage controlled oscillator with a phase detector output. The saw voltage generator can be a part of a synchronous phase detector, where in the synchronized state it works as a DC integration amplifier, which is connected by an input to the output of the phase detector and by an output connected to a tuning capacitive diode of a voltage controlled oscillator. In these known combined solutions, it is usually difficult to determine the upper and lower limits of the sweep stress with their temperature stability, and thus of the sweep frequency.

Uvedené nedostatky zmírňuje zapojení generátoru pilového napětí pro rozmítání napěťově řízeného oscilátoru s první vstupní svorkou připojenou k výstupu synchronního fázového detektoru a výstupní svorkou připojenou na řídicí vstup napěťově řízeného oscilátoru, přičemž ke druhé vstupní svorce je připojen spínač pro vypínání rozmítání podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že první operační zesilovač je svým neinvertujícím vstupem připojen přes dvanáctý rezistor k zemi a svým invertujícím vstupem jednak přes sériové spojení prvního rezistoru a prvního kondenzátoru ke svému vstupu, jednak přes druhý rezistor k první vstupní svorce a jednak přes první dělič sestávající z třetího a čtvrtého rezistoru ke svorce záporného napěťového zdroje - U. Střed prvního děliče je vyveden ke druhé vstupní svorce, zatímco výstup prvního operačního zesilovače je připojen jednak k výstupní svorce, jednak přes druhý dělič, skládající se z pátého a šestého rezistoru k zemi, jednak kolektoru tranzistoru, jehož emitor je připojen do bodu spojení prvního rezistoru s prvním kondensátorem a jednak ke katodě první diody, jejíž anoda je připojena k neinvertujícímu vstupu druhého operačního zesilovače, jehož invertující vstup je připojen jednak k anodě páté diody, jejíž katoda je připojena přes desátý rezistor k zemi, a jednak přes devátý rezistor ke svorce kladného napěťového zdroje +U, ke které je připojen dále jednak první konec druhého kondenzátoru, jehož druhý konec je připojen k zemi a jednak první konec sedmého rezistoru, jehož druhý konec je připojen k anodě třetí diody, jejíž katoda je připojena k anodě druhé diody, jejíž katoda je připojena do středu druhého děliče. K neinvertujícímu vstupu druhého operačního zesilovače jsou připojeny ještě jednak katoda čtvrté diody, jejíž anoda je připojena k anodě třetí diody a jednak první konec osmého rezistoru připojeného svým druhým koncem k výstupu druhého operačního zesilovače, ke kterému je připojen ještě první konec jedenáctého rezistoru, jehož druhý konec je připojen k řídicí elektrodě tranzistoru.These shortcomings are alleviated by the connection of a saw voltage generator for sweeping a voltage-controlled oscillator with a first input terminal connected to the output of a synchronous phase detector and an output terminal connected to the control input of a voltage-controlled oscillator, the second input terminal being connected in that the first operational amplifier is connected via its twelfth resistor to ground and its inverting input via a series connection of the first resistor and a first capacitor to its input, via a second resistor to the first input terminal and via a first divider consisting of a third and a fourth resistor to the negative voltage source terminal - U. The center of the first divider is connected to the second input terminal, while the output of the first operational amplifier is connected to the output terminal and through a second divider consisting of a fifth and sixth resistor to ground and a collector. transistor, whose emitter is connected to the connection point of the first resistor with the first capacitor and to the cathode of the first diode, the anode of which is connected to the non-inverting input of the second operational amplifier, whose inverting input is connected to the anode of the fifth diode , and on the one hand via the ninth resistor to the terminal of the positive voltage source + U, to which the first end of the second capacitor, the second end of which is connected to ground and the first end of the seventh resistor, the second end of which is connected to the anode of the third diode, the cathode is connected to the anode of the second diode, the cathode of which is connected to the center of the second divider. Connected to the non-inverting input of the second operational amplifier are the cathode of the fourth diode, the anode of which is connected to the anode of the third diode and the first end of the eighth resistor connected at its second end to the output of the second operational amplifier, to which the first end of the eleventh the end is connected to the control electrode of the transistor.

Vyšší účinky zapojení generátoru pilového napětí pro rozmítání napěťově řízeného oscilátoru podle vynálezu lze spatřovat v jednoduchosti zapojení generátoru pilového napětí, který je zároveň součástí synchronního fázového detektoru, kde dokonalá teplotní kompenzace dolní a horní meze úrovně napětí výstupního pilového průběhu při rozmítání zaručuje neměnnou funkci ve velkém rozsahu teplot při dosažení stabilního velkého rozkmitu výstupního pilového průběhu o stabilním kmitočtu.The higher effects of the saw voltage generator for sweeping the voltage controlled oscillator according to the invention can be seen in the simplicity of the saw voltage generator, which is also part of the synchronous phase detector, where perfect temperature compensation of lower and upper limits of the output saw voltage voltage temperature range when a stable large amplitude of the output sawtooth of stable frequency is reached.

Na připojených výkresech je znázorněno na obr. 1 blokové schéma generátoru pilového napětí pro rozmítání napěťově řízeného oscilátoru ve smyčce zpětné vazby fázového detektoru a na obr. 2 je podrobné schéma zapojení vlastního generátoru pilového napětí pro rozmítání napěťově řízeného oscilátoru podle vynálezu.FIG. 1 is a block diagram of a saw voltage generator for sweeping a voltage controlled oscillator in a feedback loop of a phase detector, and FIG. 2 is a detailed circuit diagram of a saw voltage generator for sweeping a voltage controlled oscillator according to the invention.

Zapojení generátoru pilového napětí pro rozmítání napěťově řízeného oscilátoru 2 připojeného k výstupní svorce 12 zapojení ve smyčce zpětné vazby synchronního fázového detektoru _4 připojeného svým výstupem k první vstupní svorce 11 zapojení se spínačem 5. pro vypínání rozmítání připojeným ke druhé vstupní svorce 13 je provedené konkrétně tak, že první operační zesilovač Z1 je svým neinvertujícím vstupem připojen přes dvanáctý rezistor R12 k zemi a svým invertujícím vstupem jednak přes sériové spojení prvního rezistoru R1 a prvního kondenzátoru Cl ke svému výstupu, jednak přes druhý rezistor R2 k první vstupní svorce 11 a jednak přes první dělič R3, R4 sestávající z třetího rezistoru R3 a čtvrtého rezistoru R4 ke svorce 15 záporného napěťového zdroje -U, přičemž střed prvního děliče R3, R4 je vyveden ke druhé vstupní svorce 13, zatímco výstup prvního operačního zesilovače Z1 je připojen jednak k výstupní svorce .12, jednak přes druhý dělič R5, R6, skládající se z pátého rezistoru R5 a šestého rezistoru R6 k zemi, jednak ke kolektoru tranzistoru T, jehož emitor je připojen do bodu spojení prvního rezistoru R1 s prvním kondensátorem Cl a jednak ke katodě první diody Dl, jejíž anoda je připojena k neinvertujíčímu vstupu druhého operačního zesilovače Z2, jehož invertující vstup je, připojen jednak k anodě páté diody D5, jejíž katoda je připojena před desátý rezistor R10 k zemi a jednak přes devátý rezistor R9 ke svorce 14 kladného napěťového zdroje +U, ke které je připojen dále jednak první konec druhého kondenzátoru C2, jehož druhý konec je připojen k zemi a jednak první konec sedmého rezistoru R7, jehož druhý konec je připojen k anodě třetí diody D3, jejíž katoda je připojena k anodě druhé diody D2, jejíž katoda je připojena do středu druhého děliče R5, R6, přičemž k neinvertujíčímu vstupu druhého operačního zesilovače Z2 jsou připojeny ještě jednak katoda čtvrté diody D4, jejíž anoda je připojena k anodě třetí diody D3 a jednak první konec osmého rezistoru R8, připojeného svým druhým koncem k výstupu druhého operačního zesilovače Z2, ke kterému je připojen ještě první konec jedenáctého rezistoru Rll, jehož druhý konec je připojen k řídicí elektrodě tranzistoru T.The connection of the saw voltage generator for sweeping the voltage-controlled oscillator 2 connected to the output terminal 12 in the feedback loop of the synchronous phase detector 4 connected by its output to the first input terminal 11 is connected to the sweep switch 5 connected to the second input terminal 13. that the first operational amplifier Z1 is connected to ground via its non-inverting input R12 and its inverting input via a series connection of a first resistor R1 and a first capacitor C1 to its output, via a second resistor R2 to the first input terminal 11 and via a first resistor. a divider R3, R4 consisting of a third resistor R3 and a fourth resistor R4 to the terminal 15 of the negative voltage source -U, the center of the first divider R3, R4 being connected to the second input terminal 13, while the output of the first operational amplifier Z1 is connected to the output terminal. 12, on the one hand via a second divider R5, R6, consisting of a fifth resistor R5 and sixth resistor R6 to ground, firstly to the collector of transistor T, whose emitter is connected to the connection point of the first resistor R1 with the first capacitor C1 and secondly to the cathode of the first diode D1, the anode of which is connected to the non-inverting input of the second operational amplifier Z2; , connected on the one hand to the anode of the fifth diode D5, the cathode of which is connected to ground before the tenth resistor R10 and on the other hand via the ninth resistor R9 to the terminal 14 of the positive voltage source + U, to which the first end of the second capacitor C2 is connected connected to ground and the first end of the seventh resistor R7, the second end of which is connected to the anode of the third diode D3, the cathode of which is connected to the anode of the second diode D2, the cathode of which is connected to the center of the second divider R5, R6. amplifiers Z2 are connected on the one hand by the cathode of the fourth diode D4, the anode of which is connected to the anode of the third diode D3 and on the other hand by the first end of the eighth resistor R8, connected with its second end to the output of the second operational amplifier Z2, to which is connected the first end of the eleventh resistor R11, the other end of which is connected to the control electrode of the transistor T.

Odlišná, účinná varianta zapojení teplotní kompenzace má připojen první konec třináctého rezistoru R13 mezi katodu páté diody D5 a první konec desátého rezistoru R10, přičemž druhý konec třináctého rezistoru R13 je připojen ke kladnému napěťovém zdroji +U.A different, efficient variant of the temperature compensation circuit has the first end of the thirteenth resistor R13 connected between the cathode of the fifth diode D5 and the first end of the tenth resistor R10, the other end of the thirteenth resistor R13 being connected to a positive voltage source + U.

Ve stavu, kdy napěťově řízený oscilátor 2 není zasynchronizován na vstupní signál, v našem případě mezifrekvenční o kmitočtu 3,2 MHz, který je fázově modulován kmitočtem směrové informace 108 MHz, se přivádí vstupní signál na vstup synchronního fázového detektoru 4^ Vstupní signál se zároveň přivádí na synchronní detektor 2 shody fáze, který pro svoji funkci využívá zároveň signálu z. napěťově řízeného oscilátoru 2. Výstup synchronního detektoru 2 shody fáze nedává povel k sepnutí spínače 2» protože vstupní signál nemá shodnou fázi ani kmitočet se signálem z napěťově řízeného oscilátoru 2. Spínač 2 není sepnut, invertující vstup prvního operačního zesilovače Z1 dostává přes třetí a čtvrtý rezistor R3, R4 záporné napětí oproti zemi i vůči uzemněnému neinvertujíčímu vstupu prvního operačního zesilovače Zl. Výstup prvního operačního zesilovače Z1 má proto snahu zaujmout kladné napětí kladného napěťového zdroje +0. Rychlému dosažení kladného napětí brání zpětná vazba prvním kondenzátorem Cl v sérii s prvním rezistorem R1 zapojená mezi výstup a invertující »In the state when the voltage-controlled oscillator 2 is not synchronized to the input signal, in our case an intermediate frequency of 3.2 MHz, which is phase modulated by the direction information frequency 108 MHz, the input signal is fed to the input of the synchronous phase detector 4. supplies a phase match to the synchronous detector 2, which also uses the signal from the voltage controlled oscillator 2 for its function. The output of the synchronous phase match detector 2 does not command the switch 2 to close » Switch 2 is not closed, the inverting input of the first operational amplifier Z1 receives via the third and fourth resistors R3, R4 a negative voltage to ground and to the grounded non-inverting input of the first operational amplifier Z1. The output of the first operational amplifier Z1 therefore tends to assume a positive voltage of the positive voltage source +0. The fast reaching of the positive voltage is prevented by the feedback of the first capacitor Cl in series with the first resistor R1 connected between the output and the inverting »

vstup prvního operačního zesilovače Zl. Napětí na výstupu prvního operačního zesilovače Z1 postupně narůstá tak, jak se nabíjí první kondenzátor Cl. Tranzistor T je v nevodivém stavu - rozepnutý, protože jeho řídicí elektroda dostává přes jedenáctý rezistor Rll z výstupu druhého operačního zesilovače Z2 záporné napětí, předpokládáme a popisujeme takovýto stav. Až výstup prvního operačního zesilovače Zl dosáhne předem dohodnuté, nastavené hodnoty, je to horní mez stejnosměrného napětí rozmítání, daná dělicím poměrem pátého a šestého rezistoru R5, R6, který dělí výstupní stejnosměrné napětí na výstupu prvního operačního zesilovače Zl. Se zvětšováním napětí na děliči z pátého a šestého rezistoru R5, R6 dochází ke zvyšování napětí v uzlu třetí a čtvrté diody D3, D4 a sedmého rezistoru R7, protože druhou a třetí diodou D2, D3 protéká stejnosměrný proud z kladného napěťového zdroje +U přes sedmý rezistor R7 o velké hodnotě do poměrně tvrdého děliče z pátého a šestého rezistoru R5, R6 z rezistorů o menší hodnotě. Podělené výstupní napětí z výstupu prvního operačního zesilovače zl děličem z pátého a šestého rezistoru R5, R6 se tímto nepatrným proudem prakticky nezmění. Přes čtvrtou diodu D4 se toto kladné narůstající napětí v uzlu třetí a čtvrté diody D3, D4 a sedmého rezistoru R7 dostává na neinvertující vstup druhého operačního zesilovače Z2. Až překročí napětí na neinvertujícím vstupu druhého operačního zesilovače Z2 napětí na jeho invertujícím vstupu, dané děličem tvořeným devátým rezistorem R9, pátou diodou D5 a desátým rezistorem R10, napětí na výstupu druhého operačního zesilovače Z2 se překlopí ze záporného napětí na kladné napětí dané přibližně kladným napěťovým zdrojem +ΰ. K rychlému překlopení dojde vlivem kladné vazby osmým rezistorem R8 z výstupu druhého operačního zesilovače Z2 na neinvertující vstup druhého operačního zesilovače Z2. Z výstupu druhého operačního zesilovače Z2 se dostává kladné napětí přes jedenáctý rezistor Rll na řídicí elektrodu spínacího tranzistoru T řízeného polem. Tranzistor T sepne, první kondenzátor Cl se vybije, kladné napětí z výstupu prvního operačního zesilovače Zl se dostává přes první rezistor Rl na invertující vstup prvního operačního zesilovače Zl. Napětí na výstupu prvního operačního zesilovače Zl se snaží skokem, velice rychle, zaujmout hodnotu blízkou nule, odpovídající stavu, kdy vzhledem k hodnotám prvního až čtvrtého rezistoru Rl, R2, R3, R4, popřípadě vzhledem k okamžité hodnotě stejnosměrného napětí na výstupu synchronního fázového detektoru £ bude mezi invertujícím vstupem a neinvertujícím vstupem prvního operačního zesilovače Zl nulové napětí. Této hodnoty ovšem nedosáhne, protože výstupní napětí z výstupu prvního operačního zesilovače Zl přes první diodu Dl na neinvertujícím vstupu druhého operačního zesilovače Z2 překlopí výstup druhého operačního zesilovače Z2 z kladné hodnoty do záporné hodnoty napětí. K tomuto překlopení dojde pokud výstupní napětí na výstupu prvního operačního zesilovače Zl bude menší, než napětí na invertujícím vstupu druhého operačního zesilovače Z2 dané děličem z devátého a desátého rezistoru R9, RIO. K rychlému překlopení napětí na výstupu druhého operačního zesilovače Z2 dojde vlivem kladné zpětné vazby z výstupu operačního zesilovače Z2 na neinvertující vstup druhého operačního zesilovače Z2 osmým rezistorem R8. Záporné napětí z výstupu druhého operačního zesilovače Z2 se dostává přes jedenáctý rezistor Rll na řídicí elektrodu tranzistoru T. Tranzistor T se zavře - rozepne, přeruší se galvanické spojení výstupu prvního operačního zesilovače Zl s invertujícím vstupem prvního operačního zesilovače Zl, který je přes třetí a čtvrtý rezistor R3, R4 připojen na záporný napěťový zdroj -U. Na výstupu prvního operačního zesilovače Zl narůstá napětí a děj se opakuje. Rozmítání má pilový charakter, kmitočet závisí na časových konstantách, volbě prvního až čtvrtého rezistoru Rl, R2, R3, R4, první kapacity Cl a na nastavení hodnot napěťových mezí rozmítání, přičemž dolní mez je dána děličem z devátého a desátého rezistoru R9, R10 a horní mez je dána děličem z pátého a šestého rezistoru R5, R6 vzhledem k děliči z devátého a desátého rezistoru R9, R10. První a čtvrtá dioda Dl, D4 jsou funkční. Pro dolní mez napětí při rozmítání je funkční první dioda Dl teplotně kompenzována pátou diodou D5 v děliči z devátého a desátého rezistoru R9, R10. Pro horní mez napětí při rozmítání je funkční čtvrtá dioda D4 teplotně kompenzována třetí diodou D3 a již zapojená pátá dioda D5 je kompenzována druhou diodou D2.input of the first operational amplifier Zl. The voltage at the output of the first operational amplifier Z1 gradually increases as the first capacitor C1 is charged. Transistor T is in a non-conductive state - open, because its control electrode receives a negative voltage via the eleventh resistor R11 from the output of the second operational amplifier Z2, we assume and describe such a state. When the output of the first operational amplifier Z1 reaches a pre-agreed, set value, it is the upper limit of the DC sweep voltage, given by the division ratio of the fifth and sixth resistors R5, R6, which divides the DC output voltage at the output of the first operational amplifier Z1. As the voltage on the divider from the fifth and sixth resistors R5, R6 increases, the voltage in the node of the third and fourth diodes D3, D4 and the seventh resistor R7 increases, because direct current from the positive voltage source + U flows through the second and third diodes D2, D3 through the seventh large value resistor R7 to a relatively hard divider from the fifth and sixth resistors R5, R6 from the smaller value resistors. The divided output voltage from the output of the first operational amplifier z1 by the divider from the fifth and sixth resistors R5, R6 is practically unchanged by this small current. Via the fourth diode D4, this positive rising voltage at the node of the third and fourth diodes D3, D4 and the seventh resistor R7 reaches the non-inverting input of the second operational amplifier Z2. When the voltage at the non-inverting input of the second operational amplifier Z2 exceeds the voltage at its inverting input given by the divider formed by the ninth resistor R9, the fifth diode D5 and the tenth resistor R10, the output voltage of the second operational amplifier Z2 switches from a negative voltage to a positive voltage source + ΰ. The fast flip occurs due to the positive coupling of the eighth resistor R8 from the output of the second operational amplifier Z2 to the non-inverting input of the second operational amplifier Z2. From the output of the second operational amplifier Z2, a positive voltage is received via the eleventh resistor R11 to the control electrode of the field-effect switching transistor T. Transistor T closes, the first capacitor C1 is discharged, the positive voltage from the output of the first operational amplifier Z1 is received via the first resistor R1 to the inverting input of the first operational amplifier Z1. The voltage at the output of the first operational amplifier Z1 tries to jump, very quickly, to a value close to zero, corresponding to the state when with respect to the values of the first to fourth resistors R1, R2, R3, R4, or with respect to the instantaneous DC voltage at the output of the synchronous phase detector. £, there will be zero voltage between the inverting input and the non-inverting input of the first operational amplifier Z1. However, it does not reach this value because the output voltage from the output of the first operational amplifier Z1 through the first diode D1 at the non-inverting input of the second operational amplifier Z2 flips the output of the second operational amplifier Z2 from a positive value to a negative voltage value. This flipping occurs when the output voltage at the output of the first operational amplifier Z1 is less than the voltage at the inverting input of the second operational amplifier Z2 given by the divider of the ninth and tenth resistors R9, R10. The voltage at the output of the second operational amplifier Z2 is quickly switched due to the positive feedback from the output of the operational amplifier Z2 to the non-inverting input of the second operational amplifier Z2 by the eighth resistor R8. The negative voltage from the output of the second operational amplifier Z2 is fed via the eleventh resistor R11 to the control electrode of the transistor T. Transistor T closes - opens, the galvanic connection of the output of the first operational amplifier Z1 to the inverting input of the first operational amplifier Z1 resistor R3, R4 connected to negative voltage source -U. The voltage at the output of the first operational amplifier Z1 increases and the action is repeated. The sweep is sawtooth, the frequency depends on time constants, the choice of the first to fourth resistors R1, R2, R3, R4, the first capacitance C1 and the setting of the values of the sweep voltage limits, the lower limit being given by the divider of the ninth and tenth resistors R9, R10 and the upper limit is given by the divider of the fifth and sixth resistors R5, R6 with respect to the divider of the ninth and tenth resistors R9, R10. The first and fourth diodes D1, D4 are functional. For the lower limit of the sweep voltage, the functional first diode D1 is temperature compensated by a fifth diode D5 in the divider of the ninth and tenth resistors R9, R10. For the upper limit of the sweep voltage, the functional fourth diode D4 is temperature compensated by the third diode D3 and the already connected fifth diode D5 is compensated by the second diode D2.

Ve stavu zasynchronizování synchronního fázového detektoru £ a napěťově řízeného osci látoru £ dochází při rozmítání, při plynulém nárůstu stejnosměrného napětí na výstupu prvního operačního zesilovače 21 od dolní meze napětí směrem po horní mez napětí pilového průběhu k plynulému přelaHování napěťově řízeného oscilátoru £. V okamžiku shody kmitočtu a fáze napěťově řízeného oscilátoru £ se vstupním řídicím kmitočtem synchronního fázového detektoru £ zareaguje synchronní detektor £ shody fáze a sepne spínač 5. Tím se zruší záporné předpětí pro invertující vstup prvního operačního zesilovače 21 a invertující vstup i neinvertující vstup prvního operačního zesilovače 21 jsou prakticky na stejném potenciálu, a to nulovém. Rozmítání se zastaví s výstupním napětím na výstupu prvního operačního zesilovače Zl, které bylo v okamžiku shody kmitočtu a fáze napěťově řízeného oscilátoru £ se vstupním řídicím kmitočtem synchronního fázového detektoru £. Napětově řízený oscilátor £ je držen v synchronismu, první operační zesilovač 21 pracuje jako integrační zesilovač výstupního napětí z synchronního fázového detektoru £ a svým výstupním napětím na výstupu prvního operačního zesilovače Zl doladuje napětově řízený oscilátor £. Smyčka zpětné vazby fázového závěsu je uzavřena pokud vstupní signál neklesne pod prahovou hodnotu a nebo se smyčka nerozpadne vnější poruchou. Po rozpadnutí smyčky není sepnut spínač £ ze synchronního detektoru £ shody fáze a uvede se do činnosti opět rozmítání.In the synchronized state of the synchronous phase detector 6 and the voltage controlled oscillator 6, the voltage controlled oscillator 6 occurs continuously during sweeping, as the DC voltage at the output of the first operational amplifier 21 gradually increases from the lower voltage limit to the upper voltage limit of the sawtooth waveform. At the moment of frequency and phase matching of the voltage controlled oscillator £ with the input control frequency of the synchronous phase detector £, the synchronous phase matching detector £ reacts and closes switch 5. This cancels the negative bias for the inverting input of the first operational amplifier 21 and 21 are practically at the same potential, namely zero. The sweeping stops with the output voltage at the output of the first operational amplifier Z1, which was at the moment of coincidence of the frequency and phase of the voltage controlled oscillator £ with the input control frequency of the synchronous phase detector £. The voltage-controlled oscillator 6 is kept in synchronism, the first operational amplifier 21 operates as an integrating amplifier of the output voltage from the synchronous phase detector 6 and tunes the voltage-controlled oscillator 6 with its output voltage at the output of the first operational amplifier Z1. The phase-locked loop feedback loop is closed if the input signal does not fall below a threshold value or the loop does not break with an external fault. After the loop has broken, the switch £ from the synchronous phase match detector £ is not closed and the sweeping is activated again.

Claims

PATENT CLAIMS

Connection of a saw voltage generator for sweeping a voltage-controlled oscillator with a first input terminal connected to the output of a synchronous phase detector and an output terminal connected to the control input of a voltage-controlled oscillator, the second input terminal being connected to a sweep switch, characterized in that the first operational amplifier (Z1) is connected to ground via its non-inverting input via the twelfth resistor (R12) and via its inverting input via the series connection of the first resistor (R1) and the first capacitor (C1) to its output and via the second resistor (R2) to the first input terminal (11) and on the one hand via a first divider (R3, R4) consisting of a third resistor (R3) and a fourth resistor (R4) to the terminal (15) of the negative voltage source -U, the center of the first divider (R3, R4) being led to the second input terminal (13), while the output of the first operational amplifier (Z1) is connected both to the output terminal (12) and via a second divider (R5, R6) consisting of a fifth resis to the ground of the transistor (T), the emitter of which is connected to the connection point of the first resistor (R1) to the first capacitor (C1) and to the cathode of the first diode (D1), the the anode is connected to the non-inverting input of the second operational amplifier (Z2), the inverting input of which is connected to the anode of the fifth diode (D5), the cathode of which is connected to ground via the tenth resistor (R10) and 14) a positive voltage source + U, to which a first end of a second capacitor (C2) is connected, the second end of which is connected to ground and a first end of a seventh resistor (R7), the other end of which is connected to the anode of a third diode (D3) ), the cathode of which is connected to the anode of the second diode (D2), the cathode of which is connected to the center of the second divider (R5, R6), the cathode of the fourth diode (D4) being connected to the non-inverting input of the second operational amplifier ('Z2) , the anode of which is connected to the anode of the third diode (D3 ) and on the one hand the first end of the eighth resistor (R8) connected by its second end to the output of the second operational amplifier (Z2), to which the first end of the eleventh resistor (R11) is connected, the second end of which is connected to the control electrode of the transistor (T). .