CS277578B6 - Process for producing nuclear reactor vessel with light water and nuclear reactor vessel being produced by this process - Google Patents
Process for producing nuclear reactor vessel with light water and nuclear reactor vessel being produced by this process Download PDFInfo
- Publication number
- CS277578B6 CS277578B6 CS886852A CS685288A CS277578B6 CS 277578 B6 CS277578 B6 CS 277578B6 CS 886852 A CS886852 A CS 886852A CS 685288 A CS685288 A CS 685288A CS 277578 B6 CS277578 B6 CS 277578B6
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- nuclear reactor
- reactor vessel
- wall thickness
- vessel
- container
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 13
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 31
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 17
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims 1
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 claims 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000306 component Substances 0.000 description 13
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical class [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000008358 core component Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
- G21C13/08—Vessels characterised by the material; Selection of materials for pressure vessels
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
- G21C13/08—Vessels characterised by the material; Selection of materials for pressure vessels
- G21C13/087—Metallic vessels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/0046—Welding
- B23K15/0093—Welding characterised by the properties of the materials to be welded
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/04—Electron-beam welding or cutting for welding annular seams
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
- Medicines That Contain Protein Lipid Enzymes And Other Medicines (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby nádoby jaderného reaktoru s lehkou vodou, zahrnující plášt značné tlouštky stěny, například větší než 100 mm. Zejména se vynález týká způsobu výroby nádoby jaderného reaktoru s tlakovou vodou a takovéto nádoby nové koncepce .
Nádoby jaderných reaktorů s tlakovou vodou sestávají z pláště obvykle válcového tvaru, uzavřeného na obou koncích bombírovanými dny. Nádoba, která v sobě uzavírá aktivní zónu reaktoru, je vystavena intenzivnímu neutronovému záření a musí snášet teplotu a tlak primárního kapalného prostředí tvořeného vodou o teplotě kolem 320 C a o tlaku řádově 150 χ 105 Pa. Nádoby jaderných reaktorů s tlakovou vodou, které se používají v současné době, mají tlouštku stěny obvykle v rozmezí 200 až 300 mm a musí být sestaveny z válcových prsténců a z jednoho bombírovaného dna, kteréžto konstrukční prvky jsou spolu spojeny svařením. Druhé bombírované dno nádoby tvoří víko, které se při uvádění nádoby do provozu připevní závrtnými šrouby k přírubě přivařené na jeden z prsténců tvořících nádobu.
Smontování nádoby se provádí svařováním pod tavidlem s přídavným kovem, kterýžto postup vyžaduje vhodné opracování konců konstrukčních dílů, které se mají spolu spojit, aby se vytvořily dva svarové úkosy, které se pak zaplní přídavným kovem.
Takto vzniklý svar se pak musí znovu opracovat na vnitřní a vnější straně a podrobit tepelnému zpracování.
Přes všechnu obezřetnost při svařování vnáší přídavný kov do metalurgické struktury kovu, u něhož je nádoba zhotovena, určitou nespojitost, což může být na závadu zejména tehdy, když je svarový spoj v té oblasti nádoby, která se nachází naproti aktivní zóně reaktoru.
Nicméně bylo možno dosáhnout velmi dobré bezpečnosti nádob tím, že se při svařování postupovalo velmi obezřetně a že se přiváděly četné kontroly svarů.
Smontování nádoby jaderného reaktoru představuje tedy časově velmi náročný postup, který vyžaduje použití složitých prostředků a který musí provádět vysoce kvalifikovaní pracovníci. Vyplňování svarových úkosů vyžaduje mnoho svařovacích tahů a uložený kov je nutno stále kontrolovat, aby se zabránilo přítomnosti jakýchkoliv cizích části ve svarovém spoji (struskové vměstky atd.).
Jsou známy způsobu smontování nádob jaderných reaktorů svařováním bez přídavného kovu, které umožňují vytvořit svarový spoj v jediném tahu a při poměrně velké tlouštce stěny.
Zejména již bylo použito svařování svazkem elektronů pro spojení konstrukčních dílů o poměrně značné tlouštce stěny.
Nicméně zkoušky ukázaly, že druhy ocele, používané v současné době pro výrobu nádob jaderných reaktorů s lehkou vodou, neumožňují svařování konstrukčních dílů o tlouštce stěny větší než 100 mm svazkem elektronů a v jediném tahu k získání svarového spoje dokonalé jakosti.
Účelem vynálezu tudíž je, poskytnout způsob výroby nádoby jaderného reaktoru s lehkou vodou, zahrnující plášť o značné tloušťce stěny, například větší než 100 mm, symetrický podle osy rotace. Způsob podle vynálezu spočívá v tom, že se vyrobí alespoň dva základní konstrukční díly zpravidla rotačně symetrického a obvykle prsténcového tvaru, které se pak spolu spojí svařováním v celé tloušťce stěny k vytvoření nádoby, kterýžto způsob umožňuje vyrobit svarové spoje velmi dobré jakosti a zhotovit dílčí složky nádoby mající velmi dobrou odolnost vůči záření, přičemž jeho provádění zabírá mnohem kratší dobu než při použití dosavadní technologie.
K dosažení tohoto cíle jsou základní konstrukční díly, jejichž tloušťka stěny je větší než 100 mm, zhotoveny z ocele obsahující 2 až 2,5 % chrómu, 0,9 až 1,1 % molybdenu a méně než 0,15 % uhlíku a smontování základních konstrukčních dílů se provádí svařováním svazkem elektronů bez přídavného kovu v jediném tahu v celé tloušťce stěn dílů.
K lepšímu objasnění vynálezu je v dalším popsán na příkladu, na nějž však vynález není omezen a který je znázorněn na připojených výkresech,, způsob podle vynálezu, použitý při zhotovení nádoby jaderného reaktoru s tlakovou vodou mající průměr řádově 4,50 m, jakož i nádoba vyrobená způsobem podle vynálezu.
Obr. 1 představuje pohled v osovém řezu na nádobu jaderného reaktoru s tlakovou vodou.
Obr. 2, 3a 4 představují pohledy v osovém řezu na oddělené jednotlivé díly tvořící nádobu jaderného reaktoru a způsob jejich smontování.
Obr. 5 a 6 znázorňují pohledy v nárysu, ve dvou na sebe kolmých směrech, na zařízení pro svařování nádoby jaderného reaktoru svazkem elektronů.
Obr. 7 znázorňuje zařízení podle obr. 5 a 6 v půdorysu.
Na obr. 1 je zobrazena nádoba l. jaderného reaktoru, zahrnující střední válcovou část jakož i bombírované dno 2. a víko 2 polokulovitého tvaru. Víko 3 je připevněno k tělesu nádoby 1 závrtnými šrouby 4.
Válcová část nádoby je tvořena dvěma prsténci 6 a 7 obklopujícími aktivní zónu reaktoru, prsténcem 2 pro umístění hrdel a přírubou 9. Hrdla 10 umožňují napojit· nádobu na primární cirkulační okruh. Dno 2 a víko 3. sestávají vždy ze dvou částí 2a, 2b resp. 3a a 3b.
Základní konstrukční díly 2a, 2b, 6, 7,8, 9a 10, tvořící těleso nádoby, jsou spolu spojeny svary v místech 11 styku. Rovněž díly 3a a 3b víka jsou spolu spojeny svary.
Uvnitř nádoby 1 je upravena zóna 12, v níž jsou umístěny palivové články tvořící aktivní zónu reaktoru.
Je zřejmé, že svarové spoje 11 v místech jednak mezi oběma prsténci 6. a 7 aktivní zóny reaktoru, jednak mezi hořením prsténcem 2 aktivní zóny reaktoru a prsténcem 8 pro připojení hrdel, kteréžto prsténce se nacházejí v úrovni aktivní zóny reaktoru, jsou nejvíce namáhány zářením.
Na obr. 2 jsou znázorněny jednotlivé základní konstrukční díly tvořící nádobu reaktoru před.jejich smontováním. Těmito díly jsou většinou prsténce nebo prsténcovité příruby, s výjimkou obou koncových kulovitých dílů 2a a 3a.
Uvedené konstrukční díly se vyrábějí kováním z ocele tohoto složení:
C : 0,22 %; Mn : 1,15 až 1,60 %; Si : 0,10 až 0,30 %; Ni : 0,50 až 0,80 %; Cr : 0,25 Mo : 0,43 až 0,57 %.
Jednotlivé díly určené ke smontování se pak obrobí k vytvoření lícujících okrajů na svých koncích. Když se tyto díly umístí do polohy pro smontování svařením, vytvoří jejich okraje jednu nebo dvě zkosené hrany, mezi něž se. ukládá přídavný materiál po sobě následujícími tahy automatického svařování pod tavidlem.
Poté se okraje a část přídavného materiálu odstraní opracováním, načež se svarový spoj dokončí nanášením postupně dalších vrstev, rovněž postupně navařovaných jednotlivými tahy. Je třeba uskutečnit velmi mnoho dílčích tahů k vytvoření svarového spoje.
Jak je zřejmé z obr. 3, spojí se tupým svarem nejprve prsténce 6 a 2 aktivní zóny reaktoru v jeden prsténec 13. K tomuto prsténci 13 se.pak přisadí a přivaří dno 2· Tato první sestava 18 tvoří dolní montážní podskupinu nádoby (obr. 4). Hoření podskupina 19 je tvořena prsténcem 14 nesoucím hrdla, k němuž byla hrdla 10 přivařena a jenž vznikne navařením příruby 9 na prsténec
8. Obě tyto montážní podskupiny 18, 19 se pa.k k sobě přivaří. Veškeré tyto svary se provádějí automatickým svařováním pod tavidlem.
Rovněž víko 3. se vyrobí svařením dílů 3a a 3b pod tavidlem.
Jednotlivé díly tvořící nádobu reaktoru mají tlouštku stěny zpravidla v rozmezí 200 až 300 mm.
U nádoby jaderného reaktoru, vyrobené způsobem podle vynálezu, jsou vykované díly 2a, 2b, 6, 2/ 8, 9, 10, 3a, 3b, z nichž nádoba sestává, vyrobeny z ocele obsahující 2 až 2,50 % chrómu a 0,9 až 1,10 % molybdenu a nanejvýš 0,15 % uhlíku. Výhodně obsahuje tato ocel 2,25 % chrómu a 1 % molybdenu.
Přesněji mají ocele použité při způsobu podle vynálezu k výrobě nádoby jaderného reaktoru toto složení:
C : 0,11 az 0,15
Me : 2 až 2,50 %; Mo : 0,9 až 1,1 % nejvýš 0,005; S : nanejvýš 0,005 nejvýš 0,01 %; Al: nanejvýš 0,02 %; nanejvýš 0,001; As : nanejvýš 0,012
0,30 až 0,60 Si : 0,15 až 0,35
O. · *O 9
Cr : na: naSb :
O ·
Ni :. nanejvýš 0,30 %; P
Cu : nanejvýš 0,05 %; V
Co : nanejvýš 0,03
Minimální mechanické vlastnosti těchto ocelí jsou tyto: při 20 °C: mechanická pevnost 550 MPa mez pružnosti (průtažnosti) 385 MPa tažnost 20 % při 330 °C: mez pružnosti (průtažnosti) 310 MPa
Tyto ocele, z nichž se vyrábějí zařízení pro petrochemický průmysl, se ukázaly být svařitelné svazkem elektronů až do tlouštěk nejméně 300 mm. Svary vyrobené v jednom tahu svařovacím dělem svazkem elektronů o výkonu 200 kw se vyznačují vynikajícími metalurgickými vlastnostmi.
Jednotlivé prsténce a kulovité dno a víko, z nichž nádoba reaktoru podle vynálezu sestává, mají tlouštku stěny v rozmezí 200 až 300 mm.
Díly 2a, 2b, 6, 7, 8,9, 10 a 3a, 3b jsou vyrobeny a vytvarovány do požadovaného tvaru postupy odlévání a kování ocele, jak jsou známy pro výrobu základních konstrukčních dílů nádoby jaderného reaktoru.
Spojení těchto základních dílů se provádí jako při dosavadních známých postupech tak, že se vytvoří dolní podskupina 18 nádoby přivařením předem svařeného dna 2 k dílu 13 vzniklému svařením prsténců (5 a 7, a hoření podskupina 19 se vytvoří přivařením hrdel 10 k prsténci 14 nosiči hrdel, vzniklému přivařením příruby 9 k prsténci 8. pro umístění hrdel.
Konečné smontování nádoby 20 (obr. 4) se provede přivařením na tupo dolní podskupiny 18 k hoření podskupině 19.
Jednotlivé svary se provádějí jediným tahem svazkem elektronů na k sobě přiložených koncích dílů, které se mají spolu spojit.
Ve srovnání s dosavadní technologií automatického svařování pod tavidlem je množství potřebné tepelné energie mnohem menší a vzniká v menším množství materiálu na spoji dvou dílů.
Z toho vyplývají menší změny dílů tvořících nádobu a jejich deformace působením tepla. Svařování svazkem elektronů umožňuje vytvářet spoje bez přídavného materiálu, jejichž odolnost proti záření je stejná jako odolnost samotného základního materiálu.
Kromě toho skutečnost, že svařování svazkem elektronů se provádí jediným tahem, značně zkracuje dobu potřebnou pro smontování nádoby.
Na obr. 5, 6 a 7 je znázorněno zařízení umožňující provádět svařování jednotlivých základních dílů, z nichž nádoba jaderného reaktoru sestává, svazkem elektronů.
Toto zařízení tvoří komora 30 velkých rozměrů, z níž je možno vyčerpat vzduch čerpací soustavou umožňující dosáhnout vakua řádově 105 mm Hg.
Pro montování nádob jaderných reaktorů s tlakovou vodou, jejichž průměr je okolo 4,50 m, byla zkonstruována komora tvaru rovnoběžnostěnu, jejíž vnitřní rozměry jsou tyto: délka 8,50 m, šířka 7,50 m a výška 12,50 m. Objem takovéto komory je 800 m3. Elektronové dělo o výkonu 200 kW je upevněno na nosiči 32 namontovaném pohyblivě v podélném směru na nosníku 33, který opět je pohyblivě ve svislém směru nasazen na dvou svislých sloupech 34 majících prakticky stejnou výšku jako komora £0. Tím je umožněno přemisťování elektronového děla v příčném směru v rozsahu 6 m a ve svislém směru v rozsahu 9 m.
Elektronové dělo, jak je patrné na obr. 5 a 7, je namontováno na nosiči 32 otáčivě v rozsahu 90° kolem vodorovné osy a v příčném směru vzhledem ke komoře a kolem svislé osy.
Svařovací zařízení svazkem elektronů zahrnuje rovněž vozík 36. na němž je uložena otočná plošina 37 o průměru řádově 5 m. Vozík 36 se může pohybovat v prostoru komory 30 tak, že se může přemísťovat v rozsahu přibližně 3,30 m.po délce komory 30.
Zařízení, jak je znázorněno na obr. 5, 6 a 7, umožňuje provádět veškeré svary potřebné ke smontování nádoby jaderného reaktoru.
Pro provedení svarů k spojení prsténců k sobě nebo ke spojení prsténců s kulovitými víky se díly, které se mají spolu spojit, upevní na plošině 37 a elektronové dělo 31 se uvede do vodorovné polohy ve výšce potřebné pro provedení svarového spoje. Svařované díly se otáčejí kolem svislé osy otočné plošiny 37 a svarový spoj se vytvoří svazkem elektronů jediným tahem, rychlostí 10 až 40 cm.min-1 podle tloušťky svarového spoje.
Tímto způsobem bylo možno vytvořit svarové spoje o tloušťce až 300 mm vynikající metalurgické jakosti na dílech z ocele obsahující 2,25 % chrómu a 1 % molybdenu.
Rovněž hrdla 10 je možno přivařit svazkem elektronů k prsténci 8 za vzniku prsténce 14 nosiče hrdel použitím zařízení znázorněného na obr. 5, 6 a 7. Tuto operaci je možno uskutečnit postupem popsaným ve francouzském patentovém spisu (francouzská patentová přihláška 87 14 322). Tento postup se vyznačuje zejména přechodovou plochou komolokuželovitého tvaru mezi každým z hrdel a prsténcem.
Podstatnou výhodou ocele, z níž jsou jednotlivé díly nádoby vyrobeny, je, že je málo citlivá na záření. Tato chrommolybdenová ocel vykazuje počátek přechodové teploty nižší než -20 °C v neoz'raném stavu, tato teplota se zvýší na hodnotu kolem 0 až 10 °C po 40 letech ozařování v provozních podmínkách v sousedství aktivní zóny jaderného reaktoru. Tyto podmínky odpovídají maximální době životnosti nádoby jaderného reaktoru. Z toho plyne, že u složek nádoby, vytvořené způsobem podle vynálezu z chrommolybdenové ocele, nedochází k porušení rozštěpením následkem nepravidelného šíření trhlin, ke kterému může dojít jen pod přechodovou teplotou. Rovněž se zabrání jakémukoliv nebezpečí šíření trhlin, které by mohlo mít za následek unikání v nádobě.
Kromě toho, poněvadž obsah uhlíku v oceli použité pro výrobu dílů nádoby je nízký, je na vnitřní stěně nádoby obvykle zapotřebí jen jediné vrstvy neoxidovatelného obložení. Tato výhoda je tím významnější, že obsah uhlíku v oceli je omezen na nízké hodnoty.
Vynález není omezen na popsané způsoby provedení.
Jediná omezení způsobu podle vynálezu se týkají· tloušťky stěny, kterou je možno svařit jediným tahem svazkem elektronů.
S přihlédnutím k tomuto omezení je vynález použitelný pro výrobu jakékoliv nádoby pro jaderný reaktor.
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby nádoby jaderného reaktoru s lehkou vodou, zahrnující plášť značné tloušťky stěny, například větší než 100 mm, symetrický podle osy rotace, při němž se vyrobí nejméně dva základní díly zpravidla tvaru symetrického podle osy rotace, které se pak vzájemně spojí svařením v celé tloušťce stěny k vytvoření složky nádoby, vyznačující se tím, že základní díly nádoby (2a, 2b, 6, 7, 8, 9, 10, 3a, 3b), jejichž tloušťka stěny je větší než 100 mm, se vyrobí z ocele obsahující 0,11 až 0,15 % C, 0,30 až 0,60 % Mn, 0,15 až 0,35 Si, 2 až 2,5 Cr, 0,9 až 1,1 Mo, nanejvýše 0,30 Ni, nanejvýše 0,005 P, nanejvýše 0,005 S, nanejvýše 0,05 Cu, nanejvýše 0,01 V, nanejvýše 0,02 Al, nanejvýše 0,03 Co, nanejvýše 0,001 Sb a nanejvýše 0,012 As, přičemž spojení základních dílů nádoby se provede svařením svazkem elektronů v jediném tahu bez přídavného kovu v celé tloušťce stěn základních dílů.
- 2. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že se použije základních dílů (2b, 6, 7, 8) nádoby o tloušťce stěn v rozmezí od 200 do 300 mm.
- 3. Způsob podle bodu 1, při němž dílčí složkou nádoby jaderného reaktoru je nádoba jaderného reaktoru s tlakovou vodou zahrnující polokulovité dno (2), prsténec (13) aktivní zóny a prsténec (8) nosič hrdel, vyznačující se tím, že polokulovité dno (2) se spojí s prsténcem (13) aktivní zóny svařením svazkem elektronů a vzniklá podskupina čili dolní podskupina (18) nádoby se spojí s hoření podskupinou (19) nádoby, tvořenou prsténcem (14) nosičem hrdel, navazujícím na podpěrnou přírubu (9) víka (3) nádoby, rovněž svařením svazkem elektronů.
- 4. Nádoba jaderného reaktoru s tlakovou vodou, zahrnující válcové těleso uzavřené bombírovanými dny polokulovitého tvaru, vyznačující se tím, že sestává ze základních dílů, jejichž tloušťka stěny je větší než 100 mm, z ocele obsahující 0,11 až 0,15 % C, 0,30 až 0,60 Mn, 0,15 až 0,35 Si, 2 až 2,5 Cr, 0,9 až 1,1 Mo, nanejvýše 0,30 Ni, nanejvýše 0,005 P, nanejvýše 0,005 S, nanejvýše 0,05 Cu, nanejvýše 0,01 V, nanejvýše 0,02 Al, nanej7 výše 0,03 Co, nanejvýše 0,001 Sb a nanejvýše 0,012 As, symetrických podle osy rotace a spojených svařením svazkem elektronů v jediném tahu v celé tloušťce stěny.
- 5. Nádoba podle bodu 4, vyznačující se tím, že sestává z polokulovitého dna (2), válcového prsténce (13) a prsténce (14) nosiče hrdel, vzájemně spojených tupým spojem vytvořeným svařením svazkem elektronů za vzniku tělesa nádoby, a z polokulovitého víka (3).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8714323A FR2622041B1 (fr) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | Procede de fabrication d'une cuve d'un reacteur nucleaire a eau legere et cuve de reacteur nucleaire fabriquee par ce procede |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS277578B6 true CS277578B6 (en) | 1993-03-17 |
Family
ID=9355897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS886852A CS277578B6 (en) | 1987-10-16 | 1988-10-17 | Process for producing nuclear reactor vessel with light water and nuclear reactor vessel being produced by this process |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4892702A (cs) |
| EP (1) | EP0312426B1 (cs) |
| JP (1) | JP2530362B2 (cs) |
| KR (1) | KR970004418B1 (cs) |
| CN (1) | CN1015948B (cs) |
| AT (1) | ATE76219T1 (cs) |
| BR (1) | BR8805333A (cs) |
| CA (1) | CA1292329C (cs) |
| CS (1) | CS277578B6 (cs) |
| DE (1) | DE3871071D1 (cs) |
| ES (1) | ES2031263T3 (cs) |
| FI (1) | FI884694A7 (cs) |
| FR (1) | FR2622041B1 (cs) |
| ZA (1) | ZA887541B (cs) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5207977A (en) * | 1991-08-16 | 1993-05-04 | General Electric Company | Reactor pressure vessel with forged nozzles |
| DE4308207A1 (de) * | 1993-03-15 | 1994-09-22 | Siemens Ag | Reaktordruckbehälter mit limitierten Versagenszonen |
| US5721758A (en) * | 1996-02-29 | 1998-02-24 | General Electric Company | Bottom head to shell junction assembly for a boiling water nuclear reactor |
| US6426986B1 (en) * | 2000-08-23 | 2002-07-30 | General Electric Company | Forged nozzle shell course for a pressure vessel |
| DE10055135C2 (de) * | 2000-11-07 | 2003-06-18 | Ecs Environment Care Sys Gmbh | Vorrichtung zum Fangen von Fluginsekten |
| US20070189894A1 (en) * | 2006-02-15 | 2007-08-16 | Thamboo Samuel V | Methods and apparatus for turbine engine rotors |
| CN101169984B (zh) * | 2007-11-29 | 2011-01-26 | 贵州航天新力铸锻有限责任公司 | 百万千瓦级核电压力容器安全端制造工艺 |
| US9695934B2 (en) * | 2011-06-27 | 2017-07-04 | General Electric Technology Gmbh | Nozzle and nozzle assembly configured to minimize combined thermal and pressure stress during transients |
| EP3213006B1 (en) * | 2014-10-28 | 2020-06-24 | Maxheat Hot Water Pty Ltd. | Hot water storage device |
| RU2633408C1 (ru) * | 2016-12-28 | 2017-10-12 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Теплостойкая и радиационно-стойкая сталь |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1285489B (de) * | 1957-08-16 | 1968-12-19 | Avesta Jernverks Ab | Verfahren zur Herstellung von aus zusammengeschweissten Teilen bestehenden Druckgefaessen aus Stahl |
| JPS5122645A (cs) * | 1974-08-21 | 1976-02-23 | Hitachi Ltd | |
| BE838769R (fr) * | 1975-07-08 | 1976-06-16 | Recipient metallique a parois de forte epaisseur | |
| JPS53141142A (en) * | 1977-05-11 | 1978-12-08 | Steigerwald Strahltech | Electron irradiation welding method by electron beam and its device |
| JPS56109180A (en) * | 1980-01-31 | 1981-08-29 | Hitachi Zosen Corp | Production of nozzle |
| JPS56119680A (en) * | 1980-02-26 | 1981-09-19 | Babcock Hitachi Kk | Electron beam welding method |
| US4576785A (en) * | 1983-06-14 | 1986-03-18 | Carolina Power And Light Company | Reduction in rate of radiation exposure to excore nuclear reactor components |
-
1987
- 1987-10-16 FR FR8714323A patent/FR2622041B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-10-03 AT AT88402497T patent/ATE76219T1/de not_active IP Right Cessation
- 1988-10-03 ES ES198888402497T patent/ES2031263T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-03 EP EP88402497A patent/EP0312426B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-03 DE DE8888402497T patent/DE3871071D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-07 ZA ZA887541A patent/ZA887541B/xx unknown
- 1988-10-12 FI FI884694A patent/FI884694A7/fi not_active Application Discontinuation
- 1988-10-14 CA CA000580209A patent/CA1292329C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-14 BR BR8805333A patent/BR8805333A/pt unknown
- 1988-10-15 KR KR1019880013489A patent/KR970004418B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-15 CN CN88107088A patent/CN1015948B/zh not_active Expired
- 1988-10-17 US US07/258,358 patent/US4892702A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-17 CS CS886852A patent/CS277578B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1988-10-17 JP JP63261294A patent/JP2530362B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2622041B1 (fr) | 1990-03-09 |
| FI884694L (fi) | 1989-04-17 |
| JP2530362B2 (ja) | 1996-09-04 |
| FI884694A7 (fi) | 1989-04-17 |
| KR970004418B1 (ko) | 1997-03-27 |
| ATE76219T1 (de) | 1992-05-15 |
| JPH021595A (ja) | 1990-01-05 |
| ES2031263T3 (es) | 1992-12-01 |
| BR8805333A (pt) | 1989-05-30 |
| KR890007307A (ko) | 1989-06-19 |
| FI884694A0 (fi) | 1988-10-12 |
| CN1033334A (zh) | 1989-06-07 |
| CN1015948B (zh) | 1992-03-18 |
| EP0312426B1 (fr) | 1992-05-13 |
| US4892702A (en) | 1990-01-09 |
| DE3871071D1 (de) | 1992-06-17 |
| EP0312426A1 (fr) | 1989-04-19 |
| CA1292329C (fr) | 1991-11-19 |
| FR2622041A1 (fr) | 1989-04-21 |
| ZA887541B (en) | 1989-07-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS277578B6 (en) | Process for producing nuclear reactor vessel with light water and nuclear reactor vessel being produced by this process | |
| US6193145B1 (en) | Method for joining two parts of different kinds by heterogeneous butt welding, and uses thereof | |
| US6888908B1 (en) | Reactor head with integral nozzles | |
| US5674419A (en) | Method for weld repairing of structures in nuclear reactors | |
| KR970004353B1 (ko) | 용접으로 원자로 용기의 i파이프 보유셸과 같은 후벽부재에 파이프를 결합하기 위한 방법 | |
| US4731131A (en) | Method of subjecting welded structure to heat treatment | |
| US2962182A (en) | Method for fabricating vessels | |
| US4133094A (en) | Method of joining a tank and skirt support together | |
| US5132078A (en) | Diagrid for a nuclear reactor core | |
| CN85108381B (zh) | 搪瓷容器或覆盖有机玻璃的容器的保护套 | |
| CN106238860B (zh) | 高温气冷堆中下堆芯壳底座中的内筒与底板焊接方法 | |
| CN119282373A (zh) | 一种锆合金燃料棒的功率调制振镜激光焊接方法及装置 | |
| US5516999A (en) | Process and device for fixing in a fluidtight manner a through tube in a dome-shaped wall of a component of a nuclear reactor | |
| US5491316A (en) | Process and device for the electron beam welding of two parts of a component of large size and in particular of a steam generator of a pressurized water nuclear reactor | |
| CN106271157B (zh) | 高温气冷堆中下堆芯壳底座中的外筒与底板焊接方法 | |
| SU1533803A1 (ru) | Способ изготовлени крупногабаритных стальных эмалированных емкостей | |
| RU2492958C2 (ru) | Способ изготовления заготовки обечайки активной зоны корпуса реактора типа ввэр | |
| KR820001917B1 (ko) | 원자로 격납용기 | |
| JP2023113022A (ja) | 原子力プラント用機器および異材溶接方法 | |
| GB2549138A (en) | Method of manufacture | |
| Becker | Fabrication of Pressure Tank Using HY-100 Steel | |
| Iversen et al. | Fabrication of an EB-Welded Hot Gas Valve | |
| JP2001311790A (ja) | 原子炉圧力容器の容器胴の製造方法 | |
| PL247436B1 (pl) | Sposób spawania warstw z materiałów nierdzewnych rur dwuwarstwowych | |
| JPS5928529A (ja) | 原子炉格納容器の熱処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20001017 |