CS382790A3 - Process for a protective plate soldering on - Google Patents

Process for a protective plate soldering on Download PDF

Info

Publication number
CS382790A3
CS382790A3 CS903827A CS382790A CS382790A3 CS 382790 A3 CS382790 A3 CS 382790A3 CS 903827 A CS903827 A CS 903827A CS 382790 A CS382790 A CS 382790A CS 382790 A3 CS382790 A3 CS 382790A3
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
blade
temperature
protective plate
ambient temperature
tip
Prior art date
Application number
CS903827A
Other languages
English (en)
Inventor
Andre Ing Coulon
Original Assignee
Alsthom Gec
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alsthom Gec filed Critical Alsthom Gec
Publication of CS382790A3 publication Critical patent/CS382790A3/cs

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C33/00Making ferrous alloys
    • C22C33/02Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0292Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01DNON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12Blades
    • F01D5/28Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00Metal working
    • Y10T29/49Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316Impeller making
    • Y10T29/49336Blade making
    • Y10T29/49337Composite blade

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)

Description

-<to
Vynález se týká způsobu připálení ochranné des2-<2 Slijiny obs^hujTc/ karbid -ífížth^J u; t i čky fha lopatku z titanové slitinyfparní turbiny·
Lopatky z titanovjyslitin pro parní turbinyjsou obzvláště vhodné pro poslední nízkotlaké stupně, kdese používá velkých lopatek. V těchto posledních stupníchvšak pára obsahuje také kapičky vody, které narážejí napohybující se turbinové lopatky, mající vysokou obvodo-vou rychlost a pozvolna destruují náběhové hrany těchtolopatek. Problém této destrukce náběhových hran nebyl za-tím v minulosti\řešen a opotřebované lopatky musely býtvelmi Sasto periodicky vyměňovány za lopatky nové. V současné době je ochrana náběhových hran 12. šliLťiw . jis lopatek) řešena ižkt že se \ tyto náběhové hrany při- pevňují ochranné de st ičky,) p^íetrl^i c .(obsahujíc' v % kwbw&amp;i • ne.bo dwoivmj 2.8 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chromu^plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi,přičemž zbytek do 100 % je tvořen železem.
Problémem zůstává způseb vytvoření kvalitníhe pájenéhospoje mezi ochrannou destičkou a lopatkou turbiny, aby ‘ · ovrstvené náběhové hrany turbinové lopat- ky ze slitiny titanu výše uvedenou ochrannou destičkou ze síiífhy icj&amp;jrn -ixízih tyj fme^ dlouhodobou životnost i ve velmi exponovaných po-sledních nízkotlakých stupních parních turbin./-Karbid -ti-- -tanu má součinitel-maztažnosti a-modul--pružnosti ve--smyku -»4pjný jako titan.-Po-jivo jo tvořeno kobaltem· o ohromom^ - 3 - ktoré mají výraznou odo-lnest- váži orosí» Nik-1 -glepčajo tažnosi-uvedené slitiny·......Železo tvoří- základní.....ma^riei» -ae-k-te-rou—sekarbid titanu-spojuje bez obtíží·.—Destička mé raarteneiti-ckou otruk-turu vykazující vysokou odolnoot vůči- opotřebeni- v důsledku přítomnost i chromu-er kabal to- Pájený sp$»j mezi l®p*tk®u a ®chrann©u dastičkcubývá zdrojem častých vad, někdy docházel® i k odprýsknutídestičky před zatížením.
Uvedené nedostatky ©éstraňuje způsob připájení ochranné destičky mající složení v % hmóihos^i 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu a kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi a zbytek do 100 % je tvořen železem, na lopatku z titanové slitiny parní tur-podle. z/y/>a7gž-^y binyf^jehož podstata spočívá v tom, že se ochranná des-tička umístí na lopatku, přičemž se mezi ochrannou destič-ku a lopatku vloží fcásek na bázi mědi tloušíky 0,07až0,15 mm a lopatka s ochrannou destičkou se zahřívají vpeci za vakua nebo v inertní atmosféře na teplotu 900 až950 °C po dobu 30 až 75 minut, načež se ochladí na teplo-tu okolí. S výhodou se po uvedeném ochlazení na teplotuokolí lopatka s ochrannou destičkou opětovně zahřívajína teplotu 450 až 500 °C po dobu 4 až 6 hodin, načež seteplota lopatky s ochrannou destičkou nechá opět klesnoutna teplotu okolí. - 4 - Tímto postupem se dosáhne toho, že pájený spoj mezi lopatkou, páskem na bázi mědi a ochrannou destičkou vzniká současně a má optimální kvalitu· Navíc docházíde> ře>3.-íc>lui > k převedení alespoň části karbidu titanu/ycož uděluje ochranné destičce tvrdost vyšší než 50 HRC. Jestli-že je žádoucí, aby ochranná destička měla tvrdost přesa-hující hodnotu 60 HRC, potom se po ochlazení na teplotuokolí opět zvýší teplota lopatky na 450 až 500 °C a tatoteplota se udržuje po dobu 4 až 6 hodin, načež se provedeopětovné vychladnutí na teplotu okolí. Tento dodatečný v v pracovní stupen umožňuje převedení téměř veš-
kerého karbitu titanu^e^šoučasně zajištuje tepelné po-L pouštění
Způsob podle vynálezu bude v následující částipopisu detailněji popsán na příkladném provedení, kterémá pouze ilustrativní a neomezující charakter a které jezobrazeno na připojeném výkrese, na kterém : - obrázek 1 znázorňuje ochrannou destičku uspo- řádanou na lopatce z karbidu titanu, - obrázek 2 znázorňuje půdorys lopatky z obráz- ku 1 z? - 5 - - obrázek 3 znázorňuje řez lopatkou z obrázku1 v rovině III-III.
Lopatka parní turbiny zobrazená na obrázku 1 sestává z paty 1 a ze šroubovjicovitě stočeného listu 2, majícího náběhovou hranu 2. a odtokovou hranu 4. V horní části lopatky je podél náběhové hrany 3 na vnější straně lopatky uspořádána ochranná destička 2· Tato destička se rozprostírá na asi jedné třetině šířky listu 2. Mezi lis-€ tem 2 a destičkou 5, se nachází pásek'mědi (obr.2 a obr. 3).
Lopatka je zhotovena z titanové slitiny adestička může mít obecně složení v % hnóitotáb 28 až 40 %karbidu titanu, 12 až 26 % chrómu plus kobaltu, 1 až 6 %molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi, přičemžzbytek do 100 % je tvořen železem. V daném konkrétnímpřípadě má destička složení zahrnující 32 % karbidu ti-tanu, 20 % chrómu, 2 % molybdenu, 3 % niklu, 1 % mědi a42 % železa (kompozice l)j nebo 33 % karbidu titanu, 14 %chrómu, 9 % kobaltu, 5 % molybdenu, 6 % niklu, 0,8 % mědia 32,2 % železa (kompozice 2).
Ochranná destička se vyrobí z prášku spékáním,mechanickým zhutněním a následujícím obráběním. Tatodestička bude mít délku odpovídající délce části listu - 6 - lopatky určené k ochraně (až 500 mm) a adekvátní šířku,přičemž bude mít plochý nebo prohnutý tvar s oblou neboostrou hranou a to tak, aby byla svým tvarem přizpůsobe-na tvaru listu lopatky. Obrábění destičky se musí prová-dět s dostatečnou přesností tak, aby vůle mezi listem 2.lopatky a ochrannou destičkou byla všude nižší než 0,1- mm.Potom se připraví list 2 lopatky a na tento list 2, sepřipájí destička 2.t přičemž se předtím mezi destičku %a list 2 lopatky vloží pásek 6, mědi tlouštky 0,10 mm.
Za účelem provedení připájení destičky % se list 2 lo-patky opatřený destičkou % umístí do pece, přičemž des-tička £ se na listu 2 fixuje dvěmft nebo třemi molybdeno-vými svorkami.
Potom se zvyšuje teplota v peci až na hodnotu 900 až 950 °C. Tato teplota se potom udržuje po dobu 30 až 75 minut a to v závislosti na tlouštce náběhové hrany lopatky, načež se pec nechá vychladnout na teplotu okolí.
Toto tepelné zpracování umožňuje kromě připájení ochranné destičky 2 na list 2 lopatky také strukturální vytvrzení destičky 5 převedením části karbidu do titanu/TOchranná destička takto získá tvrdost 50 až55 HfiC. Za účelem dalšího zvýšeni tvrdosti ochranné des-tičky % se lopatka podrobí následujícímu dodatečnému te-pelnému zpracování. Teplota v peci se opět zvýší na 450 - 7 - až 500 °C a tato teplota se udržuje po dobu 4 až 6 hodin,což má za následek převedení do roztoku téměř veškeréhokarbidu titanu. Navíc přitom současně dochází k popouště-ní spájených částí a schranná destička takte získá tvrdestminimálně 60 HRO.

Claims (2)

  1. jdSřr. VŠSTSČKA*215 04 PRAHA 1, Žitná 25 - 8 -
    λΛ3Γ90ν t‘aZ3"IVNÁA OHd; í cívyn J }--—· O 6 ΜΙΛ Z o I ^·£θί’ PATENTOVÉ NÁROKY ’ τ o n G £ O
    1. Způsob připájení ochranné destičky, mající fllo- 6 žení / % hmotnosti 28 až 40 % karbidu titanu, 12 až 261 % J·'?, *chrómu plus kobaltu, 1 až 6 % molybdenu, 3 až 8 % niklu, 0,3 až 1,5 % mědi a zbytek do 100 % je tvořen železem,na lopatku z titanové slitiny(parní turbiny, vyznačenýtím, že se ochranná destička umístí na lopatku, přičemžse mezi ochrannou destičku a lopatku vloží pásek na bázimědi tlouštky 0,07 až 0,15 mm a lopatka s ochrannou des-tičkou se zahřívají v peci za vakua nebo v inertní atmo-sféře na teplotu 900 až 950 °C po dobu 30 až 75 minut,načež se ochladí na teplotu okolí.
  2. 2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se po ochlazení na teplotu okolí lopatka a ochranná destičkaznovu zahřívají na teplotu 450 až 500 °C po dobu 4 až 6hodin, načež se teplota nechá opětovně klesnout na teplo-tu okolí. Zastupune * í JUDr. Mifbš Všeiečka
CS903827A 1986-05-28 1990-08-02 Process for a protective plate soldering on CS382790A3 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8607661A FR2599425B1 (fr) 1986-05-28 1986-05-28 Plaquette de protection pour aube en titane et procede de brasage d'une telle plaquette.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS382790A3 true CS382790A3 (en) 1992-01-15

Family

ID=9335746

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS873892A CS276725B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Alloy for protective plates of steam turbine blades made of titanium alloy
CS903827A CS276857B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Process for a protective plate soldering on
CS903827A CS382790A3 (en) 1986-05-28 1990-08-02 Process for a protective plate soldering on

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS873892A CS276725B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Alloy for protective plates of steam turbine blades made of titanium alloy
CS903827A CS276857B6 (en) 1986-05-28 1987-05-28 Process for a protective plate soldering on

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4795313A (cs)
EP (1) EP0249092B1 (cs)
JP (1) JPS62297442A (cs)
CN (1) CN1009472B (cs)
AT (1) ATE50824T1 (cs)
CS (3) CS276725B6 (cs)
DE (1) DE3761833D1 (cs)
ES (1) ES2013272B3 (cs)
FR (1) FR2599425B1 (cs)
GR (1) GR3000501T3 (cs)
ZA (1) ZA873837B (cs)

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE59009381D1 (de) * 1990-12-19 1995-08-10 Asea Brown Boveri Verfahren zur Herstellung einer Turbinenschaufel aus einer Titan-Basislegierung.
DE69321298T2 (de) * 1992-06-05 1999-04-08 Gec Alsthom Electromecanique S.A., Paris Verfahren zur Herstellung eines Einsatzes auf einem zu beschichtenden Formkörper aus Stahl oder aus Titanlegierung
US5165859A (en) * 1992-06-26 1992-11-24 Hudson Products Corporation Leading edge protection for fan blade
US5351395A (en) * 1992-12-30 1994-10-04 General Electric Company Process for producing turbine bucket with water droplet erosion protection
DE4310896C1 (de) * 1993-04-02 1994-03-24 Thyssen Industrie Verfahren zum Herstellen von verschleißfesten Kanten an Turbinenschaufeln
US5449273A (en) * 1994-03-21 1995-09-12 United Technologies Corporation Composite airfoil leading edge protection
CN1041642C (zh) * 1994-06-17 1999-01-13 株式会社日立制作所 高韧性13Cr5Ni系不锈钢及其用途
GB2293631B (en) * 1994-09-30 1998-09-09 Gen Electric Composite fan blade trailing edge reinforcement
IL117347A (en) * 1995-03-06 1999-10-28 Gen Electric Laser shock peened gas turbine engine compressor airfoil edges
US5531570A (en) * 1995-03-06 1996-07-02 General Electric Company Distortion control for laser shock peened gas turbine engine compressor blade edges
FR2742689B1 (fr) * 1995-12-22 1998-02-06 Gec Alsthom Electromec Procede pour fabriquer une aube en titane alpha beta comprenant un insert de titane beta metastable, et aube realisee par un tel procede
DE10326541A1 (de) * 2003-06-12 2005-01-05 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zur Schaufelspitzenpanzerung der Laufschaufeln eines Gasturbinentriebwerkes und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US7222422B2 (en) * 2004-02-16 2007-05-29 General Electric Company Method for refurbishing surfaces subjected to high compression contact
RU2255998C1 (ru) * 2004-05-24 2005-07-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Твердый сплав и изделие, выполненное из него
US7841834B1 (en) * 2006-01-27 2010-11-30 Florida Turbine Technologies, Inc. Method and leading edge replacement insert for repairing a turbine engine blade
US20080181808A1 (en) 2007-01-31 2008-07-31 Samuel Vinod Thamboo Methods and articles relating to high strength erosion resistant titanium alloy
US7780419B1 (en) 2007-03-06 2010-08-24 Florida Turbine Technologies, Inc. Replaceable leading edge insert for an IBR
US20090068446A1 (en) * 2007-04-30 2009-03-12 United Technologies Corporation Layered structures with integral brazing materials
DE102008047043A1 (de) * 2008-09-13 2010-03-18 Mtu Aero Engines Gmbh Ersatzteil für eine Gasturbinen-Schaufel einer Gasturbine, Gasturbinen-Schaufel sowie ein Verfahren zur Reparatur einer Gasturbinen-Schaufel
DE102009047798A1 (de) * 2009-09-30 2011-04-14 Siemens Aktiengesellschaft Turbinenschaufel, insbesondere Endstufenlaufschaufel für eine Dampfturbine
CN102107306B (zh) * 2009-12-23 2013-06-05 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种涡轮导向叶片缺陷的修补方法
US8376712B2 (en) * 2010-01-26 2013-02-19 United Technologies Corporation Fan airfoil sheath
US9151173B2 (en) 2011-12-15 2015-10-06 General Electric Company Use of multi-faceted impingement openings for increasing heat transfer characteristics on gas turbine components
CN103603695B (zh) * 2011-12-31 2016-06-22 无锡透平叶片有限公司 一种叶片合金槽及其加工方法
EP2971522B1 (en) * 2013-03-14 2018-07-18 Rolls-Royce Corporation Airfoil with leading edge reinforcement
US10428657B2 (en) 2013-06-21 2019-10-01 Pratt & Whitney Canada Corp. Method for repairing a blade
US9682449B2 (en) * 2014-05-09 2017-06-20 United Technologies Corporation Repair material preform
EP3020925A1 (en) * 2014-10-29 2016-05-18 Alstom Technology Ltd Rotor blade with edge protection
FR3041684B1 (fr) * 2015-09-28 2021-12-10 Snecma Aube comprenant un bouclier de bord d'attaque et procede de fabrication de l'aube
GB2549113A (en) * 2016-04-05 2017-10-11 Rolls Royce Plc Composite bodies and their manufacture
JP7245215B2 (ja) * 2020-11-25 2023-03-23 三菱重工業株式会社 蒸気タービン動翼
FR3123380B1 (fr) * 2021-05-28 2024-10-11 Safran Aircraft Engines Bouclier de bord d'attaque amélioré

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2661286A (en) * 1950-01-13 1953-12-01 Mallory Sharon Titanium Corp Titanium base alloys containing silicon
GB692867A (en) * 1950-03-24 1953-06-17 Hard Metal Tools Ltd Improvements relating to turbine blades
US2664355A (en) * 1950-10-06 1953-12-29 Battelle Development Corp Ti-mn-fe alloys
US2714245A (en) * 1951-12-07 1955-08-02 Sintercast Corp America Sintered titanium carbide alloy turbine blade
FR1146511A (fr) * 1951-12-07 1957-11-13 Sintercast Corp America Aube de turbine
BE560921A (cs) * 1956-09-21
US2903785A (en) * 1957-02-11 1959-09-15 Gen Motors Corp Method of hot working titanium
GB1096294A (en) * 1964-06-12 1967-12-29 English Electric Co Ltd Turbine blades
US3561886A (en) * 1969-02-07 1971-02-09 Gen Electric Turbine bucket erosion shield attachment
US4010530A (en) * 1975-07-24 1977-03-08 United Technologies Corporation Method for making blade protective sheaths
JPS52103306A (en) * 1976-02-27 1977-08-30 Mitsubishi Metal Corp Lightweight hard alloy for parts of hot rolling equipment
GB1479855A (en) * 1976-04-23 1977-07-13 Statni Vyzkumny Ustav Material Protective coating for titanium alloy blades for turbine and turbo-compressor rotors
JPS5560605A (en) * 1978-10-27 1980-05-07 Toshiba Corp Method of manufacturing turbine blade having anti- corrosive plate
JPS5564104A (en) * 1978-11-10 1980-05-14 Hitachi Ltd Rotor blade of turbine
GB2076019B (en) * 1980-05-16 1984-03-28 Metallurg Ind Inc Erosion-resistant alloys
JPS5798651A (en) * 1980-12-11 1982-06-18 Seiko Epson Corp Hard external parts for watch
JPS59126752A (ja) * 1983-01-07 1984-07-21 Taiho Kogyo Co Ltd 鉄系摺動材料およびその製法
JPS60228657A (ja) * 1984-04-26 1985-11-13 Sumitomo Precision Prod Co Ltd アルミニウム合金構造物の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
FR2599425A1 (fr) 1987-12-04
CS276725B6 (en) 1992-08-12
CN87104497A (zh) 1987-12-16
FR2599425B1 (fr) 1988-08-05
ATE50824T1 (de) 1990-03-15
ES2013272B3 (es) 1990-05-01
ZA873837B (en) 1987-11-24
EP0249092A1 (fr) 1987-12-16
CN1009472B (zh) 1990-09-05
JPS62297442A (ja) 1987-12-24
US4795313A (en) 1989-01-03
GR3000501T3 (en) 1991-07-31
CS276857B6 (en) 1992-08-12
CS389287A3 (en) 1992-03-18
DE3761833D1 (de) 1990-04-12
EP0249092B1 (fr) 1990-03-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS382790A3 (en) Process for a protective plate soldering on
US4257741A (en) Turbine engine blade with airfoil projection
US7867628B2 (en) Brazed articles
CN1187159C (zh) 钎焊方法和由此制得的制品
UA81513C2 (uk) Металеве покриття та спосіб його нанесення
JPS6014091B2 (ja) 高温用多孔質密封部材
JPS6117894B2 (cs)
CN104508246A (zh) 金属前缘保护带、对应的翼型件及制造方法
US20100176119A1 (en) Methods for improving braze joints utilizing gold/copper/nickel brazing alloys
JPH06173033A (ja) マルテンサイト鋼又はチタン合金製部材に保護被膜として機能するインサートを取り付ける方法
US6554920B1 (en) High-temperature alloy and articles made therefrom
US7048507B2 (en) Axial-flow thermal turbomachine
JP7102141B2 (ja) アセンブリ、処理物品、及びタービン部品の処理方法
RU2112069C1 (ru) Литейный жаропрочный сплав на основе никеля
EP1770178B1 (en) Gold/nickel/copper brazing alloys for brazing wc-co to titanium alloys
US2888244A (en) Fluid directing member
US7037079B2 (en) Axial-flow thermal turbomachine
EP0345599A1 (en) Low density high strength alloys for use at high temperatures
US20050031482A1 (en) Alloys for high temperature applications, articles made therefrom, and method for repair of articles
EP1749902A2 (en) Wear-resistant coating mixture and article having the wear-resistant coating mixture applied thereto
JPS5839762A (ja) Ni基耐熱合金
CN107429570B (zh) 汽轮机动叶片及汽轮机动叶片的制造方法
US20100263821A1 (en) Super-alloy and stainless steel casting method
Rao Processing and evaluation of creep and fatigue resistant alloys for gas turbine applications
Wilson et al. Mechanically alloyed nickel-base alloys for heat-resistant applciations