CZ20002729A3 - Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln - Google Patents

Abstract

Akustické zařízení spočívající na činnosti ohybových vln v ploše panelového členu, zejména na rozloženi rezonančních vidů takové činnosti ohybových vin, a příslušné akusticky významné povrchové vibrace na ploše uvedeného panelového členu, příznivé pro požadovaný nebo alespoň přijatelný výkon akustického zařízení. Zařízení vyhovuje výběru parametrů uvedeného panelového členu, ovlivňujících uvedené rozložení, zahrnujících konfiguraci a geometrii a/nebo tuhost v ohybu, a/nebo polohu měničů ohybových vln v uvedené ploše uvedeného panelového členu. Výběrje v souladu s analitickým stanovením vlastností uvedeného panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, takže uvedené akustické zařízení a požadavky na ně jsou ve vzájemném vztahu s dosažením výkonu uvedeného akustického zařízení.

Description

Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln.

Oblast techniky

Vynález se týká akustických zařízení, která mohou vykonávat akustickou činnost s využitím ohybových vln.

Dosavadní stav techniky

Současně vyřizovaná Mezinárodni patentová přihláška ?-i/GB96/0214o (zveřennena ve spise WO97/0934z) obsahuze různá vysvětlení, co se týká druhu, struktury a , konfigurace akustických panelových členů se schopností zachování a šíření vstupní vibrační energie prostřednictvím ohybových vln v provozní ploše (provozních plochách), procházející obvykle příčně tloušťkou (pokud ne nevyhnutelně) k okrajům tohoto členu (členu). Jsou provedeny podrobné analýzy různých konfigurací panelových členů, se směrovou nebe bez směrové anizotropie tuhosti v ohybu napřič této plochy (ploch) tak, aby složky vibrace rezonančních vidů byly příznivě rozloženy v této celé ploše (plochách) pro akustickou vazbu s okolnim

Cl nnosti prostředím. Tyto analýzy se týkají předem stanovené přednostní polohy (přednostních poloh) v této ploše (plochách) pro měniče, zejména jeho (jejich) provozně aktivní nebo pohyblivé části (částí), které jsou účinné vzhledem k akustické vibrační v této ploše(plochách) a signálům,obvykle elektrickým, · · * ti titititi • · ·· titi · B ti · ti • titi··· · · ti · · • ··«· ti · ti · ··« ··· ·· ti titi titi odpovídajícím akustickému obsahu takové vibrační, činnosti. Ve shora uvedené přihlášce PCT se také předpokládá použití pro takové členy, jako jsou „pasivní akustická zařízení, nebo u takových zařízení, t.j. bez měničů, jako pro dozvuk nebo pro akustické filtrováni nebo pro akustické „ozvučeni prostoru nebo místnosti. Ostatní „aktivní” akustická zařízeni, t.j. s měniči ohybových vln, zahrnují pozoruhodně široký rozsah reproduktorů, jako zdrojů zvuku, když jsou k nim přiváděny vstupní signály pro přeměnu na uvedený zvuk, a také taková zařízení, jako jsou mikrofony, když jsou vystaveny zvuku pro přeměnu na jiné signály.

Současně vyřizovaná Mezinárodní patentová přihláška PCT/ GB98/00621 se týká použití panelových členů, jejichž rozložení tuhosti nebo hmoty není vystředěno shodně s těžištěm nebo s geometrickým středem.To je zejména (ale ne výlučně) prospěšné k výhodnému spojení jak pístové akustické činnosti (jako u dosavadních běžných reproduktorů, typicky kuželového typu), tak obecně akustické činnosti ohybových vln, jak je uvedeno ve shora uvedené zveřejněné přihlášce PCT. Zejména umístění měničů jak pro pístovou činnost, tak pro činnost ohybových vln, může být provedeno v těžišti a/nebo v geometrickém středu (jak se velmi dobře hodí pro pístovou činnost), kde ale stále uspokojuje obecné požadavky pro činnost ohybových vln.

Tento vynález vznikl z intuitivního pocitu, že různé přístupy uvedených přihlášek PCT ke konstrukci a technickým podmínkám akusticky vhodných členů s činností ohybových vln vyjadřují nějakou jinou vhodnou koncepci nebo metodologii, která by měla být schopna výnosného využiti dobrých nebo ještě lepších a/nebo praktických nebo ještě praktičtějších kritérii pro konstrukci nebo technické podmínky,které by mohly zahrnovat • » · «· · * 9 · *

999 9 9 9 9 9 *9

999 99 «9 99 9

9999 9999 «•99 999 99 · 99 99

- 3 užitečné konfigurace a umístěni měničů, která nebyla předtím stanovena nebo jinak vyhodnocena. Cílem vynálezu je proto zkoumání a dosažení takových výsledků.

Podstata vynálezu

Podle prvních obecných aspektů způsobu a zařízeni podle tohoto vynálezu, parametry panelového členu, ovlivňující činnost ohybových vln, jako je zejména konfigurace a geometrie vzhledem k tuhosti v ohybu a/nebo poloze měničů ohybových vln, jsou v souladu s požadavky, ' uplatněnými na analyzovatelné vlastnosti, týkající se přenosu výkonu příslušného akustického zařízení, jako jsou požadavky užitečně zvýhodňující přijatelné rozložení a/nebo hustotu a/nebo stejnoměrnost buzení akusticky relevantních rezonančních vidů povrchové vibrace, zahrnuté v činnosti ohybových vln.

Zejména bylo stanoveno, že požadovaně účinná hustota a rozložení rezonančních vidů je ve vzájemném vztahu s mírGu plynulosti přenosu výkonu pro příslušné akustické zařízení, a požadované použití a výsledky takového vzájemného vztahu, pokud jde o akustické panelové členy, zahrnující činnost ohybových vln, vytvářejí různé další aspekty tohoto vynálezu.

Zásadní vynálezecký logický základ nebo koncepce zahrnují vyhodnocení, že pro aktivní akustická zařízení, jako zdroje zvuku, se vyžaduje nebo požaduje uspokojivý akustický výkon příslušného panelového členu, závisející více na plynulosti výstupního výkonu, než na dosavadní obvykle předpokládané plochosti výstupu v jakémkoliv kmitočtovém rozsahu. Odchylka od plochosti výstupu se snadno kompenzuje vhodnou úpravou • · · · • · · v • ····» «···· • · · · · · · · ··· ··· ·· · ·· ·»

- 4 « · • · «· • · ft * elektronického signálu, zejména pokud jsou příslušné odchylky výstupu přiměřeně plynulé.

Ztráty energie v panelových členech a měničích příslušných akustických zařízení mají sklon k tomu, aby byly jak poměrně malé, tak samy o osobě přiměřeně plynulé. Podle toho, pro tento účel mohou být účinnost konstrukce zařízení a technické podmínky založeny na plynulosti přenosu příkonu, zahrnující zejména jak geometrii a konfiguraci, tak poměry stran, a tak polohy měničů ohybových vln, pokud jde o přiměřené souřadnice.

Když jsou jakékoliv charakteristické vlastnosti zahrnuty ve stanovení plynulosti přenosu výkonu, zejména přenosu příkonu, je praktické, aby byly spojeny s odchylkou od nějaké užitečné podmínky, stavu nebo hodnoty, ať už jakékoliv nebo relativní povahy. Tedy příslušná analýza týkající se stejného nebo jednotného zvažování jakýchkoliv rezonančních kmitočtových vidů vytvořila užitečné výsledky, protože jde o analýzu týkající se hlavni hodnoty (hlavních hodnot). Avšak selektivní úprava takového zvažování, atd., je také považována za užitečné zjemnění, například alespoň pro nejzazši zahrnuté módové kmitočty, zejména nejnižší, a uskutečnitelné obecněji nebo jinak.

Příslušné nebo zahrnuté analytickém stanovení mohou uskutečnitelného zjednodušení, kmitočtové vidy být důsledkem jako je použití v jejich prakticky analogií jednorozměrné povahy, například kolmých paprsků, teoreticky ve směrech rovnoběžných s dvojicí protilehlých stran v podstatě obdélníkových panelových členů. Tento zjednodušený přistup vyjadřuje dosažené úspěchy ve specifickém výkladu W097/09342, zahrnující první úvahu vzhledem k počtu rezonančních vidů v každém směru paprsků, a přímo se týkajících interaktivních • · · · · · ·

·· · • · · · • · · · ·· · vidů. Zjemněni analýz vzhledem k dvourozměrným poměrům by melo blíže vyjadřovat skutečnosti panelových členů, jako takových, včetně objevení a vzetí v úvahu příslušného počtu více interaktivních rezonančních módových kmitočtů.

Výhodné uvedené charakteristické vlastnosti, týkající se přenosu výkonu pro panelový člen, zahrnuji kritéria pro mechanickou impedanci, například co se týká standardní odchylky s použitím činitele plynulosti, například 10 %.

V některých specifických vynáiezeckých aspektech se používají kritéria pro mechanickou impedanci při stanovení přenosu příkonu, zejména při nacházení praktických konfigurací a/nebo parametrů a rozložení tuhosti panelových členů pro akustickou činnost, založenou na rozložení rezonančních vidů činnosti ohybových vln. Může mít velkou praktickou hodnotu, když se nejdříve provádí zkoumání vzhledem ke známým výhodným polohám měničů, a předloží se funkční výsledky, s výhodou graficky, vzhledem k variantním poměrům stran obecně geometrického tvaru, týkajících se nalezení minimální odchylky.

U jiných specifických vynáiezeckých aspektů se používají kritéria pro mechanickou impedanci, pro nalezení praktických poloh měničů pro zvláštní požadované geometrie a konfigurace a/nebo pro rozloženi tuhosti panelových členů pro akustickou činnost, zahrnující ohybové vlny, zejména a výhodně bez omezení na panelové členy, mající výhodnou geometrii a konfiguraci, jak je dostupné z uvedených vynáiezeckých aspektů. Může mít velkou praktickou hodnotu, když se provádí zkoumáni vztahu jednoho proměnného lokátoru k jinému pevnému ze spoiupracujících plošných lokátorů, jako jsou souřadnice polohy měniče, a předloží se funkční výsledky, s výhodou graficky, při hledáni minimální odchylky výhodné plynulé mechanické impedance. Také • » • « * · * · ·· • · * · · · · I » ·· · ·· ·· může mít velkou praktickou hodnotu, když se předkládají výsledky těchto zkoumání panelových členů, jako plošné rozložení mechanické impedance nebo její odchylky, jen v obrysech, pro vyznačení extrémních hodnot a přechodů mezi nimi, a pro něž' je věcí výběru, zdali se mají použít vybrané hodnoty a/nebo normalizovat jejich vztahy, nebo pouze postupně vyznačit alespoň nejlepší a nejhorši polohy, například v rámci 10 % nebo méně kroků.

V dalších aspektech tohoto vynálezu se zkoumají příznivá uspořádání pro akustickou činnost zahrnující ohybové vlny, s použitím měření mechanické impedance pro příznivé polohy měničů, a taková příznivá uspořádáni se dále zkoumají vzhledem k použití takových příznivých poloh měničů, kde taková zkoumání se mohou používat kumulativně nebo postupně nebo opakovaně pro jakákoliv požadovaný stupeň dalšího zjemnění , jak příznivých geometrických parametrů, tak příznivých parametrů poloh měničů.

Pro v podstatě obdélníkové panelové členy a metodologii platí, že analýzy založené na zjednodušení, zahrnující superponování funkcí kolmých typů paprsků, a ve vztahu na 10 % kritérium plynulosti pro mechanickou impedanci, potvrdily a zjemnily výpočet pro jeden známý přednostní poměr stran, zejména 1:1,134, jako popsaný ve shora uvedené zveřejněné přihlášce PCT, že má být asi 1,138:1, a zjemněné přiměřené souřadnice pro polohu měniče (4/9, 3/7), že mají být asi (0,440, 0,414). Však kromě toho, a při vycházení v podstatě ze stejných souřadnic polohy měniče, analýzy ukázaly jiný příznivý pomět stran, asi 1,41 až asi 1,47. V praxi zejména zkoumání poměru stran 1,47 s polohami měniče v podstatě v přiměřených souřadnicových polohách (4/9, 4/9), vedlo při kumulativním zjemnění k poměru stran 1,41 a k souřadnicovým polohám měniče » » *v · ftftft ft • ft·· ftft · ftftft· • ftftft·· ftft ftftft ft ftftft· ft··· ··· ftftft ftft ft ftft ftft

- 7 0,455, 0,452, skutečně k vyhodnoceni, že musí existovat významný mezivztah mezi těmito poměry stran 1,41 až 1,47 a variantními polohami měniče.

Specifickým vynálezeckým aspektem je, v podstatě obdélníkový panelový člen (jako akustické zařízení nebo * v akustickém zařízením a založeném na „činnosti ohybových vln) a v podstatě izotropní, pokud se týká jeho tuhosti v ohybu ‘ alespoň ve dvou směrech, má poměr stran asi 1,41:1 až asi

1,47:1, a dalším specifickým aspektem vynálezu je, že přiměřená souřadnicová poloha měniče je v podstatě 0,453 a/nebo 0,447.

Kromě toho dva další rozumně přiměřené poměry stran také vzešly z dalšího vývoje zjednodušených analýz typů paprsků, totiž asi 1,6 a asi 1,2, společně s uskutečnitelnými polohami měničů v (0,41, 0,44) a respektive (0,403, 0,406), opět s očekáváním užitečného mezivztahu mézí jednotlivými poměry stran a jednotlivými polohami měničů.

Dále byla stanoveno pro účely tohoto vynálezu, že snad zejména panelové členy s výhodnými geometriemi a konfiguracemi, zahrnují takové odchylky, které jak známo vznikají anizotropie tuhosti v ohybu, a shora dosažitelnou vysokou specifičnost, pokud jde o množství poloh měničů k zjemněnému určení v rámci více rozložených ploch, než je obecně výhodné, < pokud jde polohy měničů. Skutečně, existuje tu silný vzájemný vztah mezi velikosti takových ploch, zejména středních, ale přesazených ze středu, pro panelově členy s izotropii tuhosti v ohybu, a výhodností geometrie a konfigurace, tedy mezi tím, co by mohlo být nazváno opravdová významná vysoká specifičnost a nevýhodnost geometrie a konfigurace. Alespoň pro posledně uvedené může být obzvláště cenné, využít doprovodné analýzy kontrolou výstupního výkonu s kmitočtem a/nebo analýzou • · · · • · · ti • ··· • · ti ti ti ti ti ti ti ti ti • ti ti · ti · ti ti ··· tititi titi « titi titi

- δ konečných prvků (FEA- finite element analysis), alespoň ke stanovení modality ní2kého kmitočtu, například jako indikativní nebo výchozí pozice pro analýzu polohy měničů, jak bylo shora uvedeno (nebo jak bude dále uvedeno) a/nebo příliš rušivých rezonančních vidů pro užitečnou korekci lokalizovaným blokováním nebo tlumením nebo pro kompenzování úpravy signálu. Je zajímavé, že pro výhodné, v podstatě obdélníkové geometrie a konfigurace jsou vyznačeny realizovatelné polohy měničů těsně u okrajů, na základě charakteristických vlastností a požadavků mechanické impedance.

Shora vyznačené alternativní techniky využívají inherentně dvourozměrné analýzy a také, pokud jde o mechanickou impedanci, obecně potvrzují účinnost shora uvedených poměrů stran a poloh měničů, včetně příznivých poměrně oddělených a protažených ploch, ať už ne pro dosud výhodné poměry stran, tedy účinnost takové metodologie a výsledků se zřejmou podstatou obecné povahy, právě zahrnující opačné přístupy, identifikující obzvláště slabé plochy, které mají být vynechány pro polohy měničů a/nebo poměry stran s nízkými vyhlídkami (i když potom schopné vyznačení možných nebo snadno realizovatelných, nebo nejlépe dosažitelných, samotných nebo kombinovaných poloh měničů v nevýhodných uspořádáních.

Obzvláštní praktický význam má to, že dosud známé nejméně příznivé nebo nej horší případy nejvíce symetrických uspořádáni, jako je izotropie tuhosti v ohybu v rámci čtvercových nebo kruhových mezí, a v podstatě středové polohy měničů, jsou stále označovány jako slabé kombinace, ale že mnohem příznivější nebo nejpříznivější polohy měničů mohou být nyní identifikovány právě k bodu realizovatelnosti, alespoň pro snad poměrně omezené rozsahy kmitočtů a odezvy výstupů.

titi • «ti • ···

- 9 • titi «· titi

Vynálezecká metodologie této přihlášky a dosažitelné výsledky mohou brát v úvahu okrajové podmínky, v rozsahu od volných panelů nebo jenom slabě tlumených, k silněji tlumeným a upnutým panelům, zahrnujícím tlumené panely, které jsou však slibné, pokud existují, a mají nyní nejlepší (a prakticky * vysoce příznivé podmínky, vzhledem ke skutečnému fyzickému provedení a k nabídce příslušných akustických zařízeni, zejména v reproduktorech nebo jako reproduktory ve tvaru panelů).

Přehled obrázků na výkrese

Příkladné specifické provedení metodologie, která je součástí tohoto vynálezu, zahrnující příslušné výsledky, bude dále popsáno a podrobně objasněno podle přiloženého schematického výkresu, kde na obr. 1 je schematický náčrtek vyznačující základ specifického provedení vynálezu, na obr. 2 je znázorněn princip jeho analytického zpracování, na obr. 3A a 3B je grafické znázornění mechanické impedance s kmitočtem v podstatě u obdélníkových izotropních panelů, vycházející od vybraných poměrů stran, na obr. 4A, B a C jsou grafická zobrazení míry plynulé mechanické impedance (odchylky/variace) pro jednotlivé polohy měničů, pro vyznačeni výhodných poměrů stran obdélníkových panelů, na obr. SA až 5D jsou grafická zobrazení pro jeden předem známý speciální poměr stran a známé hodnoty jedné souřadnice polohy měniče ke zkoumání hodnoty jiné souřadnice, na obr. 6A - 6D jsou grafická zobrazeni pro jiný předem, neznámý speciální poměr stran a známé hodnoty jedné souřadnice polohy měniče ke zkoumání hodnot jiných souřadnic, na obr. 7A a 7B jsou grafická znázornění, podobně jako na

- 10 • · · ft ft ft ft·· ftft ft ft · · · · ft ft · · · · • ftft ftftft ftft · • ftft ft • ftft ft • ftft · • ft ftft obr. 3, ale vycházející od jiných vybraných poměrů stran, na obr. SA až 8D jsou grafická znázornění, podobně jako na obr. 4, znázorňující potvrzení poměrů stran, předem vyznačených jako výhodné (SA, 8B) a také vyznačující další příznivé poměry stran, na obr. 9A až 9D jsou plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, představující stanovení souřadnice polohy měniče pro panely s poměry stran, vyznačenými v předchozích obrázcích, na obr. 10A, 10B jsou plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, u čtvrtiny panelu, pro poměry stran z obr. 6A až 6D, na obr. 11A, 11B a 12A, 12B a 13A, 13B jsou grafická znázornění, také podobně jako na obr. 3A, 3B, ale pro okrajové podmínky, v nichž jsou všechny okraje panelu upnuty, na obr. 14A až 14C jsou grafická zobrazení, podobně jako na obr. 4, ale týkající se obr. 11, 12, 13 a poloh příznivých poměrů stran, na obr. 15 jsou plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, podobně jako na obr. 10A až 10B, týkající se poměru stran z obr. 13A, na obr. 16 je znázorněno grafické porovnání odezvy kmitočtů panelů s různými poměry stran, včetně panelů z obr. 11, 12 a 13, na obr. 17A až 17T jsou zobrazena, pro čtvrtinu panelu, plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, získaná pomocí úplné dvourozměrné analýzy a metodologie, na obr. 18 je zobrazeno ve zvětšeném měřítku, pro čtvrtinu panelu, vrstevnicové grafické znázornění mechanické impedance, pro největší výhodný poměr stran, 1,134 a na obr. 19 je zobrazeno odpovídající třírozměrné grafické znázornění.

Příklady provedení vynálezu » 9 9 · • 9 9 9

9 «9 « » 9 · • 9 99 » 9 9 · • · · 9 9 « · * ♦

Β 99 9

Na obr. 1 je znázorněno aktivní akustické zařízení, zejména akustický panelový člen s rozloženými vidy, doplněný budícím měničem, kde panelový Člen je znázorněn blokem 10, v podstatě jako „černá skříňka, s elektrických vstupem 11, znázorněným z nízkofrekvenčního zesilovače 12, s akustickým výstupem 13, znázorněným v náznaku pro principiální úplnost v ekvivalentních elektrických termínech, jako budící odporová impedance Z air, a s vyznačením vnitřních ztrát, také v ekvivalentních elektrických termínech, jako dráha 14 svodového odporu do země.

Svou povahou, jako dostatečně tuhá konstrukce pro podporu činnosti ohybových vin a poskytnutí výhodné akustické vazby se vzduchem, složka „černé skříňky IQ akustického panelu s rezonančními vidy bude mít nízké ztráty. Také měniče ohybových vln s obvyklým spojením s takovým panelem budou mít obecně nízké ztráty, a celková ztráta, představovaná drahou 14, má sklon k tomu, aby byla nízká, alespoň ve srovnání s příkonem a výkonem u vstupu 11 a výstupu 13, což by mohlo být dobré pro navržené analýzy, ať už plynulé nebo ne, ale což má také sklon k rozumné plynulosti, která je dále příznivá.

Obr. 2 se osvědčil jako pomůcka pro pochopeni základu analytického stanovení, pro něž budou dány zpracované příklady podle dalších obrázků. Blok 21 označuje první výhodné použití do určitého rozsahu, který je společný se shora uvedenou zveřejněnou přihláškou PCT, zejména pokud jde o vzdálenosti kmitočtů rezonančních vidů. Skutečně, taková kontrola založená na jediných šikmých rozměrech, týkajících se základních kmitočtů, zejména pro teoretické kolmé paprsky, rovnoběžné se stranami obdélníkového panelového členu, je označena jako 21A, a je samozřejmě v podstatě takové povahy, že je polohově jednorozměrná, i když je schopna omezeného dvourozměrného v « » » • toto· to · to • · to to · to • totototo ··· ··« ·· to • to * · • to to to toto · · t • toto to ·· toto použití, jako na kmitočet. Úplnější dvourozměrné zpracování je vyznačeno jako 21B, v podstatě používající dvourozměrné vyrovnání vibrací v deskách.

Další vyznačený stupen 22 představuje zkoumání rozložení vidů a mechanické impedance, jednak vzhledem k předpokládanému stejnému nebo jednotnému buzeni každého vidu 22A, t.j. bez použití jakéhokoliv diferenciálního zvažování, a jednak se berou v úvahu střední hodnoty 22B, zejména s dalším selektivním nastavením zahrnutých nejzazších medových kmitočtů. Další stupeň interaktivního stanovení uvazované mechanické impedance je vyznačen jako 23, zejména k poměrům stran, vzhledem ke specifickým polohám budicích a spojovacích měničů, a ke specifickým polohám měničů vzhledem k poměrům stran 23B.

Přesněji řečeno, rozšíření kmitočtů přirozených rezonančních vidů pro akustický panelový člen se snadno zjisti použitím základního diferenční analýzy, totiž:

SEE{A) := last(A) - 3 last(A) - 1

Σ

kde A_n jsou kmitočty rezonančních vidů (vlastní hodnoty) ve vzestupném pořadí.

Příslušné zjemnění, týkající se zkoumání rozšíření kmitočtů rezonančních vidů, může zahrnovat uvažování výhodných podskupin, podle některých charakteristických vlastností, například druhu zahrnuté symetrie. Například, pro v podstatě obdélníkové akustické panelové členy, a alespoň vzhledem ke zjednodušeni kolmých paprsků, by měřítko SEE mělo být ve vztahu liché-liché, sudé-sudé, liché-sudé a . sudé-íiché podskupiny rezonančních vidů jednotlivě pro takové podskupiny a společně zvažovaným sumarizováním, totiž:

• ft · · • ft ft ft ft • ftft··· ft ftft·· ft ftft ftft

- 13 FnWO(ct) ;» tor po€ 1,3.. P - 1 fof qoe 1,3.. Q- 1

NO-—· — + J2 2 sort(A)

Fmee{a) Fmixl(e) :=

Fm«2(a) /·

SEW(o.a ,b, • · · • ·*· for pee 0,2.;P - 1 for qee 0,2„Q- 1 ^^qfMa.pe.qe)

2*2 aort(A) for pos 1,3.. P - 1 for qss 0.2..Q- 1 *»-1 q^Ma.pa.qe)

WO— f.

2 sorl(A) • · • . · ft. · · • ft •ft íor pes 0,2,.P - 1 for qoe 1,3..Q - 1

2*2 sort(B) a-SEE{Fmco(a)) + b-SEE(Fmee(a)) ...

+ c-SEE(Frrlx1 (a)) i- d-SEE(Frr,ix1 {.a)) .d) :«• * • · · · • · • · • ··· • · · I» ·

Hodnoty kmitočtů přirozených rezonančních vidů a jejich rozloženi nebo rozšíření závisí na materiálech a konstrukci a na geometrii a konfiguraci příslušných panelových členů, a vyznačují vhodnost pro použití u akustického zařízení, pro něž je stanovena stejnoměrnost rozšíření a rozložení, jako obzvláště výhodná. V tomto stupni se samozřejmě nebere v úvahu poloha .měniče.

Pro známé kmitočty rezonančních vidů a. odpovídající tvar ohybových vln se také může modelovat vibrace, může se zkoumat mechanická admitance pro jakoukoliv jednotlivou polohu měniče (p, g), totiž:

Zrn*

Y.

kde Yp,_q je druhá mocnina amplitudy tvaru vidu v příslušné poloze měniče, a ξ představuje míru tlumení. Zobrazeni grafu iog-log může usnadnit nalezení nejplynulejší odezvy, nebo může být zkoumána střední kvadratická úchylka ve specifikovaném rozsahu, například pro minimum ^(((^^0^)11^()60/^)-^2 'T nebo představující použití zvažování funkce.

^(1(^0^)^1)60()^2 t ^ϊ(ιι^^,ο)ο v ft J ft ft · · · · · ft ftft· ftft ft ftftftft « ftftft ftft ftft ftftft ft ftftftft ftftftft • ftftft ftftft ftft · ftft ft*

- 15 Kde jsou známy kmitočty rezonančních vidu, ale nikoliv tvary odpovídajících vibraci (nebo tytéž modelované a vzaté v úvahu výběrem), může se zkoumat vnitřní mechanická impedance použití vzorce:

-ar σ'{α,ξ.η) “

ΣΣ

P 9 [Hp.q)²'®

SX

Σ>ΐ(¥'_!·Ι°9(|Υπγ,,α)|))^! která může být stanovena bez odkazu na jakoukoliv jednotlivou polohu měniče nastavením Y_PíCi pro sjednocení. Výsledky nebudou tak přesné, jako u mechanické admitance, když se bere v úvahu poloha měniče, a budou pomalejší než u zkoumání mechanické admitance.

Na obr. 3 je uvedeno grafické znázornění změny mechanické impedance s kmitočtem, vybírající poměry stran obdélníkového panelu, které se očekávají, že budou nad 1,527, pod 0,838 a ve střední hodnotě mezi nimi 1,141, což je optimální v podstatě pro izometrické panely s akustickou činností. Obr. 3B znázorňuje skutečné a imaginární složky mechanické impedance pro střední poměr stran 1,141. Je obecně patrná plynulost ve vyšších kmitočtech a jednoznačná důležitost rezonančních vidů v nižších kmitočtech, jak již bylo dobře stanoveno ve shora jmenované zveřejněné přihlášce PCT, zejména rozložení je jak rovnoměrné, tak praktické.

Na obr. 4A je zobrazena míra SD standardní odchylky mechanické impedance vzhledem k poměru stran v podstatě pro izotropní obdélníkový panelový člen s výhodnou polohou měničů, od shora uvedené zveřejněné přihlášky PCT, zejména

9 9 9 • 9 9 9 • « • ··· • 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 • · 9 9 9 9 9 9 9

9999 999 99 9 «9 99

- 16 u přiměřených souřadnic délky a šířky (0,444, 0,429), předmět činitele plynulosti 10 %. Očekávaný optimální poměr stran

1,134:1 je v podstatě potvrzen jednou minimální hodnotou tohoto diagramu. Další minimální hodnota však zobrazuje zejména jednu z výhodných hloubek a větších šířek, t.j. méně ostře je vymezena specifická dolní hodnota asi 1,47:1.

Další zkoumání těchto poměrů stran pro standardní odchylku mechanické impedance vzhledem přiměřeným hodnotám souřadnic pro polohy měničů vedla k jejich výhodnému zjemnění. Tedy pro poměr stran 1,134:1 ze shora uvedené zveřejněné přihlášky PCT stanoví všechny diagramy z obr. 5A až 5D zase délkové a šířkové souřadnice, úměrné poloze měničů, pro stanovení hodnot 3/7 a. 4/9 a znázorňují 10 % standardní odchylku plynulostí mechanické impedance pro další přiměřenou souřadnici, t.j. šířky, respektive délky. Výsledkem těchto zkoumání je zjemnění hodnoty 0,444 na hodnotu 0,441 a hodnoty 0,429 na hodnotu 0,414 a výsledky poslechových testů znázornily pozoruhodně zlepšený výkon, jak subjektivně, tak objektivně, v rámci omezení a limitů takových měření.

Diagramy z obr. 6A až 6D rovněž zkoumají možnost neočekávaného poměru stran ve své minimální hodnotě, asi 1,47:1. Výsledné hodnoty pro délkové a šířkové přiměřené souřadnice polohy měniče jsou 0,453 a 0,447. Dalsi poslechové testy znázornily výtečný příslib pro akustický výkon, a bylo ověřeno, že menší zakřivení minimální hodnoty uvedené v obr.4A, je obzvláště výhodné, protože zahrnuje skutečné praktické měniče, jejichž rozsah je nevyhnutelně za jejich vystředěním v jednotlivých předepsaných polohách.

Zkoumáni znázorněné na obr. 4A se tedy opakovalo pro hodnoty souřadnic poloh měničů, vyplývajících z obr, 5A až 5D a z obr.6A až 6D, výsledků znázorněných na obr.4B, respektive 4C.

• · · • « · · • ·« standardní • ♦ · · · ♦ • · · · · ···· ··· ·« ·

Na obr. 4B je znázorněno, že minimální hodnota pro odchylku mechanické impedance, která je ve spodní části diagramu u poměru stran 1,134:1, je prohloubená a ostrá, zatímco u hodnoty 1,47:1 je méně hluboká a méně ostrá. To má samozřejmě vzájemný vztah s většími změnami souřadnicových hodnot, vyplývajících z obr. 6A až 6D, ve srovnání s obr. 5A až 5D. Obr. 4C vytváří zjemnění poměru stran 1,47:1 na 1,41:1, zahrnující hlubší minimální hodnotu standardní odchylky mechanické impedance. Zajímavá hluboká minimální hodnota u poměru stran asi 0,72:1 je samozřejmě těsně u reciproční hodnoty pro 1,41:1, tedy je očekávána, a pro vyznačené nižší minimální hodnoty asi 0,66:1 a 0,85:1 na obr. 4, snad zejména vzhledem k zjemnění trochu dolů na obr. 4B, existuje zde těsný vztah k recipročním hodnotám pro horní část rozsahu z 1,141/1,47:1 a respektive nižší z 1,134/1,138:1.

Skutečně mnoho z těchto způsobů zjemnění, zahrnující vzájemné zjemnění, může mít význam pro optimalizování pro nejlepší dostupný akustický výkon, a jeví se jako hodnotné, pokud jde o vyznačení rozsahů změn pro realizovatelný akustický provoz. Obzvláštní důležitost vyvstává při identifikaci ploch realizovatelných poloh pro měniče, snad zejména pro panelové členy s příznivou tvarovou odolností proti ohybu, a dále pro optimalizování poloh pro dva nebo více měničů v témže panelovém členu. Avšak alespoň stejná důležitost vyvstává v identifikaci nejlepších dostupných poloh pro měniče na panelových členech s nepříznivou tvarovou odolnosti proti ohybu. V podstatě totéž plat! na identifikaci nejhorší polohy pro měniče, t.j., aby byla vynechána, dokonce i když se neuvažuje o nutnosti vysokého akustického výkonu. Podle toho bylo zjištěno, že je užitečné, předložit analytické výsledky na relativním základě, účinně v procentuálním vyjádření, i když by se mohly použít jakékoliv * · ti ti • tititi ti ··«»· ti··»· • titititi ti ti ti ti ti·· tititi tititi titititi

- 16 jednotlivé hodnoty, a normalizování by mohlo být považováno za užitečné. To je případ, že panelové členy s příznivým tvarem mají větší plochy pro snadno realizovatelně dobré až nejlepši polohy pro měniče, a panelové členy s nepříznivým tvarem mají takové plochy menší, a že okrajové polohy jsou potvrzeny jako realizovatelné, i když se normálně nejlépe používají ve dvojicích, pro zajištění podobného buzení rezonančních vidů, aby příznivá zjednodušení na základě paprsků vyznačovala, že se týkají různých geometrických os.

Dále by se měl vzít v úvahu dostupný výkon, ať už nízký, který je přijatelný pro stejnoměrnost buzeni většího počtu rezonančních vidů, nebo vysoký, kterému se dává přednost na úkor menšího počtu buzených rezonančních vidů a/nebo méně stejnoměrně buzených. Avšak vyšší počet' a větší stejnoměrnost jsou obvykle spojeny s plynulostí výkonu, a jsou nejsnadněji kompenzovány směrem k plochosti vhodnou úpravou elektronického vstupního signálu, alespoň tam, kde účinnost výkonu nemá nutně nej vyšší důležitost.

Na obr. 7A, 7B je znázorněno dosažení poměrů stran 1,38 a 1,41, společně se souřadnicemi (044, 0,414), respektive (0,455, 0,452) polohy snímačů, viz obr. 8A, 8B, v trase jako ve shora uvedených obr. 3A, 3B, atd., ale se začátkem od poměrů stran 1,149, 1,134 a 1,762. Je však zajímavé, že nastává další vyznačení dalších příznivých poměrů stran o velikosti asi 1,6 a 1,2, se souřadnicemi polohy měničů (0,41, 0,44), respektive (0,403, 0,406), viz obr. 8C, 8D. Diagramy mechanické impedance na obr. 9A až 9D jsou obecně prospěšné vzhledem k souřadnicím poloh měničů, jak je zřejmé kontrolou všech shora uvedených poměrů stran, t.j. 1,138, 1,41, 1,6 (braných jako zjemněných na 1,62 nebo během zjemnění na 1,6) a 1,2 (braných jako zjemněných na 1,266 nebo během zjemněni.

• ftftft ftft · ftftft* • ftftft ft ft ftft ftft ft • ftftft· ftftft* • ftftft ftftft ftft ft ftft ftft

- 19 Všeobecným závěrem tohoto výhodného provedeni je prokázání samozřejmé identifikace ploch, zahrnujících přesně spočítané polohy. Alespoň tam, kde jsou tyto plochy větší, než jsou rozměry měničů, lze očekávat dobrou budící vazbu, současně s tolerancí skutečné polohy, bez ztráty realizovatelnosti. Na obr. 10A, 10B jsou plošná' vrstevnicová grafická znázorněni odchylky mechanické impedance, u Čtvrtiny panelu, pro poměry stran 1,41, respektive 1,47, a je zde stanovena spolehlivost pro dobré polohy měničů, skýtající takový rozsah, viz podstatná rozšíření ploch s polohou o nejmenší a nejplynulejší mechanické impedanci (s křížovým šrafováním), i když je v nich dostupný další přesný výpočet, pokud je to žádoucí nebo užitečné.

Tato technika sama o osobě skutečně snadno poskytuje prostor pro zkoumání nejdostupnějších poloh měničů právě pro jiné panely, než které byly identifikovány jako výhodné. Takové identifikované polohy mohou mít skutečně vhodnější mechanickou impedanci, než u panelů s lepším poměrem stran, ale mohou být vhodnější alespoň pro poněkud menší rozsahy provozních kmitočtů.

Také je uskutečnitelné, skutečně zkoumat jakékoliv okrajové podmínky pro akustické panely, v rozsahu od volných panelů nebo jenom lehce tlumených, jak je zejména popsáno ve shora uvedené zveřejněné přihlášce PCT, až k více omezeným, a dokonce upnutým. Přednostní souřadnicové polohy byly skutečně identifikovány pro kulaté panely jako (0,8, 0,6).

Zkoumání poměrů stran pro úplně upnuté panely, jako vysoce vhodné pro praktické vybavení reproduktorů, s přednosti pro tuhé nebo polotuhé upevnění okrajů, ukázalo přesně spočítané příznivé poměry stran 1,160, i,341 a 1,643, společně rovněž s přesně spočítanými souřadnicemi poloh měničů ¢0,437, 0,414), ¢0,385, 0,387), respektive (0,409, 0,432). Na obr. 11A, 11B,

- 20 * · 99« · 9 f* 9 9 9 9 ··♦· ··· ♦· ♦ • 9 »

9 9

9 9

99 s obr. 14A, na obr. 12A, 12B s obr. 14B a na obr. 13A, 13B s obr. 14C je předvedeno použití analytické metodologie, jako shora u obr. 3A, 3B, atd., v potvrzení právě uvedených hodnot viz také diagram mechanické impedance pro čtvrtinu panelu, pro poměr stran 1,16 a podstatný rozsah výhodných ploch pro polohu měniče, dokonce dvou takových samostatných ploch (s křížovým šrafováním).

Skutečně, tak jako pro poměr stran 1,138 pro volné nebo téměř volné okrajové podmínky panelu, skutečně docela uzavřený poměr stran 1,160 pro panely s upnutým okrajem, se zdá, že má významný rozsah alespoň uskutečnitelných poloh měničů, a předpokládá se u něho, že má podstatnou toleranci, alespoň se snadno vzrůstající specifičností poloh měničů. Na obr. 16 je ukázáno porovnání shora uvedených přednostních poměrů stran s upnutými okraji, a poloh měničů, zahrnující dalsi pro shora uvedený poměr stran 1,138.

Dále jsou uvedeny příklady speciální matematiky s kalkulacemi a výpočty, kterými jsou podloženy shora, uvedené výsledky, týkající se řady po řadě:

vlastních hodnot, odpovídajících zkoumaným rezonančním vidům, a Činiteli plynulosti,

- definic výhodného úhlu, specifických parametrů panelů a příslušných výrazů, funkcí posunutí pro různé (volné/upnuté; okrajové podmínky, funkcí délky/šířky pro přiměřené souřadnice poloh měničů, současně se vzorcem zahrnujícím mechanickou impedanci, tři vzorce mechanické impedance, dva poměry nekonečných a konečných panelových impedanci, zahrnující poměry stran a polohy měničů, všechny jsou nezaujatě určené pro implicitní zevšeobecnění jejich přístupu.

- 21 Vypočítané vlastní hodnoty p0.. 14 q:>0_14 ζ τ 10-¾ • · ·· • * · · · · ϊ

.....· ·..· : ·· ··

Příklad I (2·ρ>1)·|- \-0 qsĎ \

Ar·· » 0,141093 n? B ·* 8,82 N*m μ.» 0.894 k^m'¹ i»c » —i—·

Arw^y.

C. «1

ZfttitiCP,» * M[p>0,(«ti(\’ť) + «»h(\^}C_t4> (ώι(λ_ρς)4 «ΐηΐ^.ζ))/] Ztafp.V χφ»0,(«*(λ_ρ.ή - cotó(^.;))*C_>+ («Css) Λ0 0.441 T|0 * 0.414 Y_{fc β} :» p>l*iy j ·<?

ι M ((“i.,)¹ J ·*<

ΣΣ p q r	Y L3. .
	ro?Ai«a Am.	j -4? ,	♦ 2K«5 <

ipprox

Ζπιί^α)!

l4i ve

ΣΣ

8-Y.

define

Y™ (*><*) t&i

Ztn{M-4*o,a)

Ym(x,e)

ΣΣ

8-Y.

- (1.-.2K) V >1

- 22 • · 99 • 9 ·

9· * • 9 9 *

9 9 9 • 9 9 9 · 99

Při použití alternativní analýrv a konstrukční metodologie se specifickým použitím v podstatě dvourozměrného vyrovnání vibrací v deskách, existuje zde samozřejmá'možnost, že se berou v úvahu až všechny možné vidy ohybových vln, týkající se vibrace v panelech. To samozřejmě zvyšuje otázku stanovení, až na dané stanovení podle okolností.

První použití takové metodologie umožní zvýšit poměry stran obdélníkového panelu, v podstatě s volnými okraji, přesně spočítané na 1,134, 1,227, 1,320 a 1,442, společně se stejně spočítanými „nejlepšimi souřadnicemi poloh měničů (0,359, 0,459), (0,414, 0,424), (0381, 0,429), respektive (0,409, 0,459). Přesně spočítané poměry stran (1,155, 1,229, 1,309, 1,5, 1,602) pro v podstatě obdélníkové panely s upnutými okraji, se vyskytují společně se souřadnicemi polohy měničů (0,446, 0,407), (0,391, 0,374), (0,281, 0,439), (0,347, 0,388), respektive (0399, 0,488).

Jak přiblížení, tak rozdíly, při porovnání se shora uvedenou zjednodušenou metodologií dvou kolmých paprsků, jsou předmětem zájmu a předmětem dalšího zkoumání.

Při návratu k analýze panelů o jakémkoliv poměru stran, byla použita plně dvourozměrná analýza a metodologie, ve velkém rozsahu, zejména cd 1,05 do 2,00, v jednotlivých krocích 0,05. Výsledky jsou znázorněny na obr. 17A až 17T, pro čtvrtinu panelu, jako diagramy mechanické impedance, v každém případě s přiměřenými vrstevnicemi, x _r.

vrstevnicemi, s nejhoršími a nejlepšimi vyznačenými šrařovánim, respektive křížovým rafováním, a se spojenými nej světlejšimi, z původního 14-ti úrovňového měřítka. I když to znamená, že každý diagram je individuální, bylo zjištěno, še je výhodné znát nejtmavší a skoro nejtmavši polohy v ploše, v intervalech asi 7 %, i když

- 23 budou výhodné jiné nabídky a analýzy, ať už se týkají úrovní, nebo intervalů, jako takových, nebo dokonce vztahů s minimálními plochami, přiměřeně vyžadovanými pro spojení ···

	měničů	nebo s	absolutními	úrovněmi,	týkej icími		výkonu
	měničů,	atd.
r	Na	obr. 18	je ve větším	měřítku	znázorněn plošný	diagram
	s vrstevnicovou	základnou se	šesti úrovněmi šedi,	pro jeden

z původních přednostních poměrů stran, a to 1,134, a je zajímavé, že rozložení nejhoršich poloh (nejsvětlejších) je většinou v souladu s předchozí úvahou, totiž těsně u rohu, ale ve skutečnosti ne v každém rohu. Možnost přesného nebo téměř přesného bodového buzení by byla velice atraktivní, kdyby byla přesně v samotném rohu, snad právě na lokalizovaném rozšíření pro praktické rozměry měniče, a jestliže by plynulost přenosu výkonu převážila nevyhnutelné snížení účinnosti přenosu výkonu. Rozšíření nejhorších poloh ve výstupcích směrem od rohu ve zceia ostrých úhlech ke stranám se zdá jako pozoruhodné. Soustředění nejnižší mechanické impedance (nejtmavší) v dobře známých ale excentrických polohách, zabudovaných v panelu, je také zajímavá, včetně oddělování do jednotlivých podoblastí, i když je snad zejména zajímavý rozsah téměř nej tmavší oblasti do roztříštěného pronikání skutečně diagonálního výstupku více měnitelné mechanické impedance od nejhcrší polohy blízko rohu. Umístění pásků, s nízkou nebo nejnižší odchylkou od mechanické impedance, těsně u okraje, je v souladu s tim, co byio zjištěno empiricky, totiž, že zahrnuje výhodné polohy, které jsou v dobrém vzájemném souladu se souřadnicemi ploch, zabudovaných v panelu, s nejnižší odchylkou mechanické impedance, a nejdelší známou přednostní polohou 25 pro měniče.

Na obr. 19 je v podstatě jiné znázornění toho, co je φ · • · φ ·

- 24 « φ φ· φ φ φ φ φ φ φ φ φφ ·« zobrazeno na obr. 18, ale výhodně v účinně plynulém trojrozměrném formátu, v souladu s mechanickou impedancí.

Dále je uveden příklad dvourozměrné analýzy a metodologie podle linií předchozího příkladu pro zjednodušené techniky se dvěma paprsky.

Přiklad II

Údaje o panelu:

E_x. V_x Youngův modul a Poissonova konstanta materiálu panelu v ose x

E_Y, V_y Youngův modul a Poissonova konstanta materiálu panelu v ose y

G sy Rovinný modul ve smyku materiálu panelu p Hustota materiálu panelu

L^Ly Délka panelu v ose ve směru osy x, respektive osy y h Tloušťka panelu

Konstanty:

D,

Eyh fc

12-íl-v_xv_y· psph ď12-í i - V _χ·ν _v xy

Lx-Ly

Vyjádření módového kmitočtu:

: i

4- íD ΐς λ^’λ

O_yÚý; .20 1 (\ χγ ^Dk=

G xy h

Lx ty

X’Dx-v_yt^D_k kde λς,λγ jsou relevantní (v závislosti na okrajových podmínkách) vlastní hodnoty paprsku ve směru x, respektive ve směru y, a β_χ, Py, y_x, y_y jsou odpovídající konstanty.

- 25 *··· * · · · · · · • *···» ··*·· • · · · · ···· ·«·· ·.· *· · ·* ··

Jako pnklad pro úplně volný panel:

1/7/2 kde cosh(X)-cos(X)= 1

Vyjádření tvaru vidu:

4>=cl t ς2·ζ i- ς3·α«5(λ·ζ) + ε4·ϊΐπΚ(λ·ζ) + c5-cos (λ·ζ) i- c6-sin (λ ζ) kde cl.....c6 jsou okrajové podmínky a konstanty funkce paprsku v závislosti na vidu

Jako příklad pro první ohybový kmit úplně volného paprsku:

cl=c2=Q ci=c5 = l0 c4 = có=0 932502215

Vyjádření relativní pohyblivosti:

Pohyblivost konečného panelu vzhledem k pohyblivosti nekonečného panelu (8-Jd μ ) ve specifickém bodě panelu je dána výrazem:

^(íry-F2

[s s(f)! .2-5 v ;F-ň]

Ψ. =

2-'F -F · max kde

AF=F j Jt I )

kde F je budící kmitočet a S_s, jsou strukturální, respektive vískózní činitele tlumení pro materiál panelu a ^Φ = (φ/²·;φ_ν)²

Tím, že je funkcí budícího kmitočtu, relativní pohyblivost pro jakýkoliv bod je vzorkována v ,j“ diskrétních kmitočtech v příslušném kmitočtovém rozsahu, jehož střední hodnota je dána výrazem:

niLTl;

*9·· · »

9 9 9 9

9 9 9

999 99» 99

9 · » ί

9 9 9 9 * * 9 9 9 9

99 99

Míra jakosti:

Logaritmická míra změny relativní pohyblivosti (s odstraněnou střední hodnotou) se používá pro účely optimalizování, t.j.

K = log V

Standardní odchylka od této míry se používá pro identifikaci optimálních budících poloh

2(F,

-F mu min

Přesnost shora daných hodnot pro poměry stran a/nebo souřadnice poloh měničů je nevyhnutelným výsledkem kalkulace, a není nutně vyznačením více než nějakého bodu v rozsahu uskutečnitelnosti. Plošné diagramy pro polohy měničů jsou obzvláště výhodné, protože určitě poskytují oprávněný základ pro zkoumání experimentováním, jak k přizpůsobování výsledků analytické metodologie, jak je zde navrženo, tak pro skutečný akustický výkon, pro který je důležitý počet spojených rezonančních vidů, jako přiměřená rezonanční stejnoměrnost spojení co nejvíce vidů, jak je praktické. Pohotová dostupnost analýzy pro jakýkoliv poměr stran a jejich zjemněni vzhledem k jednotlivým polohám měničů a vlastní schopnost zjemnění může být užitečná pří odkrytí vyšší všeobecnosti použití některých obzvláště výhodných míst nebo ploch pro měniče, a rovněž specifičnosti pro poměry stran jiných míst nebo ploch pro měniče.

Je ověřeno, ze bylo dosaženo obzvláště vysokého potenciálu jedinou disciplinou nebo předvedením podstaty, nazvané zde ft • ft «

• ft !:

♦ ftftft

- 27 ♦ · · • · ft ft ft ft • ftftft· ftftft ft·· · · mírou plynulosti mechanické . impedance, že se tak dají stejně nalézt a specifikovat, jak významné poměry stran, tak polohy měničů, včetně evidentní schopnosti znovu použitelného zjemnění, t.j. podstatné jednotného výběru geometrie a umístění měniče podobnými způsoby, použitím stejných proměnných nebo parametrů nebo uskutečnitelných změn.

Claims (25)

1. Způsob výroby akustického zařízení spočívajícího na činnosti ohybových vin v ploše panelového členu, vyznačuj íci se t i m, že se analyticky stanoví parametry panelového členu, týkající se přenosu výkonu, jako funkce parametrů tvaru uvedeného panelového členu, kde se tyto parametry tvaru vybírají z konfigurace a geometrie uvedené plochy panelového členu, z tuhosti v ohybu uvedené plochy panelového členu, a z polohy měničů ohybových vln v uvedené ploše panelového členu, a dále se vybírají uvedené parametry tvaru podle uvedeného analytického stanovení parametrů uvedeného panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, a podle příslušného akustického zařízení a požadavků na toto zařízení, které jsou ve vzájemném vztahu s dosažením výkonu uvedeného akustického zařízení.

2. Způsob výroby akustického zařízení spočívajícího na činnosti ohybových vln v ploše panelového členu, vyznačuj ící se t i m, že se analyticky stanoví parametry panelového členu, týkající se přenosu výkonu, jako funkce parametrů tvaru uvedeného panelového členu, kde se tyto parametry tvaru vybírají z konfigurace a geometrie uvedené plochy panelového členu, z tuhosti v ohybu uvedené plochy panelového členu, a z polohy měničů ohybových vln v uvedené ploše panelového členu, dále se identifikuje, když se parametry tvaru mění, minimum nebo minima odchylky těchto parametrů panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, od jejich hodnoty nebo vztahu, a dále se vybírají uvedené parametry tvaru podle uvedeného identifikovaného minima těchto parametrů panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, a podle příslušného akustického zařízení a požadavků na toto zařízení, které jsou ve vzájemném vztahu s dosažením výkonu uvedeného akustického zařízení.

• · · ♦ • · · • ··· ···· ···

3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že se provádí kompenzování pro jakoukoliv odchylku od plochosti výstupního výkonu pomocí souvztažné úpravy vstupu do akustického zařízení.

4. Způsob podle.nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se t i m, že parametrem týkajícím se přenosu výkonu je mechanická impedance.

5. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že toto analytické stanovení zahrnuje určeni standardní odchylky mechanické impedance od nějaké jejich hodnoty nebo vztahu.

6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že tato odchylka se týká stejného nebo jednotného zvažování uplatněného na jakékoliv zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy.

7. Způsob podle nároku 5 nebo 6, vyznačující se tím, že odchylka se týká středních hodnot zahrnutých rezonančních kmitočtových vidů.

8. Způsob podle nároků 5 až 7, vyznačující se tím, že odchylka se týká selektivního zvažování zahrnutých rezonančních kmitočtových vidů.

9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že toto selektivní zvažováni se uplatňuje na nejzazši zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy.

• * I ♦ · * · · · ·· ·· • 9 · 9 9 *

9 9 9 9 9

9999 999 99 9

- 30

10. Způsob podle nároku 9, v y z n .a č u j i o í tím, ze nejzazši zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy jsou nejnižší v příslušném kmitočtovém rozsahu pro požadovaný nebo přijatelný provoz uvedeného akustického zařízení.

11. Způsob podle nároků 1 až 10, vyznačující se tim, že zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy v uvedeném analytickém stanovení vyplývají z provedení zjednodušující analogie jednorozměrné povahy.

12. Způsob podle nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že panelový člen je v podstatě obdélníkový, nebo se považuje za obdélníkový, a zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy vyplývají z provedení zjednodušující analogie jednorozměrné povahy ke kolmým paprskům teoreticky uspořádaným v rovnoběžných směrech ke dvojicím protilehlých stran uvedených panelových členů.

13. Způsob podle nároků 1 až 12, vyznačujíc! se tím, že rezonanční kmitočtové vidy zahrnuté v uvedeném stanovení se vyskytují vzhledem ke dvourozměrným vztahům panelových členů, jako takových.

14. Způsob podle nároků 1 až 13, vyznačující se tím, že uvedený výběr je úměrný tvaru uvedeného panelového členu.

15. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že uvedený výběr je podporován předložením plynulých výsledků analytického stanoveni, jako mechanická impedance uvedeného panelového členu proti měnícímu se úměrnému tvaru ke znázornění minimální odchylky.

! ί ft ft ft ft ·· • « ft • · • ft • ftftft ftftft • ♦

- 3 i 16. Způsob podle nároku 14 nebo 15, vyznačuj ící se t í m, že uvedené analytické stanovení se provádí pro dané polohy měničů.

• ftftft

- ftft ··

17. Způsob podle nároků 1 až 16, v y z n a č u j i c i s e t i m, že uvedený výběr se provádí pro polohu měniče daného panelového členu . 18. Způsob podle nároku 17, v y z n a č u j í c í s e t i m, že uvedené analytické stanoveni se provádí pro jeden

proměnný lokátor vzhledem k jinému pevnému ze spolupracujících plošných lokátorů, jako jsou souřadnice polohy měniče, a předloží se funkční výsledky, s výhodou graficky, při hledání minimální odchylky výhodné plynulé mechanické impedance.

19. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že se uvedená stanovení provádějí střídavě, pokud jde o to, který plošný lokátor je pevný, a který je proměnný.

20. Způsob podle nároků 1 až 19, tím, že uvedené analytické mechanické impedance uvedeného vyznačující se stanovení zahrnuje rozložení panelového členu na plošném základě.

21. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, še uvedený výběr je podporován předkládáním výsledků uvedeného analytického stanovení, jako souřadnicové mapováni plošné odchylky nebo změny mechanické impedance.

22. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, *že uvedené analytické stanovení a souřadnicové mapování je pouze jednou ze dvou nebo více teoretických částí stejné i $ ft * ft ft ftft

- 32 • ··* • · • · ♦ ♦ · · • ft · · · • ftft ··· ·· · í: : ftft nebo podobné geometrie, které společně v podstatě přizpůsobují plochu uvedeného panelového členu.

23. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že uvedené analytické stanoveni a souřadnicové mapování je jedním z kvadrantů v podstatě obdélníkového tvaru uvedeného panelového členu.

24. Způsob podle nároků 1 až 23, vyznačující se tím, že se provádí krok výběru poměru tvaru panelového členu a krok výběru polohy měniče, přičemž jeden z těchto kroků výběru je dán alespoň jednou po zjištění a použití výsledků ze druhého uvedeného kroku.

25. Akustické zařízení sestávající z panelového členu, vyznačující se tím, že má svou geometrii a konfiguraci a/nebo umístění pro měniče ohybových vin v souladu s uplatněním způsobu podle nároků 1 až 24.

26. Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln pro svůj akustický výkon, vyznačující se tím, že panelový člen je v podstatě obdélníkového tvaru, a je izotropní, pokud jde o jeho tuhost v ohybu ve směrech rovnoběžných s jeho v podstatě kolmými osami, přičemž panelový člen má poměr os 1:1,41.

27. Akustické zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t i m, že je opatřeno měničem, majícím souřadnice, měřeno od jednoho rohu podél os, v podstatě 0,453 a/nebo v podstatě 0,447 násobku, než je délka panelového členu, měřeno podél odpovídající osy.

- 33 • 99· • 9 • 9 • · • 9

9 9

28. Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln pro svůj akustický výkon, vyznačující se t i m, že panelový člen je v podstatě obdélníkového tvaru, a je izotropní, pokud jde o jeho tuhost v ohybu ve směrech rovnoběžných s jeho v podstatě kolmými osami, přičemž panelový člen má osové poměry,, poskytující osovou tuhost v ohybu v poměru 1:1,41.