CZ282696B6 - Slitina odolná proti oxydaci a korozi pro konstrukční součásti pro střední teplotní rozsah na bázi dotovaného aluminidu železa Fe3Al - Google Patents

Slitina odolná proti oxydaci a korozi pro konstrukční součásti pro střední teplotní rozsah na bázi dotovaného aluminidu železa Fe3Al Download PDF

Info

Publication number
CZ282696B6
CZ282696B6 CS912067A CS206791A CZ282696B6 CZ 282696 B6 CZ282696 B6 CZ 282696B6 CS 912067 A CS912067 A CS 912067A CS 206791 A CS206791 A CS 206791A CZ 282696 B6 CZ282696 B6 CZ 282696B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
residue
alloy
alloys
oxidation
temperature range
Prior art date
Application number
CS912067A
Other languages
English (en)
Inventor
Mohamed Dr. Nazmy
Original Assignee
Asea Brown Boveri Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asea Brown Boveri Ag filed Critical Asea Brown Boveri Ag
Publication of CS206791A3 publication Critical patent/CS206791A3/cs
Publication of CZ282696B6 publication Critical patent/CZ282696B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

Slitina obsahuje v atomárních % Al 24 až 28 at. %, Nb 0,1 až 2 at. %, Cr 0,1 až 10 at. %, B 0,1 až 1 at. %, Si 0,1 až 2 at. %, Fe zbytek.ŕ

Description

Oblast techniky
Slitiny pro střední teplotní rozsah pro tepelné stroje, na bázi intermetalických sloučenin, které se hodí pro usměrněné tuhnutí, nahrazují nerezavějící oceli, částečně doplňují konvenční superslitiny na bázi niklu nebo nahrazují jiné intermetalické sloučeniny.
Vynález se týká dalšího vývoje a zlepšení slitin na bázi intermetalické sloučeniny typu aluminidu železa Fe3Al s dalšími přísadami, které zlepšují mechanické vlastnosti, zejména pevnost, tažnost a roztažnost.
V užším smyslu se týká vynález slitiny odolné proti oxydaci a korozi pro střední teplotní rozmezí, na bázi dotovaného aluminidu železa Fe3Al.
Dosavadní stav techniky
Intermetalické sloučeniny a z nich odvozené sloučeniny získávají v poslední době stále větší význam jako náhradní materiály v oblasti středních a vyšších teplot. Všeobecně známé jsou aluminidy niklu aaluminidy titanu, které částečně doplňují případně nahrazují klasické superslitiny na bázi niklu.
Delší dobu jsou známé různé aluminidy železa především jako ochranné vrstvy proti oxydaci a okujím na konstrukčních součástech ze železa a oceli. Tyto intermetalické sloučeniny, vytvářené stříkáním hliníku na tělesa zocelí a následujícím žíháním, se však z důvodu své poměrně značné křehkosti neuvažovaly jako konstrukční materiály. V poslední době však byly blíže zkoumány především slitiny bohaté na železo, ležící svým složením v blízkosti fáze Fe3Al, a to jejich vhodnost jako materiálů pro teplotní rozmezí od okolní teploty až asi do 600 °C. Rovněž již bylo navrženo zlepšit jejich vlastnosti přidáváním dalších legovacích prvků. Takové materiály by mohly úspěšně soutěžit s klasickými ocelemi odolnými proti korozi v teplotním rozmezí kolem asi 500 °C. Stav techniky je dokumentován následující literaturou:
- H. Thonye, Effects of DO3 transitions on the yield behaviour of Fe-Al Alloys, Metals and ceramics division, Oak Ridge National Laboratory, Oak Ridge, Tennessee 37831, Mat. Res. Soc. Symp. proč. Vol 39, 1985 Materials Research Society, a
- S. K. Ehlers and M. G. Mandiratta, Tensile behaviour of polycrystalline Fe-31 at. % AI Alloy, Systems Research Laboratories lne., Dayton, OH 45440, TMS Annual Meeting February 1982, The Joumal of Minerals, Metals and Materials Society.
Známé slitiny na bázi Fe3Al však ještě nevyhovují v plném rozsahu technickým požadavkům a jeví se tedy potřeba jejich dalšího vývoje.
Podstata vynálezu
Účelem vynálezu je vytvořit poměrně levnou slitinu s vysokou odolností proti oxydaci a korozi ve středním teplotním rozmezí 300 °C až 700 °C a současně s dostatečnou pevností za tepla a dostatečnou houževnatostí při okolní teplotě a v dolním teplotním rozmezí, která by se dala snadno odlévat a hodila se pro usměrněné ztuhnutí. Slitina má v podstatě sestávat z poměrně vysokotavitelné intermetalické sloučeniny s dalšími přísadami.
- 1 CZ 282696 B6
Tuto úlohu řeší slitina, která má podle vynálezu následující složení:
AI = 24 až 28 at.% Nb = 0,1 až 2 at.%
Cr = 0,1 až 10 at.% B = 0,1 až 1 at.%
Si = 0,1 až 2 at.% Fe - zbytek
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude vysvětlen v souvislosti s následuj ícími příklady provedení, doloženými výkresy, kde značí obr. 1 graf závislosti přísady boru na tvrdost podle Vickerse HV (kg/mm2) některých slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al při okolní teplotě, obr. 2 graf vlivu přísady boru na poměrné prodloužení při přetržení δ (%) některých slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al při okolní teplotě, obr. 3 graf vlivu přísady křemíku na tvrdost podle Vickerse HV (kg/mm2) některých slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa při okolní teplotě, obr. 4 graf vlivu přísady niobu na tvrdost podle Vickerse HV (kg/mm2) několika slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al při okolní teplotě, obr. 5 graf vlivu přísady niobu na poměrné prodloužení při přetržení δ (%) některých slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu hliníku Fe3Al při okolní teplotě a obr. 6 grafické znázornění meze kluzu σ 0,2 (MPa) v závislosti na teplotě pro skupinu slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al.
Obr. 1 ukazuje grafické znázornění vlivu přísady boru na tvrdost podle Vickerse několika slitin na bázi intermetalické sloučeniny Fe3Al při okolní teplotě.
Byly zkoumány následující základní slitiny:
Křivka 1: AI = 28 at.%
Nb = 1 at.%
Cr = 5 at.% Fe = zbytek
Přísada boru se pohybovala mezi 0,1 at.% a nejvýše 3 at.% na úkor železa.
Křivka 2: AI = 28 at.%
Nb = 1 at.%
Cr = 5 at.% Si = 2 at.% Fe = zbytek
Přísada boru se pohybovala mezi 0,1 at.% až nejvýše 4 at.% na úkor železa.
Při malých přísadách boru byl zjištěn nejprve nepatrný úbytek pevnosti podle Vickerse, z čehož se dalo usuzovat na jistou duktilitu. Při přísadách boru asi nad 1,5 at.% se tvrdost opět zvyšovala, což lze přisoudit vylučování tvrdých boridů.
Obr. 2 ukazuje na grafu vliv přísady boru na poměrné prodloužení při přetržení δ (%) některých slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al při okol ní teplotě.
Byly zkoumány tyto základní slitiny:
CZ 282696 B6
Křivka 3: AI = 28 at.% Nb = 1 at.% Cr = 5 at.% Fe - zbytek
Přísada boru se pohybovala mezi 0,1 at.% a nejvýše 3 at.% na úkor železa.
Křivka 4: AI = 28 at.% Nb = 1 at.% Cr = 5 at.% Si = 2 at.% Fe = zbytek
Přísada boru se pohybovala mezi 0,1 at.% a nejvýše 4 at.% na úkor obsahu železa.
Při přidání boru bylo nejprve zpozorováno zvětšování poměrného prodloužení při přetržení, přičemž asi při 2 at.% nastalo maximum. Při dalším zvyšování přídavku boru se poměrné prodloužení při přetržení opět zmenšovalo v důsledku zkřehnutí srážením boridů.
Na obr. 3 je graficky znázorněn vliv přísady křemíku na tvrdost podle Vickerse HV (kg/mm2) některých slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3AI při teplotě okolí.
Byly zkoumány následující základní slitiny:
Křivka 5: AI = 28 at.% Nb = 1 at.% Cr - 5 at.% Fe = zbytek
Přísada křemíku se pohybovala mezi 0,5 at.% a nejvýše 2 at.% na úkor železa.
Křivka 6: AI = 28 at.% Nb = 1 at.% Cr = 5 at.% B = 0,1 at.% Fe = zbytek
Přísada křemíku se pohybovala v rozmezí od 0,5 at.% nejvýše do 2 at.% na úkor obsahu železa.
Křivka 7: AI = 28 at.% Nb = 1 at.% Cr = 5 at.% B = 1 at.% Fe - zbytek
Přísada křemíku se pohybovala mezi 0,5 at.% a nejvýše 2 at.% na úkor železa.
Přísada křemíku měla za následek vzrůst tvrdosti podle Vickerse ve všech slitinách. Přitom bylo zjištěno, že úbytek tvrdosti, vyvolaný přísadou boru v množství asi 1 at.%, byl víc než vyrovnán přidáním křemíku.
Obr. 4 je grafické znázornění vlivu přidání niobu na tvrdost podle Vickerse HV (kg/mm2) několika slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al při okolní teplotě.
Byly zkoumány následující základní slitiny:
Křivka 8: AI = 28 at.%
Cr = 5 at.%
Fe = zbytek
Množství přidaného niobu se pohybovalo mezi 0,5 at.% a nejvýše 2 at.% na úkor obsahu železa.
Křivka 9: AI = 28 at.% io Cr = 5 at.%
Si = 2 at.%
Fe = zbytek
Přídavek niobu se pohyboval mezi 0,6 at.% a nejvýše 2 at.% na úkor obsahu železa.
Až do obsahu niobu asi 1 at.% se tvrdost podle Vicker se v nepatrné míře zvyšovala, při množství asi 1 at.% nabyla opět původní hodnoty slitin prostých niobu nebo ji překročila.
Obr. 5 ukazuje graficky vliv přísady niobu na poměrné prodloužení při přetržení δ (%) některých 20 slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al při okolní teplotě.
Byly zkoumány tyto základní slitiny:
Křivka 10:
AI = 28 at.%
Cr = 5 at.%
Fe = zbytek
Přísada niobu se pohybovala mezi 0,5 at.% a nejvýše 2 at.% na úkor obsahu železa.
Křivka 11:
AI = 28 at.% Cr = 5 at.%
Si = 2 at.% Fe = zbytek
Přísada niobu se pohybovala mezi 0,5 at.% a nejvýše 2 at.% na úkor obsahu železa.
Poměrné prodloužení při přetržení vzorku slitiny podle křivky 10 mělo při obsahu niobu asi 1 at.% vyjádřené maximum a při vyšších obsazích opět klesalo. Takové chování nebylo pozorováno u slitiny s obsahem křemíku podle křivky 11. Mimoto měly hodnoty poměrného 40 prodloužení při přetržení vzorku slitiny podle křivky 11 podstatně nižší hodnoty než slitiny podle křivky 10.
Obr. 6 je grafické znázornění meze průtažnosti σ 0,2 (MPa) v závislosti na teplotě T (°C) pro skupinu slitin na bázi intermetalické sloučeniny aluminidu železa Fe3Al. Pro srovnání je uvedena 45 mez skluzu pro čistý aluminid železa Fe3Al s obsahem hliníku 25 at.%. Tím lze přehlédnout celkový vliv dalších legovacích prvků.
Křivka 12: 25 at.% AI, zbytek Fe
Křivka 13: 28 at.% AI, 1 at.% Nb, 5 at.% Cr, 1 at.% B, zbytek Fe
50 Křivka 14: 28 at.% AI, 1 at.% Nb, 5 at.% Cr, 1 at.% B, 2 at.% Si, zbytek Fe
Křivka 15: 28 at.% AI, 1 at.% Nb, 2 at.% Cr, zbytek Fe
Křivka 16: 28 at.% AI, 2 at.% Nb, 4 at.% Cr, zbytek Fe
Křivka 17: 28 at.% AI, 2 at.% Nb, 4 at.% Cr, 0,2 at.% B, 2 at.% Si, zbytek Fe.
-4CZ 282696 B6
Všechny křivky dokládají podobné chování materiálu. Až do teploty asi 400 °C klesá mez kluzu nejprve rychle a potom pomaleji asi na 50 % hodnoty při okolní teplotě. Při ní má tato mez minimum a stoupá pak až do teploty asi 550 °C poměrně strmě asi na 65 % hodnoty při okolní teplotě. Takové chování je typické pro intermetalické sloučeniny typu Fe3Al. Po tomto maximu klesá mez kluzu strmě na nižší hodnoty. Nejvyšší hodnoty meze kluzu byly pozorovány u slitin dotovaných niobem a chromém.
Příklad 1
V obloukové peci byla tavena v argonu jako ochranném plynu slitina tohoto složení:
AI = 28 at.%
Nb = 1 at.%
Cr = 5 at.%
Fe = zbytek
Jako výchozí materiály sloužily jednotlivé prvky o čistotě 99,99 %. Slitina byla odlita na odlitek o průměru asi 60 mm a výšce asi 80 mm. Odlitek byl znovu roztaven v ochranném plynu a nechal se rovněž pod ochranným plynem ztuhnout na tyčky o průměru asi 8 mm a délce asi 80 mm.
Tyčky byly bez následujícího tepelného zpracování přímo vytvarovány na zkušební vzorky pro tlakové krátkodobé zkoušky'. Získané mechanické hodnoty byly měřeny v závislosti na zkušební teplotě.
Další zlepšení mechanických vlastností vhodným tepelným zpracováním leží v rámci možností. Rovněž existuje možnost jejich zlepšení usměrněným tuhnutím, ke kterému se slitina výtečně hodí.
Příklad 2
Analogicky podle příkladu 1 byla v argonové atmosféře roztavena následující slitina:
AI = 28 at. % Nb = 1 at.%
Cr = 5 at. % B = 0,1 at.% Si = 2 at.%
Fe = zbytek
Roztavená slitina byla analogicky jako v příkladě 1 odlita, v argonové atmosféře znovu roztavena a nucené ztuhla ve formě tyček. Rozměry tyček odpovídaly příkladu 1. Tyčky byly bez jakéhokoliv dalšího tepelného zpracování vytvarovány přímo na zkušební vzorky pro tlakové zkoušky. Dosažené hodnoty mechanických vlastností v závislosti na zkušební teplotě odpovídaly přibližně hodnotám podle příkladu 1. Tyto hodnoty mohou být zlepšeny tepelným zpracováním.
Příklad 3
Naprosto stejně jako v příkladě 1 byla v argonové atmosféře tavena tato slitina:
AI = 28 at.%
Nb = 1 at.%
Cr = 5 at.%
B = 1 at.%
Si = 2 at.%
Fe = zbytek
Tavenina byla analogicky k příkladu 1 odlita, pod argonovou atmosférou znovu roztavena a odlita na hranoly čtvercového průřezu, které měly rozměr 8 mm x 8 mm x 100 mm. Z těchto hranolů byly vyrobeny zkušební vzorky pro zkoušky tlaku, tvrdosti a rázové zkoušky. Mechanické vlastnosti odpovídaly přibližně vlastnostem předchozích slitin. Tepelným zpracováním se hodnoty dále zlepšily.
Příklad 4
V atmosféře argonu byla roztavena tato slitina:
AI = 28 at.%
Nb = 1 at.%
Cr = 5 at.%
Fe = zbytek
Postupovalo se zcela stejně jako v příkladě 1.
Příklad 5
V argonu byla roztavena následující slitina:
AI = 28 at.% Nb = 0,5 at.% Cr = 6 at.% B = 0,5 at.% Si = 1,5 at.%
Fe = zbytek
Postup byl stejný jako v příkladě 1.
Příklad 6
V argonové atmosféře byla roztavena tato slitina:
Způsob odpovídal postupu podle příkladu 1.
AI = 28 at.%
Nb= 1,5 at.%
Cr = 3 at.%
B = 0,7 at.%
Si = 1 at.%
Fe = zbytek
-6CZ 282696 B6
Příklad 7
Byla roztavena tato slitina:
AI = 26 at.% Nb= 2 at.%
Cr = 1 at.%
B = 1 at.%
Si = 0,5 at.% Fe = zbytek
Postupovalo se stejně jako v příkladě 1.
Příklad 8
V argonové atmosféře byla v indukční peci roztavena následující slitina:
AI = 24 at.% Nb = 1 at.%
Cr = 10 at.% B = 0,5 at.%
Si = 2 at.% Fe = zbytek
Postupovalo se stejně jako v příkladě 1.
Příklad 9
V atmosféře argonu byla roztavena tato slitina:
Ai = 28 at.%
Nb = 0,8 at.% Cr = 5 at.% B = 0,8 at.% Si = 1 at.%
Fe = zbytek
Postup byl stejný jako v příkladě 1.
Účinek jednotlivých prvků
Přidáním chrómu se zvyšuje odolnost slitiny proti oxydaci. Vliv na mechanické vlastnosti, tedy pevnost, duktilitu, houževnatost a tvrdost za tepla je různý podle toho, jaké ještě existuj’' slitinové přísady a k jakému typu patří krystalická struktura. Ve spojení s niobem se jevi př? určitém množství dalších přídavných dotovacích prvků příznivý účinek chrómu na chování slitiny. Přísady převyšující 10 at.% chrómu naproti obecně zhoršují mechanické vlastnosti.
Prvek niob zvyšuje v určitém množství tvrdost a pevnost slitiny. Roztažnost, tzn. poměrné prodloužení při přetržení, má v určitých slitinách při přidání 1 at.% Nb maximum.
Legování borem má obecně za cíl zvýšení duktility. Nicméně se zdá, že jeho účinek je vyhoúný pouze v přítomnosti určitých jiných prvků. Při nízkých obsazích boru se tvrdost mírně zmenšuje a při obsahu nad 2 at.% opět stoupá. Při velmi vysokém obsahu boru to lze pravd·”- ’ ”
-7CZ 282696 B6 odůvodnit tvorbou tvrdých boridů. Poměrné prodloužení při přetržení probíhá pro určité slitiny při obsahu boru 2 at.% charakteristickým maximem, takže přidání boru nad asi 2 at.% nemá smysl. Většinou stačí maximálně 1 at.% boru.
Křemík zlepšuje slévatelnost a působí příznivě na odolnost proti oxydaci. Prakticky ve všech slitinách vyvolává zvýšení tvrdosti a kompenzuje úbytek pevnosti, vyvolaný přísadou boru.
Vynález ovšem není omezen pouze na uvedené příklady.
Zcela obecně má slitina odolná proti oxydaci a korozi pro strojní součásti pro střední teplotní rozsah, vytvořená na bázi aluminidu železa Fe3Al, toto složení: AI = 24 až 28 at.%, Nb = 0,1 až 2 at.%, Cr = 0,1 až 10 at.%, B = 0,1 až 1 at.%, Si = 0,1 až 2 at.%, zbytek železo.
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (4)

1. Slitina odolná proti oxidaci a součásti pro střední teplotní rozsah aluminidu železa Fe3Al, vyznačující se tím, že má složení
AI = 24 až 28 at.% Nb = = 0,1 až 2 at.% Cr = : 0,1 až 10 at.% B = ; 0,1 až 1 at.% Si = 0,1 až 2 at.%
Fe - zbytek
2.
Slitina podle nároku 1, vyzn
a c u j i c i s e AI = 28 at.% Nb = 1 at.% Cr = 5 at.% B = 0,1 at.% Si - 2 at.%
Fe = zbytek tím, že má složení
3.
Slitina podle nároku 1, vyznačující se tím, že má složení
AI = 28 at.% Nb = 1 at.%
Cr = 5 at.% B = 1 at.% Si = 2 at.% Fe = zbytek
4.
Slitina podle nároku 1, vyzn
acuj ICl s e AI = 28 at.% Nb = 2 at.% Cr = 4 at.% B = 0,2 at.%
tím, že má složení
-8CZ 282696 B6
Si = 2 at.%
Fe = zbytek
5. Slitina podle nároku 1, vyznačující se
AI = 26 at.% Nb = 0,5 at.% Cr = 6 at.% B - 0,5 at.% Si = 1,5 at.% Fe = zbytek
6. Slitina podle nároku 1, vyznačující
7.
8.
9.
tím, se tím,
AI = 26 at.% Nb = 1,5 at.%
Cr = 3 at.% B = 0,7 at.% Si = 1 at.% Fe = zbytek
Slitina podle nároku 1, vyznačující se
AI = 26 at.% Nb = 2 at.% Cr = 1 at.%
B = 1 at.%
Si = 0,5 at.% Fe = zbytek
Slitina podle nároku 1, vyznačující se
AI = 24 at.% Nb = 1 at.%
Cr = 10 at.%
B = 0,5 at.% Si = 2 at.% Fe = zbytek
Slitina podle nároku 1, vyznačující se
AI = 24 at.% Nb = 0,8 at.% Cr = 5 at.% B = 0,8 at.% Si = 1 at.%
Fe = zbytek
4 výkresy tím, tím, že má složení že má složení že má složení že má složení že má složení
-9CZ R6.
-11CZ 282696 B6
OBR. 5
-12CZ 282696 B6
CS912067A 1990-07-07 1991-07-04 Slitina odolná proti oxydaci a korozi pro konstrukční součásti pro střední teplotní rozsah na bázi dotovaného aluminidu železa Fe3Al CZ282696B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP90113008A EP0465686B1 (de) 1990-07-07 1990-07-07 Oxydations- und korrosionsbeständige Legierung für Bauteile für einen mittleren Temperaturbereich auf der Basis von dotiertem Eisenaluminid Fe3Al

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS206791A3 CS206791A3 (en) 1992-03-18
CZ282696B6 true CZ282696B6 (cs) 1997-09-17

Family

ID=8204184

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS912067A CZ282696B6 (cs) 1990-07-07 1991-07-04 Slitina odolná proti oxydaci a korozi pro konstrukční součásti pro střední teplotní rozsah na bázi dotovaného aluminidu železa Fe3Al

Country Status (8)

Country Link
US (1) US5158744A (cs)
EP (1) EP0465686B1 (cs)
JP (1) JP3229339B2 (cs)
KR (1) KR100205263B1 (cs)
CZ (1) CZ282696B6 (cs)
DE (1) DE59007276D1 (cs)
PL (1) PL166845B1 (cs)
RU (1) RU1839684C (cs)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE166112T1 (de) * 1992-09-16 1998-05-15 Sulzer Innotec Ag Herstellung von eisenaluminid-werkstoffen
US5328527A (en) * 1992-12-15 1994-07-12 Trw Inc. Iron aluminum based engine intake valves and method of making thereof
DE4303316A1 (de) * 1993-02-05 1994-08-11 Abb Management Ag Oxidations- und korrosionsbeständige Legierung auf der Basis von dotiertem Eisenaluminid und Verwendung dieser Legierung
EP0652297B1 (de) * 1993-11-08 1999-05-26 Asea Brown Boveri Ag Eisen- Aluminium-Legierung und Verwendung dieser Legierung
CN1036077C (zh) * 1993-12-30 1997-10-08 北京科技大学 改善轧态铁三铝基金属间化合物合金中温持久性能的方法
US6436163B1 (en) * 1994-05-23 2002-08-20 Pall Corporation Metal filter for high temperature applications
US5595706A (en) * 1994-12-29 1997-01-21 Philip Morris Incorporated Aluminum containing iron-base alloys useful as electrical resistance heating elements
US5620651A (en) * 1994-12-29 1997-04-15 Philip Morris Incorporated Iron aluminide useful as electrical resistance heating elements
US5653032A (en) * 1995-12-04 1997-08-05 Lockheed Martin Energy Systems, Inc. Iron aluminide knife and method thereof
US6280682B1 (en) 1996-01-03 2001-08-28 Chrysalis Technologies Incorporated Iron aluminide useful as electrical resistance heating elements
CN1059713C (zh) * 1996-01-22 2000-12-20 东南大学 铁铝基高电阻电热合金
US6033623A (en) 1996-07-11 2000-03-07 Philip Morris Incorporated Method of manufacturing iron aluminide by thermomechanical processing of elemental powders
US6030472A (en) 1997-12-04 2000-02-29 Philip Morris Incorporated Method of manufacturing aluminide sheet by thermomechanical processing of aluminide powders
US6143241A (en) * 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6506338B1 (en) 2000-04-14 2003-01-14 Chrysalis Technologies Incorporated Processing of iron aluminides by pressureless sintering of elemental iron and aluminum
KR101853332B1 (ko) 2015-08-03 2018-05-02 (주)홍익기술단 하폐수 처리용 미생물 담체 제조방법
CN113528926A (zh) * 2021-06-11 2021-10-22 南京理工大学 一种定向FeAl基合金及其制备方法
CN120236916A (zh) * 2025-04-07 2025-07-01 温州德银新材料有限公司 一种节银型特种合金触头

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1990650A (en) * 1932-06-25 1935-02-12 Smith Corp A O Heat resistant alloy
US3026197A (en) * 1959-02-20 1962-03-20 Westinghouse Electric Corp Grain-refined aluminum-iron alloys
FR1323724A (fr) * 1962-03-02 1963-04-12 Commissariat Energie Atomique Procédé de préparation d'un alliage fer-aluminium
US4961903A (en) * 1989-03-07 1990-10-09 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Iron aluminide alloys with improved properties for high temperature applications

Also Published As

Publication number Publication date
PL290941A1 (en) 1992-02-10
PL166845B1 (pl) 1995-06-30
EP0465686A1 (de) 1992-01-15
RU1839684C (ru) 1993-12-30
KR100205263B1 (ko) 1999-07-01
JP3229339B2 (ja) 2001-11-19
EP0465686B1 (de) 1994-09-21
JPH04308061A (ja) 1992-10-30
KR920002814A (ko) 1992-02-28
DE59007276D1 (de) 1994-10-27
US5158744A (en) 1992-10-27
CS206791A3 (en) 1992-03-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Liu et al. Ordered intermetallic alloys, Part I: nickel and iron aluminides
US5595706A (en) Aluminum containing iron-base alloys useful as electrical resistance heating elements
Stoloff Ordered alloys—physical metallurgy and structural applications
US5286443A (en) High temperature alloy for machine components based on boron doped TiAl
KR101668383B1 (ko) 우수한 가공성, 내크리프성 및 내부식성을 갖는 니켈-크롬-알루미늄 합금
JP3027200B2 (ja) 耐酸化性低膨張合金
JP6177317B2 (ja) 良好な加工性、クリープ強度及び耐食性を有するニッケル−クロム合金
US5350466A (en) Creep resistant titanium aluminide alloy
US3767385A (en) Cobalt-base alloys
CS206791A3 (en) Alloy resistant to oxidation and corrosion for constructive parts working in medium temperature range based on {fei3al}
KR20260026582A (ko) 가공성, 크리프 저항성 및 부식 저항성이 우수한 니켈-크롬-철-알루미늄 합금 및 이의 용도
CN104532056A (zh) 一种高温钛合金及其制备方法
CA2955320A1 (en) Ni-based superalloy for hot forging
US7507306B2 (en) Precipitation-strengthened nickel-iron-chromium alloy and process therefor
WO1992003584A1 (en) Controlled thermal expansion alloy and article made therefrom
US8048368B2 (en) High temperature and oxidation resistant material
US4613480A (en) Tri-nickel aluminide composition processing to increase strength
EP1149181B1 (en) Alloys for high temperature service in aggressive environments
GB2251000A (en) Process of forming titanium aluminides containing chromium, niobium and boron
JPH08283890A (ja) 耐クリープ特性に優れたＴｉＡｌ基金属間化合物とその製造方法
Vikram et al. Strategic alloy design and processing for improved mechanical response in the Mo-Si-Ti system
JPH08100243A (ja) 高耐熱性鉄基合金
US2842439A (en) High strength alloy for use at elevated temperatures
WO2000032832A1 (en) Mould steel
Bahadur et al. Ductility improvement in iron aluminides

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20020704