CZ304797A3 - Způsob výroby protáhlého výrobku zhotoveného za tepla, zejména tyče nebo trubky z vysoce legované nebo nadeutektoidní oceli - Google Patents

Description

Vysoce legované nebo nadeutektoidní oceli, zejména ocel na valivá ložiska, jako například 100Cr6, vytvářejí při ochlazování z vysokých teplot (1 100 až 1 200 °C) karbidy ha hranicích zrn a perlitické strukturní složky. Ty zhoršují mechanickou obrobitelnost a vytvrditelnost a také beztřískové přetváření. Struktura s globulárním cementitem vhodná pro další zpracováni se může zajistit jen po dlouhých žíhacích procesech (GKZ žíhání) po 16 hodin a více. V minulosti se značně uvažovalo o tom, jak by se mohla doba žíhání na měkko zkrátit, nebo dokonce žíhání na měkko zcela nahradit.

F. Mladěn a E. Hornbogen zkoumali vliv tepelněmechanického zpracování na mechanické vlastnosti oceli 100Cr6 (Archiv Eisenhuttenwesen 49 (1978) Č. 2, stránky 449 až 453). Austenitizace nastala při teplotě nad mezní

·· teplotou úplného vyloučení Fe₃C, která leží při obsahu uhlíku 0,99 % hmotnosti něco málo pod 1 100 °C. Válcování za tepla bylo prováděno z počáteční teploty 1 100 °C při současném ochlazování na 720 °C. Ochlazení ze .místnosti se provádělo prudkým podrobnostech sledu změn není v tomto pojednání nic zmíněno. Tepelněmechanicky změněná struktura vykazuje tak jemně dispersní rozdělení karbidů, že je dosaženo hranic rozlišovací schopnosti světelného rozdělení se odůvodňuje zvýšením hranicemi subzrn vznikajícími z dislokací, čímž se vytvářejí nová místa tvorby zárodků karbidů.

720 °C na teplotu ochlazením .vodou. 0 mikroskopu. Vhodnější hustoty dislokací a

Z DE-PS 2361330 je známý způsob výroby dutých válcových válcovaných těles z ocel i s 0; 7 -až 1,2 % hmotnosti uh-líku. U tohoto způsobu se ocelový drát válcovaný za tepla při 1 000 °C rychle ochlazuje na teplotu odpovídající jeho spodní hranici perlitu, následně se izotermicky přeměňuje a tažením za studená bez mezižíhání se přivádí na tvrdost 50 HRC. Rychlým ochlazením drátu a také následnou izotermickou přeměnou se docílí struktury s jemně lamelárním perlitem, která umožňuje táhnout drát po odstranění okují a fosfatizaci, aniž by bylo žádoucí vložit mezižíhání.

Úkolem předloženého vynálezu je uvést obzvláště levný způsob_ _yýr_oby ___ protáhlého výrobku zhotoveného za tepla, zejména tyče nebo trubky z vysoce legované oceli nebo nadeutektoidní oceli, zejména oceli na valivá ložiska, při kterém se vytvoří struktura, která je bez předchozího žíhání na měkko, jako. například žíhání na globulizaci cementitu (GKZ), nejlépe vhodná pro další beztřískové zpracování a konečnou tepelnou úpravu. Další úkol spočívá ve vytvoření struktury, která je bez předchozího žíhání na měkko rovněž vhodná pro další třískové obrábění s následnou konečnou tepelnou úpravou.

Podstata vynálezu

Tento úkol se řeší znaky uvedenými ve v části nároku 1. Další výhodná vytvoření jsou součástí podružných nároků.

Navzájem sladěné kroky postupu umožňují vytvořit požadovanou strukturu, přičemž v případě oceli na valivá ložiska se dosáhne tvrdosti podle Brinella menší nebo rovné 280 HB 30, s výhodou menší než 250 HB 30. Tato struktura také umožňuje, že se například trubka vyráběná za tepla zavede” přímo k 'dalšímu zpracování, přičemž se upustí od žíhání na měkko. Optimalizovaný výrobní proces je obzvláště levný, protože odpadá žíhání na měkko a také pracovní a dopravní pochody, které jsou s ním spojené. Zpracování protáhlých výrobků zhotovených za tepla podle vynálezu může být tažení za studená, poutnické válcování za studená nebo válcování za studená, popřípadě příčné válcování.

Následně jsou jednotlivě objasněny kroky.způsobu, které podstatně přispívají k úspěchu způsobu podle vynálezu. Po prvních přetvořeních a před opětovným ohřátím pro následující konbinuá_lní__ válcovací proces je první __ krok způsobu regulované ohřátí nebo ochlazení ve smyslu vyrovnání teploty po délce a obvodu válcovaného výrobku vykazujícího rozdílnou teplotu, přičemž nastavená vyrovnávací teplota leží pod předem danou teplotou v peci pro opětovný ohřev. Uvedené opatření má jednak za účel umožnit velmi přesně nastavit teplotu válcovaného výrobku i při zohlednění regulačních možností pece pro opětovný ohřev. Dále se má

• · · · · · : •••ÍJpravbrGa strana • · · · · tímto opatřením dosáhnout, aby byly dány pokud možno přesné a reprodukovatelné podmínky pro teplotně závislý rozměr tloušťky stěny u trubky před vstupem do redukční stolice. Volitelně vhodné opatření, to znamená ohřátí nebo ochlazení, jsou závislé na tloušťce výrobku, který se má válcovat. U tlustostěnných trubek bude například u zařízení na protlačování trubek ležet teplota trubky po prvních přetvářeních, tj. děrování, prodlužování a protlačování, nad 700 °C. V takovémto případě se dosáhne vyrovnání teploty regulovaným ochlazením na předem danou vyrovnávací teplotu v rozsahu teplot mezi 650 °C a 700 °C. U tenkostěnných trubek, které ztrácejí teplotu velmi rychle, leží často teplota pod 650 °C, takže pak musí následovat vyrovnání teploty regulovaným ohřevem na předem danou vyrovnávací teplotu v dříve uvedené oblasti mezi 650 °C a 700 °C.

Vlastní opětovné ohřátí se provádí na teplotu bud’ pod Aci, ale nad 650 °C, nebo nad Aci, ale pod Acma (a = začátek t· oblasti vylučování karbidů). Přitom je třeba vzít ohled na to, že, jak je známo, teplota Aci případně je v první řadě závislá na obsahu uhlíku nasazeného materiálu výrobků a průběhu tváření. Prvně uvedený rozsah teplot odpovídá v kontinuálním diagramu časově-teplotních změn (ZTU) dvoufázové oblasti α + Fe₃C, druhý rozsah dvoufázové oblasti γ + Fe₃C.

Další opatření pro navrženou kombinaci sehraných kroků způsobu se týká dokončovacího kontinuálního válcovacího procesu, zejména v redukovací válcovací trati. Na rozdíl od jiných způsobů válcování jsou možnosti úběru u tohoto rychle probíhajícího kontinuálního válcovacího procesu nepatrné. I přesto je pro navržený způsob významné, že se jednak na jednu stolici redukční válcovací trati vyjádří nejmenší částečná deformace jako prodloužení k_RW > 1,03 a jednak se dodrží minimální stupeň prodloužení pro celkovou deformaci

·· ·· ·· ·· ·· ···· • · · · · · · · · ···· · ·· · . · · f .· : : · : : ••jJpravřrxa strana

λ>1,5. Ve zvláštních případech může ležet celkové prodloužení dokonce ještě o něco níže, to znamená λ > 1,4. Kromě toho má být zvýšení teploty vznikající na základě ztrátové práce během válcování, případně snížení teploty vznikající v důsledku příliš silného ochlazení, tak malé, jak je to jen možné. V každém případě se musí zajistit, aby se válcování provádělo v dané dvoufázové oblasti a také aby válcovaný výrobek vykazoval při opouštění poslední stolice teplotu odpovídající dané oblasti. U výhodného válcování v oblasti γ + Fe₃C toto znamená, že teplota válcovaného výrobku nesmí překročit Aq,». Dodržení této úzké teplotní oblasti je možné řízenou regulací ochlazovacího prostředku, ve zvláštních případech přívodem tepla prostřednictvím vnějšího .--ohřívacího._________zařízení_____a .. také______proměnlivostí válcovací_ geometrie, válcovací rychlosti a úběrem v jednom průchodu. U válcovací geometrie má zvláštní význam zejména stlačená délka.

Způsob podle vynálezu je všeobecně použitelný pro všechny známé způsoby výroby trubek, které vykazují na konci redukční válcovací stolici s tažným zařízením popřípadě kalibrovacím strojem nebo bez nich. Například to může být způsob na kontinuální válcovací trati trubek, na válcovací trati s trnem nebo na svinovací válcovací trati. Zcela zvlášť vhodný je pro postup na válcovací trati s trnem na výrobu bezešvých trubek z oceli pro valivá ložiska. Jako vstupní materiál pro způsob podle vynálezu přicházejí v úvahu odlitky ingotů (kované nebo válcované) nebo kontinuální odlitky (čtyřhranné nebo kruhové), přičemž se kontinuálně litý materiál před vstupem do válců známým způsobem tváří a žíhá. Vyskytly se pokusy, že by se tento způsob použil zvláště vhodně, kdy se modifikovalo chemické • · složení známé oceli na valivá ložiska. To se -týká jednak obsahu síry a fosforu a jednak poměru chrómu k uhlíku. Obsah síry a fosforu má být vždy maximálně 0,005 % hmotnosti, aby se potlačením FeS zamezilo možným natavením na hranicích zrn při stoupající tvářecí rychlosti -s- ohledem na poměr manganu a síry. Toto nebezpečí natavení je pak dané potřebnou vysokou tvářecí teplotou v prvním tvářecím kroku, když jsou takové rychlosti přetvoření, že vedou k odpovídajícímu zvýšení teploty. Z toho důvodu se volí rychlost přetvoření v prvním tvářecím stupni tak, že teplota uvnitř válcovaného výrobku, to znamená na nejnevhodnějším místě, nepřekročí 1 170 °C. Kromě toho.se vhodně projevují nízké obsahy S a P na eventuálně následující beznapěťové tvářecí procesy.

Snížené obsahy S~ a Ή “ maj í—také'“výhodu^-“V—sekundární-— metalurgii pro nastavení nízkého obsahu kyslíku v tavenině, což vede ke zlepšení oxidického stupně čistoty.

Poměr chrómu k uhlíku má ležet v rozsahu mezi 1,35 a 1,52, s výhodou u 1,45. Obsah uhlíku je potom například 0,94 % hmotnosti a obsah chrómu asi 1,36 % hmotnosti. Tímto poměrem se může pozitivně ovlivnit nežádoucí karbidická řádkovitost.

Výhoda nákladů, která vyplývá z odpadnutí jinak potřebného .žíhání na měkko,_ se může ještě zvýšit, když se v případě oceli na valivá ložiska použije jako vstupní materiál kontinuálně litá tyč bez veškerého předtváření, tzn. ve stavu po odlití a bez předchozího tepelného zpracování (difúze).

Další zlepšující opatření se týká ochlazovacího procesu po posledním tvářecím procesu. Po výstupu z válcovací ···· stolice se válcovaný výrobek ochlazuje na klidném vzduchu popřípadě prostřednictvím vzduchové sprchy na teplotu, která v ZTU diagramu odpovídá struktuře, která leží nad bodem martenzitu a pod nosem bainitu. Tvářený výrobek se v této

....-.-oblasti udržuje izotermicky více hodin. Tyto způsoby výroby se ukázaly jako vhodné s ohledem na snížení vnitřních pnutí.

S ohledem na zařízení se to může provádět tím způsobem, že se na vhodném místě zakryje chladící lože, například tepelnou izolací, nebo se válcované výrobky zavedou do pece vyrovnávající teplotu nebo do popouštěcí pece.

Aby se ušetřilo kalení jednotlivých hotových výrobků po třískovém obrábění, navrhuje se dále ohřát válcované výrobky po ochlazení na 600 °C až 700 °C, ochladit a následně — napouštět; -při - - 18 0 ° C—až- — 210 -° G . -Pobcm- - výkazuj e—vá-l-ccvaný- výrobek odpovídající tvrdost, která odpovídá požadované konečné tvrdosti hotového výrobku.

Navrhovaná nová technologie způsobu výroby protáhlých výrobků válcovaných za tepla, zejména tyčí nebo trubek z oceli na valivá ložiska, má následující výhody:

a) Úspora investičních prostředků na speciální žíhací pec a provozních nákladů na dlouhodobé žíhání na globulizaci cementitu.

b) Úspora dopravních a pracovních pochodů (žíhání, « rovnání) a tím snížení možností chyb vedou při kratších průběžných dobách provozu k nákladově výhodnějšímu výrobku zhotovovanému za tepla případně k cenově výhodnému vstupnímu polotovaru pro další tvářecí procesy.

• fl fl* ····

c) Lepší využití materiálu díky zkrácení pracovních postupů a malými hloubkami oduhličení na základě odpadnutí oxidujícího žíhání. Tím vznikají nepatrné přídavky na opracování a tím menší objemy na obrábění a také možnost -.pro zákazníka, že může zachovat svoji velikost upínací kleštiny.

d) Válcovaný výrobek vycházející z válcovací stolice má díky snížené tvářecí teplotě zvýšenou tuhost a na chladícím loži se dostatečně narovná. Proto může rovnání zpravidla odpadnout.

e) Vytvořená struktura je vysloveně jemnozrnná. To vede při zušlechťování k vyšší a homogennější tvrdosti a

---------- a-ké—k~-lepší—hcuževna-tosci-. - ΐο - se projevuje po-ziti-vně----------. na pozdější životnosti hotového výrobku, například valivého ložiska.

f) Struktura docilovaná novou technologií způsobu se může podrobit bez dodatečného tepelného zpracování tvářecímu procesu za studená, jako například tažení za studená, válcování na poutnické válcovací stolici za studená, válečkování za studená, popřípadě příčnému válcování. Trubky tažené za studená vykazují po žíhání na snížení pnutí stejné znaky vlastností jako trubky válcované na _poutnické válcovací stolici za studená.

g) Snížené obsahy S a P a také obsahy Cr a C ležící na spodní hranici se projevují při výrobě taveniny úsporou nákladů. Minimalizace karbidické řádkovitosti a zlepšení oxidického stupně čistoty se projevuje nárůstem užitných vlastností hotového výrobku.

yď 06?

·· ·· ·· ·· ·· ···· .·*:“: ’ : : '••^přavAjná strana ··· ·· ·· ·· ·· ·

Příklady provedení vynálezu

Způsob podle vynálezu bude blíže objasněn za pomoci příkladu provedení. Na zařízení na protlačování trubek se má vyrábět za tepla trubka o rozměrech 40,9 mm vnějšího průměru x 4,8 mm tloušťka stěny z materiálu 100Cr6. Z kontinuálně lité tyče o průměru 220 mm a délce 11 000 mm se stříhají vstupní bloky o délce zhruba 850 mm. Tyto vstupní bloky z 100Cr6 se dodávají v litém stavu, tzn. že nejsou ani tepelně zpracované, ani předtvářené. Nastříhané bloky se vsází do rotační nístějové pece a ohřívají se zhruba na 1 140 °C. Po celkové době ohřevu 150 minut se tyto bloky vyjímají z pece po jednom a po odstranění okují tlakovou vodou se přivádějí do děrovacího lisu. V děrovacím lisu se koná první přetvořeni ' ha děrovaný 'kus. ' Pro tento ' příklad provedení' vykazuje děrovaný kus následující rozměry:

vnější průměr 223 mm vnitřní průměr 121 mm tloušťka stěny 51 mm

Toto přetváření odpovídá zmenšení průměru 29,4 % případně prodloužení λ = 1,42. Deformační rychlost je v tomto příkladu 0,45 s“¹ a ovlivňuje optimální teplotní okno. Po děrovacím lisu následuje další přetvářecí proces, a sice prodlužování v osazovací válcovací stolici. Při tomto přetvoření vzniká pouzdro s vnějším průměrem 192 mm, vnitřním průměrem 112 mm a tloušťkou stěny 40 mm.. Zmenšenípříčného průřezu obnáší 30,7 % případně prodloužení λ = 1,44. V tomto přetvářném stupni vznikají při válcování na vnitřním povrchu vysoké teploty. Proto je třeba dát na tomto místě obzvlášť pozor na to, aby teplota na vnitřním povrchu pouzdra nepřekročila 1 170 ’C, protože jinak je třeba počítat s poruchami vnitřního povrchu vlivem natavení hranic zrn. Jako regulační veličiny se mohou užít změny v * a a a a « -

• · ·· ·· ·· ·· ··· · ··· · · · · · · · ·:··. . : :‘..Upťavfená strana ·· · · · · ·

počtu otáček válců a také v dopravním úhlu. Jako třetí přetvářecí, krok se připojuje protlačování na protlačovací stolici. Pro zvolený konečný rozměr se zhotovuje vlk protlačovací stolice o vnějším průměru 122,8 mm, vnitřním průměru 112-,nm, a tloušťkou . stěny 5, 4 mm. . Po... protlačování., určitým počtem stolic se vlk uvolní v odválcovací stolici od tyče jako vnitřní nástroj. Přitom se dále sníží teplota vlka až na vytahovací duo a dosáhne ve shora uvedeném případě úrovně v rozsahu 650 až 700 °C. Po vytažení protlačovací tyče se odebere dno vlka. Podle vynálezu se před vstupem do zařízení pro opětovný ohřev podrobí vlk regulovanému ochlazení, aby se dosáhlo stejnoměrného, rozložení teploty v oblasti mezi 650 °C a 700 °C. Pro tento případ se usiluje o teplotní hladinu zhruba 670 °C. Prostřednictvím tepelně izolovaného - nárazníku—se - udržuj í vlci—po určitou dobu· -tak,--------aby teplo z oblastí vlka s vyšší tepelnou hladinou mohlo proudit k oblastem s nižší tepelnou hladinou. Tepelná izolace slouží k tomu, aby celková teplotní hladina vlka neklesla pod předem danou požadovanou hodnotu. Teplota pece pro opětovné ohřátí se v tomto příkladu nastaví tak, že na tvářeném výrobku vzniká teplota asi 740 °C. S touto teplotou vstupuje vlk do prodlužovací redukovací válcovací trati. Ta sestává z většího počtu tříválcových stolic, které jsou uspořádané přesazené o 120° ve válcovací linii. Pro zvolený příklad s konečným rozměrem 40,9 x 4,8 mm se nasadí 19 s ťo líc__Čá_s tečné p ř etvoření _v . základních s to licích . se ______ stanoví mezi 7,1 a 8,1 % zmenšení průřezu. Celkové přetvoření obnáší 72,7 % a odpovídá prodloužení λ 3,66. Podmínky přetvoření se zvolí tak, například volbou kalibrace a válcovací rychlosti a také nastavením ochlazování, aby se ponechalo nepatrné zvýšení teploty až na 7 60 °C. Tím se zajistí, že přetváření v prodlužovací redukovací trati proběhne zcela ve dvoufázové

9

9999

oblasti + Fe₃C. Takto vyválcovaná trubka z 100Cr6 vykazuje po ochlazení strukturu přibližující se struktuře po (GKZ) žíhání na globulizaci cementitu. Jemně dispersní struktura sestává ze zaformovaného cementitu s nepatrnými zbytky perlitu. Tvrdost podle Brinella taktovyrobené trubky leží pod 250 HB30. Rozptyl hodnoty tvrdosti je nepatrný. Struktura je vytvořená jemněji než po obvyklém žíhání na globulizaci cementitu, jak ukazuje srovnání obrázku 1 s obrázkem 2.

Trubka vyráběná způsobem podle vynálezu se zpracovávat beztřískově nebo třískově bez tepelného zpracování. Například to může být studená. Zvoleným způsobem může dále přídavného tažení za cílené vedení teploty před vstupem do pece pro opětovný ohřev pece sníženou teplotou pece pro opětovný ohřev pece ve srovnání s obvyklými postupy válcováním v dvoufázové oblasti odpadnutím žíhání na globulizaci cementitu po více než 16 hodin se dociluje oproti známému stavu techniky mnohem tenčí oduhličená vrstva. Přídavky na opracování trubky potřebné pro třískové obrábění se proto mohou snížit. I přes žíhání •na odstranění pnutí po rovnání vykazují trubky tažené za

Ti·' studená, které vykazuj i odpovídáj ící strukturu docíliteinou způsobem podle vynálezu, stejné znaky vlastností jako trubky z poutnické stolice za studená.

Aby se zvýraznil rozdíl technologie nového způsobu vzhledem ke známému stavu techniky, vyválcovaly se stejné konečné rozměry 40,9 mm vnějšího průměru x 4,8 mm tloušťky stěny z oceli 100Cr6 také obvyklým způsobem. Zjištěná ·· • 4 9999

	- 12 -	44 44 44 4 4 4 «4 4 444 · 4 4 4 4 4 4.4 4 4* ·9 999· 99 9·	44 44 4444 4 4 4 4 4 • 4 4 4 4 4444 444 ·
4 4 4 99	4 · •
tvrdost těchto trubek obnáší	328 HB30 při	nastavení
znovuohřívací pece	na 1 000 °C.	Tato tvrdost	leží	tak
vysoko, že je před	dalším zpracováním potřebné	žíhání	na

globulizaci cementitu.

Při výrobě rozměrů tlustostěnných trubek vyráběných za tepla,... například 60,3 x 8,0 mm je výhodné řídit ochlazování podle ZTU diagramu tak, že se nad bodem martenzitu avšak pod nosem bainitu zavádí izotermická prodleva. Teplotní interval leží s výhodou mezi 240 a 300 °C.. Po prodlevě delší než 3,5 hodiny v tomto teplotním rozmezí může následovat ochlazení na teplotu místnosti.

Claims (10)

1. Způsob výroby protáhlého výrobku zhotoveného za tepla, zejména tyče nebo trubky, z vysoce legované nebo nadeutektoidní oceli, při kterém se vstupní délka zvoleného vstupního materiálu ohřívá na tvářecí teplotu, po jednom nebo více tvářecích' krocích se znovu ohřívá na teplotu ležící pod původní tvářecí teplotu a kontinuálním válcováním prostřednictvím vícestolicové redukovací válcovací trati se tváří na konečný rozměr a následně se ochlazuje na klidném vzduchu, vyznačující se tím, že po prvních tvářecích krocích a před opětovným ohřevem se regulovaným ohřevem nebo ochlazením na předem danou teplotu ve stanovené teplotní oblasti vytváří, viděno po délce a tloušťce mezivýrobku, stejnoměrné rozdělení teploty a nastává následující opětovný ohřev na teplotu bud’ pod Aci avšak výše než 650 °C nebo, nad Aci avšak pod An,„ ve dvoufázové oblasti a přetváření a ochlazování a také případné přídavné cizí ohřátí v redukční válcovací trati se nastaví tak, že zvýšení teploty ve válcovaném výrobku zůstává vzhledem k výchozí teplotě nepatrné a válcovaný výrobek se během přetváření v redukční válcovací trati a při opuštění válcovací trati nachází teplotně ve dvoufázové oblasti, přičemž nejmenší přetvoření jako prodloužení vyjádřené pro celkovou deformaci obnáší λ > 1,5 a pro nejmenší částečnou deformaci v jednotlivé stolici “ redukční válcovací trati k_RW >1,03.

2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že předem daná teplota pro vyrovnání teploty před opětovným ohřevem leží v oblasti mezi 650 ^eC a 700 °C.

99 ‘9999 9 9 9 9 9 9 9

9 9 9 9 9 9 · • · 999 · 999 · • · · · ·

3. Způsob podle nároku 1 a 2, vyznačující se tím, že se opětovný ohřev válcovaného výrobku provádí na teplotu v rozmezí výše než 650 °C avšak níže než 710 °C nebo v rozmezí teplot výše než 710 °C avšak níže než 880 °C.

4. Způsob podle nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že zvýšení teploty případně snížení teploty válcovaného výrobku v redukční- válcovací trati se udržuje v úzkých hranicích řízenou regulací chladícího prostředku, ve zvláštních případech přívodem tepla prostřednictvím vnějšího ohřívacího zařízení a také změnou geometrie válců, válcovací rychlosti a úběrem v jednom průchodu.

5. Způsob podle nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že při použití nadeutektoidní oceli, zejména oceli na valivá, ložiska, obnáší obsah síry a fosforu maximálně vždy 0,005 % hmotnosti a pro poměr chrómu k uhlíku se volí oblast mezi 1,35 a 1,52.

6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že poměr Cr/C je s výhodou 1,45.

7. Způsob podle nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že se· jako vstupní materiál používá kontinuálně odlitá tyč bez veškerého předchozího tváření, tc znamená v litém stavu, a bez předchozího tepelného zpracování (difúzní žíhání).

8. Způsob podle nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že se deformační rychlost v prvních tvářecích krocích před vyrovnáním teploty volí tak, že nejvyšší teplota uvnitř válcovaného výrobku nepřekročí 1 170 °C.

·· ·· ·· ···· 9 · 9 · 9 9 9

9. Způsob podle nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že se válcovaný výrobek po válcování ochladí na teplotu nad teplotou martenzitu a pod nos bainitu (kontinuální ZTU diagram) a delší dobu se na ní podrží a následně se známým způsobem ochladí až na teplotu okolí.

10. Způsob podle nároků 1 až.9, vyznačující se tím, že se výrobek vyválcovaný na hotovo po ochlazení ohřeje na teplotu mezi 650 a 700 °C a podrží se na ní po předem zvolenou dobu a potom se opět ochladí a následně probíhá ponechání na teplotě mezi 180 až 210 °C s následným ochlazením na klidném vzduchu.

Zastupuj e: