CZ30490A3 - Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin - Google Patents
Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin Download PDFInfo
- Publication number
- CZ30490A3 CZ30490A3 CS90304A CS30490A CZ30490A3 CZ 30490 A3 CZ30490 A3 CZ 30490A3 CS 90304 A CS90304 A CS 90304A CS 30490 A CS30490 A CS 30490A CZ 30490 A3 CZ30490 A3 CZ 30490A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- column
- fraction
- boiling
- main
- medium
- Prior art date
Links
- 238000009835 boiling Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004821 distillation Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims abstract 2
- JHIVVAPYMSGYDF-UHFFFAOYSA-N cyclohexanone Chemical compound O=C1CCCCC1 JHIVVAPYMSGYDF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- VGVHNLRUAMRIEW-UHFFFAOYSA-N 4-methylcyclohexan-1-one Chemical compound CC1CCC(=O)CC1 VGVHNLRUAMRIEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- HPXRVTGHNJAIIH-UHFFFAOYSA-N cyclohexanol Chemical compound OC1CCCCC1 HPXRVTGHNJAIIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims description 4
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims description 4
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims description 2
- 101100427060 Bacillus spizizenii (strain ATCC 23059 / NRRL B-14472 / W23) thyA1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100153154 Escherichia phage T5 thy gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100313751 Rickettsia conorii (strain ATCC VR-613 / Malish 7) thyX gene Proteins 0.000 claims 1
- 101150072314 thyA gene Proteins 0.000 claims 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
- C07C45/82—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation by distillation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
- B01D3/146—Multiple effect distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
- C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
- C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2601/00—Systems containing only non-condensed rings
- C07C2601/12—Systems containing only non-condensed rings with a six-membered ring
- C07C2601/14—The ring being saturated
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/09—Plural feed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/20—Power plant
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin pomocí destilační kolony (hlavní kolony) sestávající z obohacovací části a ochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucích součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část je spojena se spodním koncem druhé destilační kolony (postranní kolony) a přičemž se z jejího středního rozsahu odebírá frakce středně vroucích složek ve formě par nebo kapalná.
V chemickém a petrochemickém průmyslu je důležitou základní operací destilační děleni směsí. Zá-
kladní pravidlo destilační techniky říká, že dělení přítokové směsi sestávající z n složek ap čisté jednotlivé frakce vyžaduje n-1 destilačních kolon. U přítokových směsí, které se skládají z mnoha jednotlivých frakcí to podmiňuje vysoký.
technický náklad.
Zvlášt rušivé je, že samotné odstraňování nečistot, které jsou v přítokové směsi přítomné pouze v malých koncentrarvekolUžív cích, například v -góle· ppm, ale z důvodů kvality se musí jejich obsah v hodnotných frakcích snižovat, je velmi nákladné, poněvadž i taková oddělování vyžadují vlastní kompletní kolonovou jednotku. Rozměry takového destilačního zařízení a tím i investiční výdaje a spotřeba energie jsou stejně veliké jako u kolonových jednotek k odstraňování větších množ- 3 ství produktu.
Ke snížení nákladů na přístroje používá se obvykle při odstraňování malých množství středně vroucích nečistot jednoduché postranní odebírání a ušetří se tím kolonová jednotka. Nevýhodné při tom je, že vysoké koncentrace středně vroucích složek při jednoduchém postranním odebírání jsou dosažitelné pouze při použití velkých topných výkonů a tak ovlivňují hospodárnost. Zpravidla se proto upouští od vysokých koncentrací středně vroucích složek a počítá se se ztrátami produktu lehce vroucích popřípadě vysokovroucích složek.
Při větších přítokových koncentracích středně vroucích složek se jednoduchá postranní odebírání z uvedených důvodů nemohou použít. Zde se zkouší částečně pracovat s postranními kolonami, aby se tímto opatřením mohl ušetřit alespoň výměník tepla, podle typu kolony odpařovač nebo kondensátor. Potřeba energie se však stěží sníží.
Větší úspory energie a úspory investičních nákladů, asi 3θ % poskytují jen jedna dělicí kolona nebo thermodynamicky ekvivalentní uspořádání hlavní kolony s připojenou postranní kolonou, u kterého je postranní kolona přímo spojena jak na svém horním, tak také na svém spodním konci s hlavní, kolonou. Tyto typy kolon umožňují dělení přítokové směsi ve z v tři čisté složky, při čemž je potřebný pouze jeden odpařovač jakož i jeden kondensátor.
U dělicí nástěnné kolony a u thermodynamicky ekvivalent- 4 ního uspořádání hlavní a postranní kolony se při tom všeobecně hrýdy dělí na přítokovou a odebírací část nástěnné dělicí kolony popřípadě na dílčí kolony vytvořené jako separátní kolonové díly, výhodně 1 : 1· 0 to se usiluje u nástěnné dělicí kolony z konstrukčních důvodů, poněvadž z toho vyplývá jednodušší geometrie stavby kolon. Také teoretická šetření se zabývají výhradně tím, aby dokázala upotřehitelnost tohoto stejnoměrného dělení brýd na oba dílčí rozsahy kolony.
Totéž platí pro konstrukční alternativní provedení ve formě dvou separátních kolon. Také zde je přednostně stejnoměrné dělení brýd a poukazuje se pouze na to, že to všeobecně znamená jerbmálo víc^ákladů na energii, když se odchýlí od dělení 1 : lfuvažovaného jako optimální. Tolerovatelnost kolísání v dělení brýd na přítokovou a odebírací část v maximálním rozpětí 1 : 3 až 3 : 1 se popisuje jako výhoda tohoto typu kolony. Zásadně se však vždy jako nejpříznivější řešení uvažuje dělení lil.
Tím se bezděčně poskytuje důležitá výhoda tohoto uspovižUv z řádání kolony. Použití tohoto typu kolony je tí»· právě tak ustrnulá jako použití stávajících kolon, t.j. každý jednotlivý destilační krok postupu se musí nejdříve zkoušet· Také oddělování malých množství nečistot se musí předem ujasnit přesnými zkouškami v pokusných zařízeních a zvláště plánovat a provést příslušný destilační dělicí krok konvenčně nebo s popsanými moderními typy kolon.
U ηο-
chytit malé znečištěniny a správně zjistit jejich prístrojoVtjfceu/ewJ vě-technické kenookve»«a před stavbou produkčního zařízení.
Z toho vyplývá například nutnost velkého počtu vratných cyklů u pokusných zařízení, což zvyšuje dobu zkoušek, požadavvšechny efekty. Ještě během produkční fáze mohou vznikat nové vedlejší produkty, když se například použije nový hospodárnější typ katalysatoru, když se použijí vsázkové látky různého původu a nebo se provedou jiné provozně technické změny.
Často mohou proto být takové provozně technická zlepšení neúnosná, poněvadž dodatečné odstraňování, 1 když jen v malém množství přítomných složek, vyžaduje dodatečný, mezinapojený destilační krok a tím vedle vlastních dodatečných investičních nákladů vznikají především zpravidla nestejně vysoké prostojové náklady spojené s přestavbou.
Je proto stanoven úkol oddělovat malá množství frakcí středně vroucích složek ze směsi kapalin a při tom se vyhnout všem dříve uvedeným nevýhodám.
Tento úkol se podle vynálezu řeší tím, že je koncentrace frakce středně; vroucích složek ve směsi kapalin menší, než '2 %, výhodně menší než 0,1 % a množství brýd, které se z hlavní kolony do postranní kolony uvádí na jejím spodním /
konci na příslušném místě činí 1 - 20 %, výhodně 3 - 10 vztaženo na množství brýd v hlavní koloně.
Odebírací místo postranní kolony se uspořádá tak, aby teoretický počet dělicích stupňů kolonového úseku hlavní kolony mezi místem přítoku a horním spojovacím místem k úseku mezi místem přítoku a spodním spojovacím místem byl rovný poměru teoretického počtu dělicích stupňů kolonových úseků postranní kolony pod odebíracím místem k těm nad odebíracím místem.
Teoretický počet dělicích stupňů postranní kolony, srov náno s odpovídajícím úsekem hlavní kolony, mezi přípojnými hrdly je 100 - 200 %, výhodně 120 - 140 %.
. Výhodně se na horním konci postranní kolony podává kapa lina, která se odebírá z hlavní kolony, přičemž, toto množství kapaliny odpovídá 100 - 110 % množství brýd v postranní koloně
Dále je možno frakci středně vroucích složek odebírat kapalnou a na odebíracím místě postranní frakce v postranní koloně udržovat množství kapaliny odpovídající době prodlení 0,1 až 2 hodiny v koloně, nebo v separátní nádrži a postranní odběr na místě, odběru provádět pouze po provedení přísluš né analysy.
Oproti dosavadnímu mínění se ukazuje, že v tomto přípa* dě oddělování malých množství se může silně odchylovat od oddělování brýd 1 : 1 pokládáného všeobecně jako ideální, tím že se do přídavné postranní kolony, která slouží k ode- 7 bírání středně vroucího vedlejšího produktu, přivádí jen velmi malá množství brýd, asi 3 - 10 %, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně. To přináší tu výhodu, že tato postranní kolona vyžaduje malé investiční a energetické náklady.
Dělení mezi frakci lehce vroucích a těžko vroucích sloX.
žek v hlavní koloně není tímto opatřením negativně ovlivněno. Poněvadž koncentrace středně vroucích složek v hlavní koloně se připojenou postranní kolonou snižuje, vyplývají dokonce příznivější dělicí výkony.
Jako zvláštní výhodu je třeba vidět, že při odstranovát ní malých množství středně vroucích složek podle vynálezu přes postranní kolonu v průměru velmi malou v poměru k hlavní koloně, se s frakcí středně vroucích složek ztrácí pouze malá množství frakcí lehce a těžko vroucích složek, když se proti jako srovnávací případ postaví jednoduché postranní odebírání.
Pokud jde o počet dělicích stupňů postranní kolony, nej sou žádné zvláštní požadavky, t.j· může mít stejný, vyšší nebo nižší teoretický počet dělicích, stupňů ve srovnání s z
příslušným úsekem hlavní kolony· Také typ dělicích vložek není závislý od hlavní kolony. Poněvadž postranní kolona má z- d pouze malou průřezovou plochu a tím vyjfcasřuje malé náklady, může se trochu nákladněji vybavit pokud jde o teoretický počet dělicích stupňů a tento, ve srovnání s hlavní kolonou,
- 8 o 20 až 50 % zvýšit.
Přesná poloha přípojných hrdel na hlavní koloně v obohacovací. a ochuzovací části se řídí podle dělicích specifikací jeouoíoh -v jednotlivém případě a může ae, když jsou známé vlastnosti pokud jde o teplotu varu znečisťujících středně vroucích složek, popřípadě určit početní simulací. Často však tyto látkové vlastnosti nejsou známé. V tomto případě se při přísnějších nárocích na čistotu poloha spojovacích míst mezi hlavní a postranní kolonou volí tak, aby ležela blíže místa přítoku hlavní kolony· 7 mnoha připadli se ukazuje, jako účelné umísťovat spojovací místa ve středu obohacovací a ochuzovací části hlavní kolony.
Uspořádání postranního odebíracího míáta na postranní koloně by se mělo řídit podle polohy přítokového místa v hlavní koloně ve vztahu k místům připojení. U středního uspořádání na hlavní koloně se doporučuje umístit postranní odebírací místo v postranní koloně rovněž ve středu. Leží-li však místo přítoku blíže hornímu spojovacímu místu, mělo by odebírací místo ležet blíže spodnímu spojovacímu místu a naopak.
Příklad (viz výkrea)
Přiváděná smě® 1 sestávající z 16.263 kg/h cyklohexanonu, 20.676,5 kg/h cyklohexanolu, 6,4 kg/h methylc»|klohexanonu a 1.741,6 kg/h výše vroucích vedlejších produktů, se plní o kapalná s teplotou 110 C na desátém teoretickém patře destilační kolony s celkem 48 teoretickými dělicími stupni. Pro3£ siubfrM/
- 9 Q vozní tlak této kolony je u hlavy 40 . 10 Pa a na spodku □ kolony 64 · 10 Pa. U hlavy 2 této kolony se při teplotě
62,3 °C a při poměru zpětného toku 2,9 odebírá cyklohexanon v množství 15.117 kg/h. Hlavový produkt obsahuje ještě 30 ppm methylcyklohexanonu. Na spodku kolony 3. θθ při 88,7 °C odebírá 1.128,7 kg/h cyklohexanonu, 20.671,3 kg/h cyklohexanolu, 4,25 kg/h methylcyklohexanonu a 1.741,6 kg/h výše vroucích složek.
Mezi nejspodnějším patrem kolony a 29. teoretickým-pe- <ífclaxAuz je připojena odebírací kolona s celkem 35 teoretickými dělicími stupni. Na horním konci se při teplotě 66,8 °0 podává asi 4·500 kg/h kapaliny z hlavní kolony a na spodním konci se plní asi 4*300 kg/h brýd z hlavní kolony. Ve výši 10. teoretického patra této kolony £ se při 74 °G jako kapalina odebírá 25 kg/h frakce středně vroucích složek, která obsahuje 72,2 %> cyklohexanonu, 21 % cyklohexanolu a 6,8 % ΙαννυοΕν. me thylcyklohexanonu.
Claims (6)
- VuřwoVm.3W - 80TV ní kolony -(hlavní- -kolony }, sestávající z obohacovací a ochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucích součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část se spodním koncem druhá destilační kolony (postranní·· kolony), £ přičemž se z jejího středního rozsahu odebírá frakce středně vroucích t thy složek ve formě: par nebo kapalná-, vyznačený tím, že koncentrace frakce středně vroucích složek ve směsi kapalin je menší než 2 %, výhodně menší než 0,1 % a množství brýd, které se z hlavní kolony do postranní kolony uvádí na jejím spodním konci, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně, na příslušná·: místě obnáší 1 až 20 výhodně 3 až 10
- 2. Způsob podle -bodu· 1, vyznačený tím, že odebírací místo postranní kolony se uspořádá tak, aby teoretický počet dělicích stupňů kolonového úseku hlavní kolony mezi místem přítoku a horním spojovacím místém k úseku mezi místem příkruotn,.toku a spodním spojovacím místem byl rovný poměru teoretic kých dělicích stupňů kolonového úseku postranní kolony pod místem odběru k těm nad místem odběru.
- 3· Způsob podle bědu 1 až 2, vyznačený tím, že teoretický počet dělicích stupňů postranní kolony, srovnáno s odpovídajícím úsekem hlavní kolony mezi přípojnými hrdlyf je 100 až 200 %, výhodně 120 až 140 %.I i o
- 4· Způsob podle bodů 1 až 3, vyznačený tím, že se na horním konci postranní kolony podává kapalina, která se odebírá z hlavní kolony, přičemž toto množství kapaliny odpovídá 100 až 110 % množství brýd v postranní koloně.
- 5· Způsob podle bodů 1 až 4, vyznačený-tím, že sě frakce středně vroucích složek odebírá kapalná a na místě odběru postranní frakce v postranní koloně se udržuje množství kapaliny odpovídající době prodlení 0,1 až 2 hodiny v koloně nebo v separátní nádrži a postranní odběr se provádí, pouze po příslušné analyso kapaliny na mástě odběru.
- 6. Způsob podle bodů 1 až 5, vyznačený tím, že přítokový směs podílů lehce vroucích složek obsahuje 40 až 65 %· hmot. cyklohexanonu, podílů středně, vroucích složek 0,001 až0,5 % hmot. methylcyklohexanonu, podílů vysoko vroucích slo* žek 30 až 60 % hmot. cyklohexanolu a 1 až 10 % výše vroucích vedlejších produktů, kolona se pohání při hlavovém tlaku 0,01 až 1 · 105 Pa, výhodně 0,03 až 0,0ó . 10^ Pa a při poměru zpětného toku 1,2 až 6,0, výhodně 1,8 až 3,0, teoretický počet dělicích stupňů hlavní kolony je 30 až 65, výhodně 40 až 50, postranní kolona má teoretický počet dělicích stupňů 30 až 80, výhodně 30 až 40, na kolonové hlavě hlavní kolony se odebírá frakce cyklohexanonu s obsahem 0,0001 až 0,02 % hmot. methylcyklohexanonu, na kolonovém spodku hlavní kolory se odebírá frakce cyklohexanolu s obsahem. 0,002 až 0,4 % hmot. methylcyklohexanonu a na místě odběru postranní kolony se odebírá frakce středně vroucích složek tu/ s 1 až 25 % hmot. methylcyklohexanonu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3902006A DE3902006A1 (de) | 1989-01-25 | 1989-01-25 | Verfahren zur destillativen abtrennung geringer mengen einer mittelsiederfraktion aus einem fluessigkeitsgemisch |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ30490A3 true CZ30490A3 (cs) | 1998-05-13 |
| CZ284069B6 CZ284069B6 (cs) | 1998-08-12 |
Family
ID=6372675
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS90304A CZ284069B6 (cs) | 1989-01-25 | 1990-01-22 | Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4994152A (cs) |
| EP (1) | EP0380001B1 (cs) |
| JP (1) | JP3077987B2 (cs) |
| CZ (1) | CZ284069B6 (cs) |
| DE (2) | DE3902006A1 (cs) |
| ES (1) | ES2062115T3 (cs) |
| RU (1) | RU1829948C (cs) |
| SK (1) | SK279405B6 (cs) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5289688A (en) * | 1991-11-15 | 1994-03-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Inter-column heat integration for multi-column distillation system |
| US6255533B1 (en) | 1999-11-09 | 2001-07-03 | Basf Corporation | Process for the recovery of cyclohexanone and cyclohexanol from cyclohexanone production distillation bottoms |
| DE10046609A1 (de) * | 2000-09-20 | 2002-04-04 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Trennung von C5+-Schnitten |
| JP2002136802A (ja) * | 2000-11-01 | 2002-05-14 | Kyowa Yuka Co Ltd | 蒸留装置のシミュレーション方法 |
| DE10100552A1 (de) * | 2001-01-09 | 2002-07-11 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Aufarbeitung von 1,6-Hexandiol, 1,5-Pentandiol ung Caprolacton |
| DE10163335A1 (de) * | 2001-12-21 | 2003-07-10 | Basf Ag | Trennwandkolonne mit ganz oder teilweise dampfförmigen Zulauf und/oder ganz oder teilweise dampfförmiger Seitenentnahme |
| US7249469B2 (en) * | 2004-11-18 | 2007-07-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for separating a multicomponent stream |
| FR3083233B1 (fr) * | 2018-06-27 | 2020-05-29 | Arkema France | Procede de purification d'acrylates legers. |
| CN112521256B (zh) * | 2019-09-18 | 2024-03-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高效分离环己酮和脱除环己醇中杂质的方法 |
| WO2023140986A1 (en) | 2022-01-19 | 2023-07-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Compositions containing tri-cyclopentadiene and processes for making same |
| WO2025244981A1 (en) | 2024-05-20 | 2025-11-27 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Processes for making exo-dicyclopentadiene and tricyclopentadiene |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3058893A (en) * | 1959-09-01 | 1962-10-16 | Exxon Research Engineering Co | Separation of multicomponent mixture in single tower |
| SU570371A1 (ru) * | 1976-05-11 | 1977-08-30 | Всесоюзный Науно-Исследовательский И Проектный Институт По Перработке Газа | Способ регулировани ректификационной колонны с боковым отбором фракции |
| DD132268A1 (de) * | 1976-10-04 | 1978-09-13 | Bach Hans Dieter | Verfahren zur destillativen aufarbeitung von entsalztem roh-dimethylformamid |
| US4272326A (en) * | 1980-01-24 | 1981-06-09 | Allied Chemical Corporation | Enhanced distillation of cyclohexanol from phenol with additional cyclohexanone feed |
| US4306944A (en) * | 1980-07-03 | 1981-12-22 | Allied Corporation | Cyclohexanone distillation process |
| EP0053917B1 (en) * | 1980-12-06 | 1984-03-21 | BP Chemicals Limited | Improved method of producing ethanol-water azeotrope from crude ethanol |
| US4455198A (en) * | 1981-06-22 | 1984-06-19 | Allied Corporation | Extraction and/or extractive distillation of ethanol from aqueous solutions |
| US4606816A (en) * | 1984-12-31 | 1986-08-19 | Mobil Oil Corporation | Method and apparatus for multi-component fractionation |
| US4662995A (en) * | 1985-06-25 | 1987-05-05 | Exxon Research And Engineering Company | Distillation process |
| JPS6242940A (ja) * | 1985-08-16 | 1987-02-24 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | メタノ−ルの精製方法 |
-
1989
- 1989-01-25 DE DE3902006A patent/DE3902006A1/de not_active Withdrawn
- 1989-12-27 US US07/457,943 patent/US4994152A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-01-20 DE DE90101132T patent/DE59005224D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-20 ES ES90101132T patent/ES2062115T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-20 EP EP90101132A patent/EP0380001B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-22 CZ CS90304A patent/CZ284069B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1990-01-22 SK SK304-90A patent/SK279405B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1990-01-22 RU SU904742850A patent/RU1829948C/ru active
- 1990-01-24 JP JP02012763A patent/JP3077987B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0380001B1 (de) | 1994-04-06 |
| SK30490A3 (en) | 1998-11-04 |
| ES2062115T3 (es) | 1994-12-16 |
| SK279405B6 (sk) | 1998-11-04 |
| US4994152A (en) | 1991-02-19 |
| DE3902006A1 (de) | 1990-07-26 |
| JP3077987B2 (ja) | 2000-08-21 |
| DE59005224D1 (de) | 1994-05-11 |
| RU1829948C (ru) | 1993-07-23 |
| JPH02233105A (ja) | 1990-09-14 |
| EP0380001A1 (de) | 1990-08-01 |
| CZ284069B6 (cs) | 1998-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1680393B1 (de) | Verfahren zur destillativen auftrennung von gemischen enthaltend ethylenamine | |
| JP5557841B2 (ja) | イソシアネート混合物を精製するための装置、システム、および方法 | |
| CZ30490A3 (cs) | Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin | |
| DE10260092A1 (de) | Verfahren zur Reinigung von Isocyanaten | |
| US20060101852A1 (en) | Method for separating a multicomponent stream | |
| CN101522650B (zh) | 通过蒸馏连续分离含有吗啉（mo）、单氨基二甘醇（adg）、氨和水的混合物的方法 | |
| US20050263385A1 (en) | Process for the distillative separation of aqueous amine solutions | |
| CN101376623A (zh) | 一种甲基异丁基酮合成液的分离方法 | |
| US3365375A (en) | Process for separating decomposition products of cumene hydroperoxide | |
| US11655228B2 (en) | Process for preparing dioxolane | |
| CN112521256A (zh) | 一种高效分离环已酮和脱除环已醇中杂质的方法 | |
| US11655229B2 (en) | Process for preparing dioxolane | |
| CN107080966A (zh) | 一种分壁精馏塔及分壁精馏方法 | |
| US7311807B2 (en) | Process for the separation of mixtures containing m-and p-dichlorobenzene | |
| US5407540A (en) | Separation of 3-methyl-2-butanol from 1-butanol by extractive distillation | |
| KR20160051036A (ko) | 증류 장치 | |
| CN108484379A (zh) | 一种分离环己酮、环己醇、n,n-二甲基乙酰胺混合物的工艺及设备 | |
| JP2019522661A (ja) | エトキシキンの精製方法 | |
| US5972172A (en) | Separation of 1,2,4-trimethylbenzene from 1,2,3-trimethylbenzene by extractive distillation | |
| CN105461501B (zh) | C9混合物萃取精馏间、对甲乙苯的加盐萃取剂及分离方法 | |
| CA2214305A1 (en) | Process for the separation of aromatic hydrocarbons from a mixed feed stock | |
| CN1224601C (zh) | 丙烯酸酯或甲基丙烯酸酯的制备方法 | |
| RU2701153C1 (ru) | Способ выделения изопрена из изоамилен-изопреновой фракции экстрактивной ректификацией | |
| WO2002022532A1 (en) | Method for separating acetone and cumene from decomposition products of cumene hydroperoxide | |
| CN107814680B (zh) | 从裂解汽油所得粗苯乙烯的脱醛方法及精制苯乙烯方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20100122 |