CZ316895A3 - Process for producing aluminium alloy containing beryllium and products of such alloy - Google Patents

Process for producing aluminium alloy containing beryllium and products of such alloy Download PDF

Info

Publication number
CZ316895A3
CZ316895A3 CZ953168A CZ316895A CZ316895A3 CZ 316895 A3 CZ316895 A3 CZ 316895A3 CZ 953168 A CZ953168 A CZ 953168A CZ 316895 A CZ316895 A CZ 316895A CZ 316895 A3 CZ316895 A3 CZ 316895A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
beryllium
aluminum
aluminum alloy
weight
alloy
Prior art date
Application number
CZ953168A
Other languages
English (en)
Inventor
Fritz C Grensing
James M Marder
Jere H Brophy
Original Assignee
Brush Wellman
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Brush Wellman filed Critical Brush Wellman
Publication of CZ316895A3 publication Critical patent/CZ316895A3/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D23/00—Casting processes not provided for in groups B22D1/00 - B22D21/00
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B22C9/04—Use of lost patterns
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/0408—Light metal alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C25/00—Alloys based on beryllium
    • G—PHYSICS
    • G11—INFORMATION STORAGE
    • G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
    • G11B21/00—Head arrangements not specific to the method of recording or reproducing
    • G11B21/02—Driving or moving of heads
    • G11B21/08—Track changing or selecting during transducing operation
    • G11B21/081—Access to indexed tracks or parts of continuous track
    • G11B21/083—Access to indexed tracks or parts of continuous track on discs
    • G—PHYSICS
    • G11—INFORMATION STORAGE
    • G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
    • G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
    • G11B5/48—Disposition or mounting of heads or head supports relative to record carriers ; arrangements of heads, e.g. for scanning the record carrier to increase the relative speed
    • G11B5/4806—Disposition or mounting of heads or head supports relative to record carriers ; arrangements of heads, e.g. for scanning the record carrier to increase the relative speed specially adapted for disk drive assemblies, e.g. assembly prior to operation, hard or flexible disk drives
    • G11B5/484—Integrated arm assemblies, e.g. formed by material deposition or by etching from single piece of metal or by lamination of materials forming a single arm/suspension/head unit
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)
  • Dental Preparations (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Adornments (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Radiation-Therapy Devices (AREA)

Description

Způsob výroby slitiny hliníku s obsahem berylia a výrobků z této slitiny
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby slitin berylia a hliníku. Zejména udává'vynález způsob výroby hliníkových slitin, obsahujících nižší mno.žství berylia a jejich tvarování do užitečných konstrukčních výrobků litím metodou vytaveného modelu.
Dosavadní stav techniky »
Slitiny hliníku a berylia jsou již v oboru známy. Například US patentový spis č. 1 254 987 (Cooper) popisuje přidání hliníku k beryliu pro zlepšení jeho obrobitelnosti. US patentový spis č. 3 337 334 (Fenn) popisuje a nárokuje obchodní výrobek značky Lockalloy (vyvinutý firmou Lockheed a Serylco v letech 1960), který obsahuje jako základní kov hliník a 62 % hmotnostních berylia.
Slitina Lockalloy, byla vyrobena v podobě plechu a začleněna do vnitřní kýlové plochy pokusného letadla YF-12 (Duba, YF-12 Lockalloy Ventral Fin Program,'Finál Report, NASA CR-144971, 1976). Po zavedení slitiny Lockalloy bylý získány rozsáhlé údaje o válcových slitinách, vyrobených z předběžně legovaného hliníku,obsahujícího 62 % hmotnostních berylia, například v publikaci London, Alloys and Composites, Beryllium Science and Technology, sv. 2, PieA num Press, New York', 1979.
V literatuře jsou uváděny údaje o základních příměsích druhého a třetího řádu do slitin hliníku a berylia.
Zahrnují přídavky hořčíku, křemíku, niklu nebo stříbra pro výrobu ternárních a kvarterních slitin hliníku a berylia, jak je popsáno v US patentovém spisu č. 1 664 889 (Mc Carthy). Tyto slitiny jsou vytvořeny z rychle slisovaného prášku slitiny, ustáleného a zpracovaného běžnými prostředky. Ruské výzkumy na slitinách hliníku a berylia, ternárních a vyšších řádů, jsou popsány v publikacích Molchanova, Phase Equilibria in the Al-Be-Ni Systom at 600 Deg. C, Vest. Mosk. Univ. Khim., sv. 27(3), strk 266 - 271, 1986, Komarov, Increasing the Strenght of Welded Joints in an Al-Be-Mg Alloy by Heat Treatment, Weld. Prod., sv. 21(6), str. 32 až 33, 1979, Kolachev, Constructional Alloys of Aluminium BeryLlium and Magnesium, Metalloved. Term. Obrab. Metal., sv. 13, str. 196 - 249, 1980, Nagorskaya, Crystallization in Al-Be-Mg-Zn Quaternary System Alloys, Metylloved. Term. Obrab. Metal., sv. 9, str. 72 - 74, 1973.
Ke slitinám s vysokým obsahem hliníku se typicky přidávají menší množství berylia, aby se zcbránilo oxidaci hliníku'a jiných složek slitiny při jejím zpracování jako tavení a lití. Jako příklad lze uvést, že fa Brush Wellman lne., Elmore, Ohio, vyrábí a dodává základní slitiny hliníku, které obsahují 10 % nebo -méně berylia, pro další zpracování velkovýrobci. Zbytková úroveň berylia v konečném hliníkovém výrobku je s výhodou menší než 0,01 %.
NejcastějŠÍ fázový diagram slitiny hliníku a berylia se jeví jako jednoduchá eutektická směs s prakticky žádnou koncovou rozpustností pevné látky na kterémkoliv konci.
Tento fázový diagram, převzatý z publikace Murray, The Aluminium-Be.ryllium System, Phase Diagrams of Binary Berylium Alloys, ASM International Monographs on Alloy Phase Diagrams, str. 9, 1987, je reprodukován na obr. 1 popisů přihlášky. ' ...
Brush Wellman prováděl rozsáhlé výzkumy na hliníkor vých slitinách, obsahujících od přibližně 10 do přibližně 75 % hmotnostních berylia. Viz Hashiguchi, Aluminium Beryllium Alloys for Aero-space Application, European Space Agency Structural Materials Conference, Amsterdam (březen 1992). Výzkumy ukázaly, že hliníková slitina s přibližně 62 % hmotnostními berylia obsahuje přibližně 70 % objemových berylia, a slitina s přibližně 50 % hmotnostními berylia má přibližně 59 % objemových berylia. Bylo tedy zjištěno, že hustota a modul pružnosti složek slitiny v tomto systému sleduje pravidlo směsí, tj. interpolace vlastností slitiny je obecně možná mezi příslušnými vlastnostmi čistého berylia a čistého hliníku.
Výsledky studií na zařízeních podniku Brush Wellman s
Elmore také ukázaly, že velké lité ingoty*a jemné částice předběžně litého rozmělněného prášku mohou být vyrobeny s mikrostrukturami, jež jeví kovovou skladbu včetně berylia v hliníkové matrici. V nynější době nabízí podnik Brush
Wellman tyto slitiny jako vytlačované útvary a lisované TM plechové výrobky pod obchodní značkou AlBeMet , , TM
Brush Wellman zpracovava AlBeMet na použitelné součástky dvěma možnými postupy- Oba postupy vyžadují roztavení výchozích materiálů z hliníku á berylia ve vakuu v žárovzdorném, keramickým materiálem obloženém kelímku při teplotách typicky v rozmezí mezi přibližně 1350 až přibližně 1450 °C. Podle první alternativy se zkapalněná tavenina hliníku a berylia lije žárovzdornou tryskou za vytvoření proudu; který je zachycován paprsky inertního plynu o vysoké rychlosti. Paprsky plynu trhají proud tekutiny na jemná zrna, která tuhnou na prášek předběžné Slitiny. Jednotlivá zrna, která tvoří práškovou předběžnou slitinu, mají velmi jemnou dendritickou mikrostrukturu, sestávající z beryliové fáze uvnitř matrice hliníkové slitiny. Prásek předběžné slitiny se pak zhutní isostatickým lisováním’ za studená, horkým isostatickým lisováním nebo vytlačováním pro vytvoření velkého celku, který pak může být obroben na užitečný předmět.
TM
Druhá alternativa zpracování AlBeMet na součásti je běžná operace lití ingotů, při které se roztavené aluminium-berylium lije do dutiny grafitové formy a ochladí na pevný ingot o průměru až 6 palců (15,24 cm). Mikrostruktura tohoto odlitku je relativně hrubá dendritická fáze berylia uvnitř matrice hliníkové slitiny, povrch odlitku a vyhřívací hlava se odstraní a oškrábe a ingot se dále zpracuje válcováním, vytlačováním nebo obráběním na konečný tvar výrobku. Tyto alternativy jsou relativně nákladné a dává se přednost levnějším postupům získání přesných tvarů.
Lití metodou vytaveného modelu je druh přesného zpracování kovu, který vede k vytvoření těles o přesných tvarech, aby se snížily dodatečné ztráty obráběním. Jako .formy prodlévání předmětů z kovové slitiny se zde používá keramické dočasné skořápky, tvarované podle zamýšlené struktury výrobku,.podle Horton, Investment Casting, Metals. Handbook, 9. vydání, sv. 15, str. 253 - 287, 1984. Roztavená slitina se nalije do formy, zhotoví se příslušný předmět a keramická skořápka se zničí, když'se odděluje od ochlazené součástky z kovové slitiny.
Před zveřejněním vynálezu neexistovala žádná publikace, týkající se lití metodou vytaveného modelu pro sli-. tiny hliníku a berylia, jelikož běžné znalosti předvídají velké nesnáze při užití lití metodou vytaveného modelu u každé slitiny, kde je velký rozdíl mezi teplotami křivek liquidus .a so.ličus, jak je zjištěn u soustavy slitiny hliníku a berylia (viz obr. 1). Velké rozdíly mezi teplotami liquidus a solidus u hliníkových slitin, obsahujících nejužitečnější úrovně berylia, Činí teoreticky odlévání těchto slitin velmi nesnadným nebo téměř nemožným. Například závada, v daném oboru zjištěná a známá jako vznik trhlin z tepelného pnutí se zvětšuje s rozdíly mezi teplotami liquidus a solidus- u odlévaných slitin podle Davies, Contraction Cracks, Solidificatíon and Casting, str. 174 až 176, Applied Science Publishers, Essex, England, 1973.
V tomto popisu jsou popsána řešení uvedených problémů při výrobě slitin hliníku, obsahujících berylium a kromě toho je zde navrženo zdokonalení liti kovových slitin metodou vytaveného modelu.
Účelem vynálezu vytvořit praktické součástky přesného tvaru ze slitin na bázi hliníku s přídavkem berylia v rozmezí 1 až 90 % hmotnostních modifikovaným litím metodou vytaveného modelu.
Dále je účelem vynálezu vytvořit použitelné přesné součástky ze slitiny na bázi hliníku s přísadou berylia, s výhodou v rozmezí 5 až 80 % hmotnostních.
Dalším účelem vynálezu je vytvořit způsob lití metodou vytaveného modelu, který selektivně používá legovacích prvků pro zlepšení slévatelnosti a pro zlepšení výsledných tvarových součástí.
Dalším účelem vynálezu je vytvořit zdokonalený, finančně nenáročný způsob lití metodou vytaveného modelu pro výrobu složitých tvarů ze slitiny na bázi hliníku s přísadami berylia, s výhodou v rozmezí 5 až 80 % hmotnostních..
Jiným účelem vynálezu je navrhnout způsob výroby, který používá přibližně přesných forem, aby se snížily náklady na obrábění.
Dalším účelem vynálezu je navrhnout způsob, kterým mohou být přesně tvarovány hliníkové součástky se značnými podíly berylia.
Další účely vynálezu jsou zřejmé z následujícího popisu.
Podstata vynálezu
Běžný stav techniky pro výrobu tvarových částí ze slitin na bázi hliníku a berylia je založen na práškové metalurgii. Předběžná slitina v práškové formě se rozmělní, zhutní a vystaví se standardním postupům zpracování kovů pro vytvoření polotovaru za účelem obrobení na konečnou součástku.
Vynález umožňuje přesné lití metodou vytaveného modelu pro slitiny na bázi hliníku, obsahující značná množství berylia, pro vytvoření použitelných přesných součástek přímo ze surových vstupních materiálů. Pojem přesný, jak je ho zde používáno, popisuje součást, která se velmi blíží ke svému konečnému tvaru, tj. k přesnému odlitku, .který potřebuje velmi málo dalšího obrábění před konečným použitím.
Vynález úspěšně používá lití metodou vytaveného modelu pro výrobu hliníkových slitin obsahujících berylium. Nyní nárokované slitiny (a odpovídající části) mají hustoty nižší než ostatní známé slitiny hliníku a modul pružnosti blížící se modulu berylia. Modul se zvětšuje s obsahem berylia a blíží se lineární kombinaci mezi modulem hliníku při 10,0 milionech psi a modulem berylia při 44 milionech psi.
Následující tabulka shrnuje vlastnosti různých slitin hliníku, obsahujících berylium a vyrobených podle vynálezu. *
Tabulka I
Srovnání vlastností slitiny hliníku, obsahující berylium
Be (% hpot. .10'°) hustota (lb/palec^) . modul (MSI) E/Rho (palec .10Ό CTE palec/ palec/°E x
0 0,097 10,0 102,6 . 13,1
5 0,095 12,4 130,5 12,6
10 0,093 14,7 158,3 12,2
15 0,091 17,0 Λ 19,1 185,2 11,7
20 0,089 2.14,0 11,3
25 0,087 21,1 241,9 10,9
30 0,086 23,1 269,7 10,5
35 0,084 25,0 297,6 10,2
40 0,082 26,8 325,4 9,8
45 0,081 28,5 353,3 9,5
50 0,079 30,2 381,1 9,1
62 0,076 33,9 448,0 8,4
70 0,074 35;3 492,5 7,9
80 0,071 39,0 548,2 7,4
90 0,069 41,6 603,9 6,9
100 0,0S7 ' 44,0 659,7 6,4
Obchodní trh požaduje slitiny na bázi hliníku s vyš-
sím modulem elastic ity a s nižší hustotou. Jak je uvedeno
v tabulce I, dosáhne še plynulých změn vlastností od vlast-
ností slitin hliníku na jednom konci ke slitinám berylia
na druhém konci. .Například 5 % pří růstku berylia vyvolá
modul o 25 % vyšší při přibližně s tejné hustotě při srov-
nání se základní slitinou hliníku.
Lití hliníku a berylia metodou vytaveného modelu nabízí dosud neznámou šíři výběru velikosti a tvaru různých složek. Podle vynálezu vyžadují vysoce porézní díly velmi málo obrábění, aby se dosáhlo konečného výrobku. V důsledku toho se dramaticky sníží náklady na práci a materiál ve srovnání s výrobky, jež se namáhavě opracovávají z objemného tvaru.
Vynálezu lze univerzálně použít na velmi rozmanité součástky, jako například pro trupy kosmických družic, bezpečnostní dveřní zámky, sloupky řízení u aut, stojany motorů, nosné konstrukce, stabilizátory křídel letounů, kotouče rotorů, turbomotory, sběrná potrubí, převodovky, difusory, separátory částic, jírn^cy na naftu, statory, kompresory, čerpadla, hydraulické armatury, elektronické balicí linky, elektro-optické složky, technické prostředky (hardware) pro počítače a pohon disků, sportovní vybavení a podobně.
Vynález bude nyní popsán v souvislosti s výkresy a na příkladech provedení.
Přehled obrázků na výkresech
Obr. 1 je běžný fázový diagram hliník-berylium.. ,·
Obr. 2 je radiogram, vytvořený'rentgenovým zářením, pro hnací rameno disku ze slitiny hliníku a berylia, lité metodou vytaveného modelu, a vytvořené podle vynálezu.
Obr. 3 znázorňuje skříňku pro letadla, litou metodou vytaveného modelu ze slitiny hliníku a berylia a vytvořenou podle vynálezu.
Obr. 4 znázorňuje sestavu hlavic pro Čtení a zápis, sestávajících ze slitiny hliníku a berylia’; jak je shora popsána.
Obr. 5 znázorňuje jednotlivé ovládací rameno přesného tvaru , ne sestavu podle obr. 4. Síly, působící na rameno, jsou představovány vektory.
Níže uvedené příklady byly prováděny za účelem vytvoření poměrně přesných tvarů z hliníkových slitin, obsahujících přísady berylia. Takové slitiny hliníku a berylia byly uvedeny do příslušného tvaru litím metodou vytaveného modelu podle zvolených parametrů. Příklady jasně dosvědčují, že Lití hliníkové slitiny metodou vytaveného modelu se značnými množstvími berylia je úspěšné při užití způsobu podle vynálezu.
Všechna zdravotní a bezpečnostní zařízení, včetně přídavné ventilace HEPAVAC, byla instalována před započetím pokusů. Odběry vzduchu jsou prováděny periodicky při pokusech a koncové čisticí operaci. Při pokusech mají všichni zúčasnění vhodné masky pro filtrování vzduchu i příslušný oděv. Další bezpečnostní opatření, popřípadě jejich podrobnosti jsou dostupné u fy. Brush Wellman lne., Cleveland, Ohio..
Příklady provedeni vynálezu
Příklad 1
Lití součástky ze slitiny hliníku a berylia metodou vytaveného’ modelu
Vsázka slitiny o hmotnosti 20,3 kg, jež sestávala z 38 % hmotnostních z tyče čistého hliníku a ze 62 % hmotnostních z hroudy čistého berylia, byla umístěna do indukčně zahřívaného kelímku z oxidu hlinitého a hořčíku; Hliníková i η _
A. w tyč, o Čistotě 99 %, byla získána od fy Alfa Johnson Mathey, Ward Hill, Massachusetts a berylium, stupeň B-26-D bylo dodáno firmou Brush Wellman. Kelímek byl umístěn dovnitř ocelové, vodou chlazené komory, která mohla být vyčerpána na vakuum o tlaku 1 x 10 torr. V ocelové komoře byla také umístěna odporově vytápěná předehřívací pec, obsahující keramickou skořepinu. Skořepina byla vyrobena nalitím kaše oxidu berylnatého (BeO) přes voskový model, který sestával ze tří ty.Čí,' připojených k sobě licím kanálem. Obchodní část se vyrobí náhradou voskového modelu jiným, který odpovídá žádané konfiguraci.
Vakuová pec byla vybavena optickým pyrometrem pro měření teploty taveniny a termočlánkem pro měření teploty keramické formy. Energie k předehřívací peci byla zapojena při 600 °C.(celková doba přibližně 16 hodin), indukční pole bylo uvedeno v Činnost a vsázka hliníku tavena pod vakuem o hodnotě přibližně 0,1 torr. Celková doba mezi připojením energie a tavením dvě hodiny. Po roztavení byla teplota kapalného kovu zvýšena na 1375 °C, aby se tavenina dostala do předehřátého stavu. V tomto časovém období bylo vakuum zvýšeno na 0,8 torr, aby se tavenina zbavila plynu, Tavenina byla udržována na teplotě 1375 °C po dobu 5 minut, aby se zajistilo rovnoměrné zahřátí a promíchání taveniny. Po udržovacím období byla tavenina nalita do keramické formy, kde ztuhla.
Po odlití byla odpojena veškerá energie od kelímku a od pece k předehřívání formy a forma byla přes noc ochlazena na teplotu místnosti. Po vychladnutí byla keramická hmota oddělena od slitiny hliníku aberylia, nyní ztuhlé, za použití kladiva a jednotky pro pískování. Tyče byly odříznuty od vtokového kanálu a byly připraveny vzorky pro metalografickou analýzu a anal-ýz.u-me.chanických vlastností. Mikrostruktura odlité slitiny sestávala z beryliových dendritů, obklopených hliníkovou matnicí. V mikrostruktuře bylo také pozorováno několik málo průlinčitých oblastí. Zkušební vzorky pro zkoušky tahem, pořízené z ostatních tyčí, nebyly zkoumány v důsledku průlinčitosti v mikrostruktuře.
Příklad 2
Lití ramen pro pohon disku ze slitiny hliníku a berylia metodou vytaveného' modelu
Pro demonstraci principů vynálezu bylo rameno disku odlito s poměrně přesným tvarem metodou vytaveného modelu z hliníku a berylia. Výsledné rameno je znázorněno v rentgenogramu na obr. 2.
Voskový model byl určen Brush Wellmanem a projektován institucí Precisíon Casrparts Corporation, Minerva, Ohio, aby se napodobilo čtyřprsté rameno disku. Tato čtyřprstá konfigurace byla zvolena, aby se prokázala všestrannost vynálezu. Dva voskové modely byly spojeny tak, že z jednoho odlévání bylo lze získat dva díly. Vosk byl nanesen pro vytvoření keramické licí formy a odstraněn za použití metody ztraceného vosku, jež je v oboru dobře známa.
Forma byla umístěna do vakuové slévárencké.pece a elektricky předehřátá. Hliníková slitina, obsahující 62 % hmotnostních berylia, byla' roztavena ve vakuové peci a nalita do formy, jak popsáno v příkladu 1. Po ochlazení byla keramická forma odsekána od odlitku a zůstala dvě dobře utvářená hnací ramena a přiřazené vtoky. Odlité části byly rentgenovány a rentgenogramem na obr. 2 byla potvrzena naprostá dokonalost.
Příklad 3
Lití součástek metodou vytaveného modelu
Postupy naznačené v příkladech 1 a 2 byly použity pro výrobu skříňky pro letadla, znázorněné na obr. 3. Tato skříňka má všechny vlastnosti vhodné pro moderní letadlo, včetně vysoké nepoddajnosti, dobré mechanické nosností, nízké hmotnosti a velmi dobrého odvádění tepla a má dostatečně nízký koeficient tepelné roztažnosti, aby zajistila stabilitu při cyklických změnách teploty.
Postupy příkladů 1 a 2 byly také použity pro výrobu konstrukcí, znázorněných na obr. 4 a 5. Tato vyobrazení znázorňují otáčivou soustavu ramen ovládacího mechanismu, opatře ného vývrtem pro otáčení kolem hřídele diskové jednotky za účelem umístění hlavy radiálně napříč disku, přičemž sestava· ramen je,jednodílná jednotka, sestávající v podstatě ze slitiny hliníku, obsahující přibližně 1 až přibližně 99 % hmotnostních berylia a vyrobená litím metodou vytaveného modelu.
Zejména pak znázorňuje obr. 4 soustavu pro čtení/zápis pro diskovou jednotku 10, mající větší počet hlav 12 , namontovaných na ovládacích ramenech 14. Hlavy 12 a ovládací ramena 14 jsou vesměs nasazeny na ovládacím hřídeli 16, který je otáčen spolupůsobením cívky 13 s navinutým drátem a magnetu 20, umístěnými ve skříni 22 magnetu 20. Ovládací ramena 14 jsou zatížena pružinou, aby v klidovém stavu dosedla na disk. Otáčí-li se disk, vznikne pod hlavou 12 tlak vzduchu a poněkud ji nad disk nadzvedne.
I,
Ovládací ramena 14 jsou vystavena vertikálním silám24 a točivým silám 26, jak je znázorněno na obr. 5. Ovládací ramena 14 .mají..být. .do.stateČně. .tuhá, aby minimalizovala amplitudu vertikálních vibrací a Zabránila poškození disku nad ovládacími rameny 1_£ a pod nimi. Podobně mají 'oýt ovládací ramena 14 dostatečně nepoddajná, aby se minimalizovala amplituda boční vibrace, aby se dosáhlo rychlejší odezvy pro čtení nebo zápis na vhodné adrese na disku. Laminované materiály jsou účinné pro minimalizaci odchylek hlavně ve svislém směru. Slitina hliníku a berylia, vyrobená podle vynálezů, je účinná pro minimalizaci odchylek jak ve svislém, tak i v bočním směru.
Příklad 4 *
Lití ternární slitiny Al-Be-Ni metodou vytaveného'modelu
Vsázka pro slitinu o hmotnosti 4,54 kg (10 liber) byla vytvořena směsí 35 % hmotnostních tyčí z čistého hliníku, 62 % hmotnostních kusového čistého berylia a 3 % hmotnostních niklových tablet (o čistotě 99,7 %, dodáno. Alfa-Johnson Mathey). Vsázka byla umístěna do indukčně zahřívaného kelímku z oxidu hlinitého a hořčíku, umístěného‘ve vakuové peci, popsané v příkladu ě. Obalová forma, umístěná v předehřívací peci, odporově vytápěné, byla tvarována po-dle šestnácti zkušebních tyčí pro zkoušku tahem. Pro obchodní aplikace byly zkušební+tyce nahrazeny útvary, určenými pro konečné použití, jako je shora popsaná skříňka pro letadla.
Za použiti odporově vytápěné předehřívací peci byla teplota formy zvýšena na 700 °C v období přibližně 14 hodin. Indukční pole bylo uvedeno v Činnost a vsázka oxidu hlinitého, berylia a niklu byla roztavena pod vakuem přibližně 0,1 torr. Celková doba mezi připojením energie a tavením byla 2 hodiny. Po roztavení byla teplota kapalného kovu zvýšena na 1375 °C, aby se tavenina předehřála. Tavenina byla udržována na teplotě 1375' °C po dobu 5 minut, aby se dosáhlo rovnoměrného zahřátí a promíchání taveniny. V tomto období byl do 'komory pece vháněn argon, až tlak dosáhl „ 1 /1 Λ.
jedné atmosféry. Roztavená slitiny byla pak nalita do keramické formy.
Po odlití byla odpojena energie od kelímku a předehřívací pece, a keramická forma, naplněná kovem, byla přes noc ponechána chladnout. Po vychladnutí byla keramická hmota oddělena od odlitku ze slitiny hliníku, berylia a niklu za použití kladiva a pískovací jednotky. Tyče pro zkoušku tahem byly odříznuty užitím pásové pily a vzorky byly od vtokové soustavy odebrány pro metalurgickou analýzu.
*
Mikrostruktura odlité slitiny sestávala z 'oerylových dendritů, obklopených hliníkovou matricí. Vyšetření vzorku v elektronovém mikroskopu pro sériové vyšetření vzorku, vybaveném rentgenovým ústrojím pro rozptyl energie, ukázalo, že legovací přísada niklu přešla do beryliové fáze. Poréznostbyla v mikrostruktuře dále pozorována, avšak objemová frakce průliněivosti byla nižší. Mechanické vlastnosti, byly měřeny zkouškou tahem pro několik zkušebních tyčí. Mez průtažnosti o,2 % byla zjištěna na hodnotě 22,000 psi, maximální pevnost v tahu byla 25,000 psi a prodloužení bylo 2,1 %.
Odlitky, vyrobené v tomto příkladu, byly umístěny do horkého isostatického lisu (HIP) a 2 hodiny zahřívány na.
450 °C, přičemž bylo působeno tlakem 15,000 psi'. Metalografická analýza odlitků po tomto zpracování ukázala, že uvedená kombinace teploty, času a tlaku odstranilo většinu poréznosti, pokud nebyla spojena s povrchem.
Příklad 5
Lití slitin hliníku a berylia vyššího řádu metodou vytaveného modelu
Slitiny hliníku á berylia, které obsahuji další prvky, mohou být vyrobeny použitím způsobu, naznačeného v příkladu
3. Složení slitiny “muže být uďáno následujícím vzorcem:
(30-75 % Be)+(25-70 % Al)+(0,25-5 % X)+(0-5 % Y)+(0-0,5 % Z) kde písmena X, Y a Z označují prvky, sestavené níže v tabulce 2 a celková hmotnost složek slitiny musí být rovna 100 %.
Tabulka II
Legovací přísady pro slitiny hliníku a berylia
X - nikl, kobalt, měď
Y - stříbro, křemík, železo
Z - titan, zirkon, bor, skandiu, yttrium a všechny prvky, považované za prvky vzácných zemin.
Jako příklad byly složky pro vsázku 4,5 kg (10 liber) slitiny o složení 30 % hmotnostních hliníkové tyče, 64 % hmotnostních kusového berylia, 3 % hmotnostní niklu, 1,5 % hmotnostních stříbra a 1,4 % hmotnostní křemíku umístěny do kelímku z oxidu hlinitého a hořčíku, indukčně zahřívaného á uloženého ve vakuové peci popsané v příkladu 2. Přísada 0,1 % hmotnostního titanu je umístěna v násypce pro přidání k tavenine těsně před odléváním. Obalová forma pro-příjem roztavené slitiny je umístěna v předehřívací peci, odporově vytápěné. Forma může odpovídat konfiguraci pro takové tyče, strojírenské tvary) sportovní vybavení a podobně.
Při použití předehřívací pece se teplota formy zvýší na hodnotu mezi 350 °C a 1275 °C. Přesná teplota závisí na tvaru formy a na odlévaných slitinách. Je-li k dispozici jednotka pro předehřívání formy, může být forma zahřáta vně pece a umístěna do odlévací komory těsně před litím. Tato oddělovací komora' má být oddělena od tavící komory vzdučno^'”^' těsným ventilem, který může nebo nemusí mít svůj vlastní zdroj tepla.
Když forma dosáhne zvolené předehřívací teploty, uvede se v činnost indukční, pole a složky slitiny hliníku a berylia se společně roztaví. Vakuum při tavení nesmí být menší než 0,0001 torr, nebo dojde k nadměrnému odpařování legovacích prvků. Po roztavení byla teplota kapalného kovu zvýšena na nejvýše 1500 °C, aby se tavenina přehřála. Jednu minutu před odléváním se k tavenině přidá titan, aby se podpořil vznik jemného zrna a vyvolala se disperze jemných, tvrdých, intermetalických částic v konečném výrobku. Za minutu po přidání titanu se tavenina nalije do keramické skořápkové formy.
Po odlití byla odpojena energie od kelímku a předehřívací pece a keramická forma, naplněná kovem, se ponechala vychladnout na teplotu místnosti. Jiná možnost je vyjmout horkou formu z pece pro ochlazení. Po vychladnutí se keramický materiál odstranil od odlitku slitiny hliníku a berylia za použití mechanických nebo chemických postupů nebo jejich kombinace. Použitelné části se od odlitku oddělí za účelem dalšího zpracování.
Slitiny vyššího řádu, jak byly popsány v tomto příkladu, mohou být co do pevnosti a tažnosti zdokonaleny jedním nebo několika tepelnými postupy, které jsou dobře známy v oboru slitin hliníku. Krok horkého isostatického lisování (HIP), popsaný v příkladu 3, může být použit buď před tepelnými zpracováními nebo po nich.
Na základě shora uvedených informací lze provádět různá pozměnění nebo provedení vynálezu. Tyto změny a přídavné kroky spadají do rozsahu vynálezu, jak je definován v připojených patentových nárocích.

Claims (10)

PATENTOVÉ NÁROKY.
1. Způsob výroby hliníkové slitiny, obsahující berylium, vyznačující se tím, že sestává z následujících kroků:
a) připraví se pevná hliníková složka a pevná beryliová složka pro vytvoření vsázky pro slitinu,
b) roztaví se vsázka podle kroku a) v žárovzdorně obloženém pecním kelímku uvnitř vakuové taviči pece,
c) tekutá tavenina z kroku b) se nalije do odstranitelné skořápkové formy,
d) uvedená tavenina se nechá ztuhnout uvnitř odstranitelné skořápkové formy, a
e) odstranitelná skořápková forma se odstraní.
2. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, Že výsledná hliníková slitina, obsahující berylium, sestává přibližně z 5 až přibližně 80 % hmotnostních z berylia.
3. Způsob podle nároku 2,vyznačující se tím, že výsledná hliníková slitina, obsahující berylium, obsahuje přibližně 5 až přibližně 80 % hmotnostních berylia, rozptýleného v hliníku, v podstatě Čistém.
4. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, Že uvedená pevná hliníková složka z kroku a) je látka, bohatá na hliník, a výsledná hliníková slitina, obsahující berylium, sestává z přibližně
5 až 80 % hmotnostních berylia, rozptýleného v uvedeném materiálu, bohatém,na hliník.
57“_Způsob'“poďlenároku''4'7 č u j í c í se t í m , že směs, bohatá na hliník, obsahuje prvek, vybraný ze skupiny, sestávající z hořčíku, niklu, křemíku, stříbra a lithia.
6. Způsob podle nároku 1, vyznačuj íc.í se t í m , že výsledná slitina hliníku, obsahující berylium, má modul pružnosti alespoň o 25 % vyšší, než je modul pružnosti hliníku.
7. Způsob výroby tvarové části přesného tvaru z hliníkové slitiny, obsahující berylium, vyznačuj ιοί se t í m , že obsahuje následující kroky:
a) připraví se pevná hliníková složka a pevná beryliová složka pro vytvoření vsázky pro slitinu,
b) roztaví se vsázka podle kroku a) v žáruvzdorně výlože ném pecním kelímku uvnitř vakuové tavící pece,
c) tekutá tavenina z kroku b) se nalije do odstranitelné skořápkové formy,
d) uvedená tavenina se nechá ztuhnout uvnitř odstranitelné skořápkové formy, .
e) odstranitelná skořápková forma se odstraní pro získán přesného odlitku, a
f) odstrani.se vtoky, vtahové kůly a přebytečné slitinové materiály pro získání výsledného výrobku přesného tvaru.
8. Způsob podle nároku 7, vyzn. aČující se t í m , že výsledná hliníková slitina, obsahující berylium, obsahuje přibližně 5 až přibližně 80 % hmotnostních berylia.
9 . Způsob podle ůiaroku~8y y- z -rt—a -ě--u—j—L-e -i----se t í m , žs uvedený výrobek obsahuje přibližně 5 až přibližně 30 % hmotnostních berylia, rozptýleného, v hliníku, v podstatě čistém.
10. Způsob' podle nároku 3, vyznačuj ic i se t i m ,· že pevná hliníková složka podle kroku a) je směs bohatá na hliník a uvedený přesný výrobek obsahuje přibližně 5 aŽ přibližně 80 % hmotnostních berylia, rozptýleného v uvedené směsí, bohaté na hliník.
11. Způsob podle nároku 10,vyznačující se t i m , že směs, bohatá na hliník, obsahuje prvek, vybraný ze skupiny, sestávající z hořčíku, niklu, křemíku, stříbra a lithia.
12. Způsob podle nároku 7, vyznačuj ící se t i m , že výsledný výrobek má modul pružnosti o nejméně 25 % vyšší, než je modul pružnosti hliníku.
13. Výrobek přesného tvaru, zhotovený litím metodou vytaveného modelu .vyznačující se tím, že sestává z hliníkové slitiny, obsahující přibližně 1 až přibližně 99 % hmotnostních berylia.
14. Výrobek přesného tvaru podle nároku 13, vyzná č u j í c í' se t í m , ze obsahuje přibližně 5 až přibližně 80 % hmotnostních berylia.
15. Výrobek přesného tvaru podle nároku 14, vyznačující se tím, že obsahuje přibližně 5 až přibližně 80 % hmotnostních berylia, rozptýleného v hliníku, v podstatě čistém.
χ-θ-—Vý-robek-‘přesného--tvarup'0dre'-n'á'roT<u'r4~y~y~ — značující se tím, že obsahuje přibližně 5 až přibližně 80 % hmotnostních berylia, rozptýleného ve směsi, bohaté na hliník.
17. Výrobek přesného tvaru podle nároku 16, vyznačující se tím, že směs bohatá na hliník obsahuje prvek, vybraný ze skupiny sestávající z hořčíku, niklu, křemíku, stříbra a lithia.
18. Výrobek přesného tvaru podle nároku 13, v y - značující se tím, že má modul pružnosti ' nejméně o 25 % vyšší, než je modul pružnosti hliníku.
19. Otáčivá soustava ramen ovladače, provedená způsobem podle nároku 7 a opatřená vývrtem pro otáčení kolem hřídele diskové jednotky pro umístění hlavy radiálně napříč disku této diskové jednotky, vyznačující se tím, že tvoří celistvý útvar, sestávající v podstatě ze slitiny hliníku, obsahující berylium a sestávající od přibližně 5 do přibližně 80 % hmotnostních berylia, přičemž zbytek je hliníková složka.
20. Výrobek přesného tvaru, získaný litím metodou vytaveného modelu a sestávající ze slitiny hliníku, obsa- hující berylium, vyznačující se tím, že tvoří otáčivou sestavu ramen pro ovladač, opatřenou vývrtem pro otáčení kolem hřídele, diskové jednotky pro umístění hlavy radiálně napříč disku této jednotky, a tvořící celistvý útvar, sestávající v podstatě ze slitiny hliníku, obsahující berylium v rozmezí od přibližně 5 až přibližně 80 % hmotnostních berylia, přičemž zbytek je hliníková složka.
Ví / V\J f
-
21 21. Skříňka pro letadla7~pŤove'ďéh'ázpůsobem-pOtrie-nároku 7, vyznačující, se tím, že sestává v podstatě z hliníkové slitiny, obsahující berylium, a je tvořena v rozmezí od přibližně 5 do přibližně 80 % hmotnostních berylia, přičemž zbytek je hliníková složka..
22. Výrobek přesného tvaru, získaný litím metodou vytaveného modelu a sestávající z hliníkové slitiny, obsahující berylium, vyznačující se tí m , že tvoří skříňku pro letadla, sestávající v podstatě z hliníkové slitiny, a to v rozmezí od přibližně 5 do přibližně 80 % hmotnostních berylia, přičemž zbytek je hliníková složka.
23. Hliníková slitina vyššího řádu, obsahující berylium a daná vzorcem (30 - 75 % Be) + (25 - 70 % Al) + (0,25 - 5 % X) + (0 - 5 % Y) + (0 - 0,5 % Z}, vyznačující setím, že:
X jeprvek, vybraný ze skupiny, tvořené niklem, kobaltem a mědí, h
Y je prvek, vybraný ze skupiny, tvořené stříbrem, křemíkem a železem a
Z je prvek, vybraný ze skupiny, tvořené titanem, zirkonem, borem, skandiem, yttríem a prvkyvzácných zemin.
24. Hliníková slitina vyššího řádu podle nároku 23, vyznačující se.tím, že má následující vlastnosti:
a) koeficient tepelné roztažnosti je v rozmezí mezi přibližně .6,4 a přibližně 13,0 palec/palec/°FxlO’5
b) modul v rozmezí mezi přibližně 44,0 a přibližně 10,0 ' MSI, a
c) hustotu v rozmezí mezi přibližně 0,067 a přibližně
0,63 upra/palec^.
!
- 22
25. Výrobek přesného tvaru, sestávající ze slitiny hliníku vyššího řádu, obsahující berylium a dané vzorcem (30 - 75 % Be) + (25 - 70 % Al) + (0,25 - 5 % X) + (0 - 5 % Y) + 0 - 0,5 % Z), kde
X je prvek, vybraný ze skupiny, sestávající z niklu, kobaltu a mědi,
Y je prvek, vybraný ze skupiny, sestávající ze stříbra, křemíku a železa, a
Z je prvek, vybraný ze skupiny, sestávající z titanu, zirkonu, boru, skandia, yttria a prvků vzácných zemin.
26. Výrobek přesného tvaru, podle nároku 25, v y - značující s. e tím, že má tyto vlastnosti:
a) koeficient tepelné roztažnosti v rozmezí mezi přibližně 6,4 a přibližně 13,00 palec/palec/°F x IQ-“,
b) modul v rozmezí mezi přibližně 44,0 a přibližně
10,0 MSI, a
c) hustotu v rozmezí mezi přibližně 0,067 a přibližně
0,063 1ibra/palec^.
CZ953168A 1994-03-31 1995-02-22 Process for producing aluminium alloy containing beryllium and products of such alloy CZ316895A3 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/221,395 US5667600A (en) 1991-10-02 1994-03-31 Aluminum alloys containing beryllium and investment casting of such alloys

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ316895A3 true CZ316895A3 (en) 1996-08-14

Family

ID=22827646

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ953168A CZ316895A3 (en) 1994-03-31 1995-02-22 Process for producing aluminium alloy containing beryllium and products of such alloy

Country Status (14)

Country Link
US (3) US5667600A (cs)
EP (1) EP0701632B1 (cs)
JP (1) JPH09503027A (cs)
KR (1) KR960702536A (cs)
CN (1) CN1083899C (cs)
AT (1) ATE206482T1 (cs)
AU (1) AU692587B2 (cs)
CA (1) CA2161799C (cs)
CZ (1) CZ316895A3 (cs)
DE (1) DE69523007T2 (cs)
MY (1) MY116343A (cs)
SK (1) SK149895A3 (cs)
TW (1) TW291452B (cs)
WO (1) WO1995027088A1 (cs)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5667600A (en) * 1991-10-02 1997-09-16 Brush Wellman, Inc. Aluminum alloys containing beryllium and investment casting of such alloys
US6312534B1 (en) * 1994-04-01 2001-11-06 Brush Wellman, Inc. High strength cast aluminum-beryllium alloys containing magnesium
GB2295218B (en) * 1994-11-17 1999-06-23 Jnr Robert Mcclymont One piece aluminium alloy yoke and tube for automobile steering column
US6429120B1 (en) 2000-01-18 2002-08-06 Micron Technology, Inc. Methods and apparatus for making integrated-circuit wiring from copper, silver, gold, and other metals
US6800726B1 (en) 1996-11-01 2004-10-05 Pioneer Hi-Bred International, Inc. Proteins with increased levels of essential amino acids
EP0946773A4 (en) * 1996-11-15 1999-12-22 Brush Wellman HIGH-STRENGTH MAGNESIUM-CONTAINING ALUMINUM-BERYLLIUM CAST ALLOY
US6057989A (en) * 1997-02-26 2000-05-02 Brush Wellman, Inc. Composite disk drive armset
US6509590B1 (en) * 1998-07-20 2003-01-21 Micron Technology, Inc. Aluminum-beryllium alloys for air bridges
US6250364B1 (en) 1998-12-29 2001-06-26 International Business Machines Corporation Semi-solid processing to form disk drive components
FR2803908B1 (fr) * 2000-01-13 2002-08-23 Atmostat Etudes Et Rech S Procede de fabrication de dispositifs de transfert thermique et dispositifs obtenus par ce procede
US7211512B1 (en) 2000-01-18 2007-05-01 Micron Technology, Inc. Selective electroless-plated copper metallization
US7262130B1 (en) 2000-01-18 2007-08-28 Micron Technology, Inc. Methods for making integrated-circuit wiring from copper, silver, gold, and other metals
US6420262B1 (en) 2000-01-18 2002-07-16 Micron Technology, Inc. Structures and methods to enhance copper metallization
US6674167B1 (en) 2000-05-31 2004-01-06 Micron Technology, Inc. Multilevel copper interconnect with double passivation
US6423629B1 (en) 2000-05-31 2002-07-23 Kie Y. Ahn Multilevel copper interconnects with low-k dielectrics and air gaps
JP2004506095A (ja) * 2000-08-10 2004-02-26 アトモスタット　エチュード　エ　ルシェルシュ 含浸、塗装または接着用の微小細孔のある表面を有するベリリウム−アルミニウム複合材料
DE10157722A1 (de) * 2001-11-24 2003-06-05 Bayerische Motoren Werke Ag Reinigung von Aluminium-Gusslegierungen
US6870708B1 (en) 2002-08-28 2005-03-22 Hutchinson Technology Incorporated Weld pads for head suspensions
JP2006520017A (ja) * 2003-03-12 2006-08-31 エーブリー　デニソン　コーポレイション 後方投影スクリーンおよびその製造方法
US20050226590A1 (en) * 2004-04-07 2005-10-13 Patel Falgun D Variable optical attenuator based on rare earth doped glass
CN100339238C (zh) * 2005-05-31 2007-09-26 舒宏璋 一种立体工艺字及工艺品浇铸成型方法
CN100391653C (zh) * 2005-09-22 2008-06-04 上海交通大学 原位铝基复合材料的低压铸造制备方法
WO2009006731A1 (en) 2007-07-06 2009-01-15 Canadian Energy Services L.P. Drilling fluid additive for reducing lost circulation in a drilling operation
CN102127666B (zh) * 2011-03-03 2013-06-05 安徽省惠尔电气有限公司 一种稀土铝合金导体的制备方法
US8980168B2 (en) 2012-02-16 2015-03-17 Materion Brush Inc. Reduced beryllium casting alloy
US20140286820A1 (en) * 2013-03-22 2014-09-25 Materion Brush Inc. High strength reduced be casting alloy
TW201500633A (zh) * 2013-06-28 2015-01-01 you-zhen Zhang 鎖心防盜結構（五）
CN104726756B (zh) * 2015-04-13 2017-04-12 河南泛锐复合材料研究院有限公司 高性能铍铝合金及其制备方法
CN104942271B (zh) * 2015-06-30 2017-02-01 中国工程物理研究院材料研究所 一种铍铝合金板材及其制备方法
CN108359820A (zh) * 2018-04-04 2018-08-03 中国工程物理研究院材料研究所 一种超细晶铍铝合金的制备方法及其产品
CN108441717B (zh) * 2018-05-30 2020-06-05 中国工程物理研究院材料研究所 一种钛掺杂铍铝合金及其制备方法
US12545623B2 (en) 2019-04-17 2026-02-10 Materion Corporation Crucibles and compositions and processes for making same
US20200402546A1 (en) * 2019-06-24 2020-12-24 Seagate Technology Llc Reducing base deck porosity
CN112296261A (zh) * 2020-10-14 2021-02-02 鹰普航空科技有限公司 一种大型薄壁高温合金壳体铸件的精密铸造工艺
CN115558830B (zh) * 2022-10-17 2023-09-22 西北稀有金属材料研究院宁夏有限公司 一种高强度、高延伸率铍铝合金及其制备方法
CN117778789B (zh) * 2023-12-28 2025-08-05 上海太洋科技有限公司 一种高铍含量铍铝合金的制备方法
CN119082576A (zh) * 2024-09-04 2024-12-06 西北稀有金属材料研究院宁夏有限公司 一种高延伸率铍铝合金及其制备方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB524882A (en) * 1939-02-09 1940-08-16 Leslie William Meyer Improvements in or relating to the production of aluminium beryllium alloys
US2399104A (en) * 1943-07-29 1946-04-23 Cooper Wilford Beryllium Ltd Process for producing castings of aluminum-beryllium alloys
US2486475A (en) * 1945-10-20 1949-11-01 Beryllium Corp Method of producing metallic beryllium and alloys of beryllium
US3558305A (en) * 1966-11-28 1971-01-26 Mallory & Co Inc P R Chill cast particulate composites
US3373004A (en) * 1967-05-26 1968-03-12 Mallory & Co Inc P R Composites of beryllium-aluminumcopper
US3456322A (en) * 1967-08-14 1969-07-22 Mallory & Co Inc P R Beryllium-aluminum composite
US3548948A (en) * 1969-01-23 1970-12-22 Mallory & Co Inc P R Procedure for chill casting beryllium composite
US3664889A (en) * 1969-05-26 1972-05-23 Lockheed Aircraft Corp TERNARY, QUATERNARY AND MORE COMPLEX ALLOYS OF Be-Al
US3548915A (en) * 1969-06-11 1970-12-22 Mallory & Co Inc P R New procedure for chill casting beryllium composite
US3812898A (en) * 1971-08-16 1974-05-28 Precision Metalsmiths Inc Method for forming ceramic shell molds
US4766948A (en) * 1986-04-02 1988-08-30 Thyssen Industrie Ag Process for casting aluminum alloys
JP2693874B2 (ja) * 1991-03-18 1997-12-24 日本電気アイシーマイコンシステム株式会社 遅延パルス発生回路
US5578146A (en) * 1991-10-02 1996-11-26 Brush Wellman, Inc. Aluminum-beryllium alloys having high stiffness and low thermal expansion for memory devices
US5667600A (en) * 1991-10-02 1997-09-16 Brush Wellman, Inc. Aluminum alloys containing beryllium and investment casting of such alloys
US5260847A (en) * 1991-10-18 1993-11-09 Maxtor Corporation Sleeveless rotatable beryllium/aluminum actuator arm for a magnetic disc drive
US5421916A (en) * 1993-09-03 1995-06-06 Nuclear Metals, Inc. Light weight, high strength beryllium-aluminum alloy
US5417778A (en) * 1994-01-26 1995-05-23 Nuclear Metals, Inc. Ductile, light weight, high strength beryllium-aluminum cast composite alloy

Also Published As

Publication number Publication date
DE69523007D1 (de) 2001-11-08
US6042658A (en) 2000-03-28
SK149895A3 (en) 1996-05-08
EP0701632A1 (en) 1996-03-20
US5642773B1 (en) 1999-02-23
DE69523007T2 (de) 2002-02-07
CN1125963A (zh) 1996-07-03
MY116343A (en) 2004-01-31
US5642773A (en) 1997-07-01
US5667600A (en) 1997-09-16
WO1995027088A1 (en) 1995-10-12
CA2161799A1 (en) 1995-10-12
CN1083899C (zh) 2002-05-01
ATE206482T1 (de) 2001-10-15
CA2161799C (en) 2000-06-13
AU3246095A (en) 1995-10-23
KR960702536A (ko) 1996-04-27
EP0701632A4 (en) 1996-07-31
JPH09503027A (ja) 1997-03-25
AU692587B2 (en) 1998-06-11
TW291452B (cs) 1996-11-21
EP0701632B1 (en) 2001-10-04
MX9505080A (es) 1998-03-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ316895A3 (en) Process for producing aluminium alloy containing beryllium and products of such alloy
CZ316795A3 (en) Aluminium alloy containing beryllium and process for producing thereof
EP1390167B1 (en) Casting of alloys with isotropic graphite molds
US6705385B2 (en) Castings of metallic alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties fabricated in anisotropic pyrolytic graphite molds under vacuum
US5284620A (en) Investment casting a titanium aluminide article having net or near-net shape
JP3355189B2 (ja) 反応性メルトの永久金型鋳造
Eylon et al. Titanium and titanium alloy castings
CN117983834A (zh) 一种激光粉末床熔融技术制备高性能镍基高温合金/陶瓷复合材料的方法
JPH1161300A (ja) 金型用亜鉛基合金、金型用亜鉛基合金ブロック及びそれらの製造方法
JP2996709B2 (ja) Ａｌ―Ｌｉ系合金製製品の製造方法
Bridges et al. Advances in the technology of titanium castings
MXPA95005080A (en) Method for preparing an aluminum alloy quecontiene berilio and alloy obten
MXPA00000245A (en) Aluminum alloys containing beryllium and investment casting of such alloys
Kashani et al. Effects of hot isostatic pressing on the tensile properties of A356 cast alloy
JP2003529676A (ja) ダイカスト超合金部材
Koczak et al. High performance powder metallurgy Aluminum alloys an overview
MXPA95005079A (es) Aleaciones de aluminio que contienen berilio yprocesamiento semi-solido de dichas aleaciones
JPH0421729A (ja) Ｔｉ―Ａｌ系合金を用いた材料の製造方法と製品

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic