CZ322098A3 - Martenzitická austenitická ocel - Google Patents
Martenzitická austenitická ocel Download PDFInfo
- Publication number
- CZ322098A3 CZ322098A3 CZ19983220A CZ322098A CZ322098A3 CZ 322098 A3 CZ322098 A3 CZ 322098A3 CZ 19983220 A CZ19983220 A CZ 19983220A CZ 322098 A CZ322098 A CZ 322098A CZ 322098 A3 CZ322098 A3 CZ 322098A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- podrob
- weight
- martensitic
- ena
- austenitic
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 title description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 10
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 7
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims 2
- 241001346558 Pseudognaphalium sandwicensium Species 0.000 claims 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 5
- -1 chromium nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 229910001068 laves phase Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Martenziticko-austenitickáocel obsahuje v %hmotnostních 8 až
15 %chromu, 0,5 až 2,5 %molybdenu, až 2 %wolframu, 4 až 10
%kobaltu, 0,5 až 6 %niklu, 2,5 až 8 %manganu, 0,1 až 1,0 %
vanadu, 0,05 až 0,25 %dusíku, až 0,2 %uhlíku, zbytek tvoří
železo s nečistotami. Tatomartenziticko-austenitickáocel může
být zejména použitajakomateriál pro rotoiynebo rotorové
kotouče plynových turbin při teplotách nad 450 ?C. Dvoufázové
martenziticko-austenitické strukturyje dosaženo tepelným
zpracovánímpopouštěné vyžíhané a zakalené ocelové struktury v
CO rozmezí teplot 550 ?C až 650 ?C.
Description
Martenziticko-austenitická ocel
Oblast techniky
Vynález se týká martenziticko-austenitické ocele, zejména pro použití jakožto materiálu pro deformačně namáhané konstrukční díly plynových turbín.
Dosavadní stav techniky
Dnešní stav techniky představuje použití zušlechtitelných chromových ocelí jakožto materiálu pro součásti tepelných elektráren, zejména jako materiálu pro rotory nebo rotorové kotouče. Oproti superslitinám na bázi niklu se vyznačují zušlechtitelné chromové ocele lepší možností zkoušení bez porušení materiálu. Nadto mají poměrně nízké koeficienty tepelné roztažnosti a vysokou tepelnou vodivost; toto zvyšuje odpor proti teplotní únavě. Zušlechtěné ocele nedosahují však při teplotách nad 450° C potřebných požadavků ohledně žárupevnosti, odolnosti proti tečení a houževnatosti.
Je známa zušlechtěná martenzitická ocel s označením X12CrNiMol2. Tato ocel obsahuje vedle železa 0,10-0,14 % C, 0,10-0,40 % Si, 0,5-0,9 % Mn, 11-12 % Cr, 2-2,6 % Ni, 1,3-1,8 % Mo, 0,2-0,35 % V, 0, 02-0, 05 % N a obvyklé nečistoty. Tato ocel vykazuje v teplotní oblasti pod 450° C poměrně vysokou mez průtažnosti za tepla a poměrně vysokou • · • · odolnost proti tečení. Při teplotách nad 450° C je však mez průtažnosti za tepla a odolnost proti tečení nedostačující. Vzhledem k tomu vykazuje ocel při vyšších teplotách nezanedbatelný sklon ke zkřehnutí.
Z EP-A-481 377 je známa vysocepevná martenzitickoaustenitická ocel se složením v % hmot a to 10 až 17 % chrómu, méně než 4 % molybdenu, až 4 % kobaltu, až 8 % niklu, až 10 % manganu, až 1 % vanadu, až 0,3 % dusíku, až 0,15 % uhlíku, až 6 % křemíku, až 4 % mědi, zbytek železo a nečistoty.
Podstata vynálezu
Úloha vynálezu spočívá v tom, navrhnout martenzitíckoaustenitickou ocel k použití pro rotory nebo rotorové kotouče plynových turbín s postačující žárupevností a houževnatostí v teplotní oblasti od 450° C do nejméně 550° C.
Podle vynálezu je tato úloha vyřešena pomocí znaků prvního nároku.
Jádrem vynálezu je vytvoření velmi jemné dvoufázové mikrostruktury, sestávající z popuštěného martenzitu a termodynamicky stabilního austenitu. Ocel sestává v podstatě z 8 až 15 % ohromu, 4 až 10 % kobaltu, 2,5 až 8 % manganu, 0,5 až 6 % niklu, 0,5 až 2,5 % molybdenu, až 2 % wolframu, 0,1 až 0,5 % vanadu, 0,05 až 0,2 % uhlíku, 0,05 až 0,25 % dusíku, zbytek železo a obvyklé tavením podmíněné nečistoty.
Výhody vynálezu spočívají zejména v tom, že ocel vytvořená s duplexní strukturou vykazuje také při teplotách • · nad 450° C vysokou mez průtažnosti za tepla a vysokou odolnost proti tečení a na základě své vysoké strukturní stability vykazuje dále nepatrný sklon ke zkřehnutí.
Další výhodná provedení vyplývají ze závislých nároků.
Ocel navržená k použití podle vynálezu obsahuje v podstatě v % hmotnostních 8 až 15 % ohromu, 4 až 10 % kobaltu, 2,5 až 8 % manganu, 0,5 až 6 % niklu, 0,5 až 2,5 % molybdenu, až 2 % wolframu, 0,1 až 1 % vanadu, 0,05 až 0,2 % uhlíku a 0,05 až 0,25 % dusíku a může být vyrobena odléváním nebo práškovou metalurgií.
Známé používané 9-12 % chromové ocele dosahují své žáruvzdornosti popřípadě odolnosti proti tečení stabilizačním působením nej jemnějších vyloučenin na dislokační síti v popuštěném martenzitu. U oceli navržené pro použití podle vynálezu přistupuje k jemným vyloučeninám pravidelná plošně centrovaná fáze (austenit), která na základě nepatrné samodifuze a tvorbou fázového rozhraní přispívá ke zvýšení žárupevnosti a odolnosti proti tečení. Martenzitické ocele s austenitem jakožto dvoj fází zlepšující tečení jsou v technice známy. Oproti oceli podle vynálezu se však odlišují v tom, že podíl austenitu není termodynamicky stabilní a tím je dána vysoká náchylnost k tepelné únavě.
Následně jsou uvedena obzvláště výhodná množství pro každý prvek a důvody k volbě rozmezí jednotlivých složek slitiny podle vynálezu.
Prostřednictvím ohromu rozpuštěného v tuhém roztoku je zvýšen oxidační odpor. Tvořením hexagonálních nitridů chrómu • · • · • · · · ··· ··<
• « • · · · může chrom také přispívat ke zlepšení odolnosti proti tečení. Aby toho bylo dosaženo, je nutné nejmenší množství ohromu od 8 % hmotnostních. Obsah chrómu by však neměl být vyšší než 15 % hmotnostních, neboť jinak dochází k tvorbě δ-ferritů, což sebou přináší snížení houževnatosti a odolnosti proti vysokým teplotám. Účelné rozmezí obsahu ohromu činí tedy od asi 8 do 18 % hmotnostních, s výhodu od 9 do 12 % hmotnostních, zejména asi 10 % hmotnostních.
Mangan v předkládané oceli obzvláště účinně zvyšuje rozpustnost dusíku v austenitu. Aby při popouštěcím žíhání došlo k rozpuštění stabilních nitridů hexagonálního typu (Cr, V) 2N a kubického typu (V, Cr)N, je zapotřebí minimální obsah manganu od 2,5 % hmotnostních. Při popouštěcím procesu je mangan zkoncentrován v tvořícím se austenitu a snižuje v rozhodující míře svoji martenziticko-startovací teplotu, to znamená mangan stabilizuje austenit. Také z tohoto důvodu má obsah manganu činit nejméně 2,5 % hmotnostních. Množství manganu by však nemělo překročit 8 % hmotnostních, neboť slitina není zcela austenitická. Účelné rozmezí obsahu manganu činí tedy od asi 2,5 % do 8 % hmotnostních, výhodně od 3,5 do 6,5 % hmotnostních a zejména asi 5 % hmotnostních.
Nikl v martenzitických chromových ocelích zvyšuje houževnatost, neboť například účinně redukuje množství δ-ferritu. Podobně jako mangan stabilizuje nikl austenitickou fázi v duplexní struktuře. Z tohoto důvodu by mělo být ve slitině minimálně 0,5 % hmotnostních niklu. Nad hodnotou obsahu niklu 6 % hmotnostních je výrazně snižován Ac3~bod. Účelné rozmezí obsahu niklu činí tedy od asi 0,5 do 6 % hmotnostních, výhodně od 2 do 5 % hmotnostních a zejména asi 3,7 % hmotnostních.
• · · · · · ···· · · · Λ · φ· φ φ ··· · ·· ·· ··
Kobalt zvyšuje ekvivalent niklu tak dalece, že slitina z taveniny austeniticky ztuhne. Tim je zabráněno efuzi dusíku a tím tvoření pórů. Obsah kobaltu by měl tedy obnášet nejméně 4 % hmotnostní. Obsah kobaltu by ale neměl překročit 10 % hmotnostních, aby slitina ještě vykazovala dostatečně vysokou teplotu Ac3· Účelné rozmezí obsahu kobaltu činí tedy od asi 4 do 10 % hmotnostních, výhodně od 5 do 8 % hmotnostních a zejména asi 6 % hmotnostních.
Molybden podporuje odolnost proti popouštění a žáruvzdornost, proto by jeho obsah měl činit nejméně 0,2 % hmotnostních. Obsah molybdenu by však neměl překročit 2,0 % hmotnostních, neboť jinak může dojít k masivnímu tvoření Lavesových fází. Účelné rozmezí obsahu molybdenu činí tedy od 0,5 do 2,5 % hmotnostních, výhodně od 1,0 do 2,0 % hmotnostních a zejména asi 1,5 % hmotnostních.
Wolfram působí podobným způsobem jako molybden. V důsledku nebezpečí tvoření Lavesových fází by neměl jeho obsah překročit 2 % hmotnostní. Proto leží rozmezí obsahu wolframu od 0 do 2 % hmotnostních, výhodně pod 1 % hmotnostní.
Vanad tvoří spolu s dusíkem a nepatrným podílem chrómu hustou disperzi koherentních a částečně koherentních kubických nitridů, které rozhodujícím způsobem určují žáruvzdornost a odolnost proti tečení. Měl by být přidán v minimálním množství 0,1 % hmotnostní. Jelikož má ale vanad tendenci podporovat tvoření δ-ferritů, nemělo by být překročeno množství 1,0 % hmotnostních. S výhodou leží rozmezí obsahu vanadu od 0,15 do 0,65 % hmotnostních.
·· ·· • * · · · ·
Dusík podporuje v atomárním rozpuštěném stavu bezdifuzní martenzitickou přeměnu z austenitické fáze při ochlazení. Tím je zaručena zušlechtitelnost. Mimoto se tvoří již zmíněné nitridy z vanadem a chromém, popřípadě také s niobem, titanem a tantalem. Dusík by měl být tedy přidán zhruba ve stechiometrických množstvích. Horní hranice 0,25 % hmotnostních by neměla být v důsledku možné efuze dusíku při tuhnutí překročena. Proto činí rozmezí obsahu dusíku od 0,05 do 0,25 % hmotnostních, s výhodou 0,07 až 0,15 % hmotnostních.
Uhlík podporuje spolu s chromém tvorbu karbidů typu CR23C6. Tento karbid odebírá ze základní fáze na základě své stechiometrie více chrómu než CR2N tvořící se v oceli podle vynálezu. Z toho důvodu by neměl obsah uhlíku překročit 0,2 % hmotnostních, s výhodou 0,1 % hmotnostní.
Niob, titan, zirkon a tantal jsou legující prvky, které mohou tvořit spolu s vanadem zvláštní nitridy typu MX. Jejich účinek se zakládá v prvé řadě na tom, že i v malých příměsích zvyšují stabilitu vyloučenin V(N, C) . Při vyšších množstvích je však stabilita nitridů tak vysoká, že při popouštěcím žíhání nemohou být rozpuštěny. Z tohoto důvodu je celkový obsah těchto prvků omezen na 0,5 % hmotnostních.
Bor zvyšuje odpor vyloučenin proti zhrubnutí. Jelikož má sklony k segregaci, musí být jeho množství omezeno na 0,02 % hmotnostních.
Co se týče obvyklých nečistot, podmíněných výrobním postupem, neměly by hodnoty obsahu prvků jako fosfor, síra, antimon, cín a arsen překročit hodnoty uvedené v níže uvedené • · · tttt · tttt · tttt · · • · * · tttt · · • tt ·· • tttt · • tttt · • tttttt tttttt • · • tttt tttt tabulce 2. Je to nutné z důvodu zamezení křehkosti při popouštění.
Ocel podle vynálezu má martenziticko-austenitickou strukturu, která je získána zušlechťovacím procesem. Zušlechťovací proces sestává z popouštěcího žíhání, kalení a následujícího popouštění.
Popouštěcí žíhání by mělo probíhat v rozmezí teplot 1050° C < T < 1250° C, s výhodou při 1100° C < T < 1230° C a zejména při 1200° C, aby byly rozpuštěny všechny nitridy typu VN. Tímto popouštěcím zpracováním je dán obsah austenitu a stupeň vytvrzení martenzitické fáze. Aby byl získán požadovaný podíl austenitu od 15 do 45 %, je třeba volit popouštěcí teplotu v rozmezí 550° C < T < 650° C, výhodně 580° C < T < 630° C.
Příklady provedení vynálezu
V následujícím je příkladně blíže uvedeno jedno obzvláště výhodné provedení shora popsaných slitin, které je označeno jako slitina 817. Složení slitiny 817 je zřejmé z tabulky 1 a z tabulky 2. Tabulka 2 přitom představuje maximální množství možných nečistot.
Po popouštěcím žíhání a zakalení byla slitina při 600° C po dobu 4 hodin popouštěna. Po tomto tepelném zpracování bylo dosaženo dvoufázové martenziticko-austenitické struktury s fázovým podílem austenitu asi 37 % při velikosti fázové oblasti 200 až 300 nm.
• · ····
Vlastnosti slitiny 817 podle vynálezu jsou v tabulce 3 srovnány s již drive zmíněnou slitinou X12CrNiMol2.
Podle tabulky 3 se vyznačuje slitina 817 ve srovnání se slitinou X12CrNiMol2 průběžně lepšími vlastnostmi. Vysoká žáruvzdornost a odolnost proti tečení dovolují její použití jako materiálu pro rotory a rotorové kotouče plynových turbín při zvýšených teplotách do 550° C.
• · · ·· · ► · · ·· · «
Tabulka 1
| Prvek | Cr | Mo | w | Co | Ni | Mn | V |
| Hmot.% | 10 | 0,5 | 1,5 | 6, 0 | 3,7 | 5, 0 | 0, 5 |
| Prvek | Nb | Ti | Ta | N | C | Fe | |
| Hmot.% | <0, 01 | 0, 01 | <0,01 | 0, 12 | <0, 01 | Zbytek |
Tabulka 2
| Prvek | P | S | Sb | Sn | As |
| Hmot. % | <0,005 | <0,002 | <0,003 | <0,005 | <0,005 |
Tabulka 3
| Vlastnost | 817 | Xl2CrNiMol2 |
| Mez průtažnosti RP0,2 (RT), [MPA] | 970 | 800 |
| Mez průtažnosti RPo,2 (200°C) , [MPA] | 920 | 730 |
| Mez průtažnosti RP0(2 (300°C), [MPA] | 860 | 690 |
| Mez průtažnosti RP0,2 (400°C) , [MPA] | 850 | 650 |
| Mez průtažnosti RP0,2 (500°C) , [MPA] | 800 | 520 |
| Mez průtažnosti RP0(2 ( 600°C) , [MPA] | 650 | — |
| Tažnost (RT), A5 [%] | 20 | 12 |
| Rázová vrubová práce, Av (RT), [J] | 80 | 30-50 |
| FATT50 [°C]; Ay/Hochlage, [J] | -30;80 | — |
| Odolnost proti tečení, Rm/ioooooh/5oo°c, [MPa] | >300 | 170 |
• ·· ·
Claims (5)
1. Martenziticko-austenitická ocel, obsahující v % hmotnostních 8 až 15 % chrómu, 0,5 až 2,5 % molybdenu, až 2 % wolframu, 4 až 10 % kobaltu, 0,5 až 6 % niklu, 2,5 až 8 % manganu, 0,1 až 1 % vanadu, 0,05 až 0,25 % dusíku, až 0,2 % uhlíku, zbytek železo s nečistotami a volitelně ještě maximálně 0,02 % baru a/nebo volitelně ještě niob, titan, zirkon a tantal v maximálním celkovém množství 0,5 %.
2. Martenziticko-austenitická ocel podle nároku 1 vyznačující se tím, že obsahuje v % hmotnostních 9 až 12 % chrómu a/nebo 1,0 až 2,0 % molybdenu a/nebo 5 až 8 % kobaltu a/nebo 2 až 5 % niklu a/nebo 3,5 až 6,5 % manganu a/nebo 1 % wolframu a/nebo 0,15 až 0,65 % vanadu a/nebo 0,07 až 0,15 % dusíku a/nebo až 0,1 % uhlíku.
3. Použití martenziticko-austenitické ocele podle jednoho z nároků 1 až 2, jakožto žáruvzdorného materiálu a materiálu odolného proti tečení v tepelných elektrárnách.
4. Způsob tepelného zpracování martenzitickoaustenitické ocele podle jednoho z nároků 1 až 2 vyznačující se tím, že ocelová slitina je po popouštěcím žíhání a zakalení popouštěna v rozmezí teplot 550° C až 650° C tak, že vznikne složení s objemovým podílem 20 % až 50 % austenitu.
5. Způsob tepelného zpracování podle nároku 4 vyznačující se tím, že ocelová slitina je
ΦΦ φφ » · φ φ » · · · • •Φ φφφ φ φ φφ φφ podrobena 1050° C < T popouštěcímu < 1250° C.
žíhání rozmezí teplot
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19983220A CZ322098A3 (cs) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | Martenzitická austenitická ocel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19983220A CZ322098A3 (cs) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | Martenzitická austenitická ocel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ322098A3 true CZ322098A3 (cs) | 2000-02-16 |
Family
ID=5466341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19983220A CZ322098A3 (cs) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | Martenzitická austenitická ocel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ322098A3 (cs) |
-
1997
- 1997-03-25 CZ CZ19983220A patent/CZ322098A3/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5911842A (en) | Heat resisting steel and steam turbine rotor shaft and method of making thereof | |
| JP3422561B2 (ja) | 熱処理法により得られたマルテンサイト組織を有する耐熱耐クリープ鋼 | |
| KR0175075B1 (ko) | 증기터빈용 회전자 및 그 제조방법 | |
| KR100899801B1 (ko) | 단조용 고크롬 페라이트계 내열강 | |
| US5798082A (en) | High-strength and high-toughness heat-resistant cast steel | |
| JP3354832B2 (ja) | 高靭性フェライト系耐熱鋼 | |
| US5817192A (en) | High-strength and high-toughness heat-resisting steel | |
| US7507306B2 (en) | Precipitation-strengthened nickel-iron-chromium alloy and process therefor | |
| Demo | Structure, constitution, and general characteristics of wrought ferritic stainless steels: sponsored by Committee A-1 on Steel, Stainless Steel, and Related Alloys | |
| JP4836063B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼とその製造方法 | |
| JP2000510904A (ja) | マルテンサイト―オーステナイト鋼 | |
| JPS616256A (ja) | １２％Ｃｒ耐熱鋼 | |
| CN100480414C (zh) | 耐蠕变的可马氏体硬化的调质钢 | |
| JPH11209851A (ja) | ガスタービンディスク材 | |
| CZ322098A3 (cs) | Martenzitická austenitická ocel | |
| JPS60165358A (ja) | 蒸気タ−ビン高中圧ロ−タ用高強度高靭性鋼 | |
| JP2009280901A (ja) | 耐クリープ性鋼 | |
| KR20020014853A (ko) | 원자력 발전소, 고속증식로, 핵융합로의 고온 및고압부위에 사용되는 저방사화 고크롬 페라이트계내열합금 | |
| JP3662151B2 (ja) | 耐熱鋳鋼及びその熱処理方法 | |
| JPWO1996032517A1 (ja) | 高強度・高靭性耐熱鋼 | |
| JPH05163556A (ja) | タービンロータ | |
| JPH05247593A (ja) | 耐食性のすぐれた高強度高靭性ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| KR20000001321A (ko) | 화력발전소 보일러 튜브, 블레이드 및 로타용 고강도 스테인레스 내열재료 |