CZ5570U1 - Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla - Google Patents
Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla Download PDFInfo
- Publication number
- CZ5570U1 CZ5570U1 CZ19965796U CZ579696U CZ5570U1 CZ 5570 U1 CZ5570 U1 CZ 5570U1 CZ 19965796 U CZ19965796 U CZ 19965796U CZ 579696 U CZ579696 U CZ 579696U CZ 5570 U1 CZ5570 U1 CZ 5570U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- inflow
- inflow element
- element according
- inlet
- glass
- Prior art date
Links
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 title claims description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 28
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 17
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 6
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 claims description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 9
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011214 refractory ceramic Substances 0.000 description 3
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000012821 model calculation Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Glass Compositions (AREA)
Description
Oblast techniky
Technické řešení se týká nátokového prvku pro kontinuální válcování plochého skla, zejména ornamentního skla a skla s drátěnou vložkou. Nátokový prvek slouží pro přítok skloviny z tavícího agregátu na tvarovací válce. Nátokový prvek je uchycen v nosníku, a je napojený na jednom konci přes těsnění na výtokový kámen tavícího vanového agregátu, a na protilehlém konci na tvarovací válce tvarovacího zařízení.
Dosavadní stav techniky
Dosud se nátokový prvek vyrábí ze zirkonhlinitokřemičitých keramických materiálů. Tyto materiály jsou teplotně a erozně vysoce namáhané. Nátokový prvek, tzv. strojní kámen, má tvar dlouhého trámce, jehož jedna strana je přivrácena k nátokovému kameni a druhá strana k tvarovacím válcům. Ta plocha nátokového prvku, která je přivrácena ke tvarovacím válcům, je vytvarována do plochy korespondující s přilehlou plochou rotujícího tvarovacího válce. Tak je potom sklovina přiváděna mezi oba rotující tvarovací válce tvarovacího stroje.
Průnik rovinné horní plochy a válcové tvarové části nátokového prvku vytváří poměrně ostrý hrot. Tento ostrý hrot má tlouštku asi 7 mm. Hrot je tepelně a mechanicky velmi namáhaný. Je vystaven častým změnám teplot během provozu a razantním mechanickým zákrokům při čištění od zbytků skloviny mezi jednotlivými technologickými cykly. Vzniká tím nebezpečí tvorby prasklin a odlamování keramické hmoty nátokového prvku v ostrém hrotu a dochází k porušení rovinnosti jeho náběhové hrany. To _ potom vede ke zhoršení kvality tvarové tabule skla jako je ’ povrchová optika a nerovnoměrnost tloušřky tvarované tabule skla.
>. Nátokový prvek z keramického materiálu neumožňuje lokální úpravu teplot, takže na chladnějších místech může docházet ke krystalizaci skloviny a tím zhoršení její vnitřní kvality. Stávající sestava nátokového prvku je složena obvykle ze tří dílů. Používaný keramický žáruvzdorný materiál má velmi speciální složení a technologii výroby. Jeho cena je poměrně velmi vysoká, a jeho životnost bývá 2 až 3 měsíce. Snaha o jeho náhradu je tedy žádoucí a pochopitelná.
Jako řešení může přijít v úvahu pokrytí žáruvzdorného nátokového prvku tenkou vrstvou platiny a jejích slitin. Tím by se snížila koroze žáruvzdorného materiálu nátokového prvku, prodloužila jeho životnost. Ovšem při odstavení stroje by bylo nutné opět sklo ručně odsekávat a tak by se platina poškodila nebo zničila. Platina a její slitiny jsou totiž měkké a použitý povlak by nemohl být z cenových důvodů příliš silný. Tato alternativa se proto jeví jako obtížně realizovatelná.
Další možnost by byla pokrýt nátokový prvek molybdenovým plechem. Molybden při teplotách nad 600 C rychle oxiduje, sublimuje, a proto je nutné jej chránit proti styku se vzduchem. To by vyžadovalo chránit všechny plochy nátokového prvku
CZ 5570 Ul například dusíkovou atmosférou. To by při tvarové složitosti tohoto výrobního zařízení přineslo technicky i ekonomicky velmi těžko řešitelný problém.
Poslední možností je použití jiných známých kovových materiálů, ocelí a slitin. Jejich vlastnosti však běžně neumožňují dlouhodobé racionální používání při teplotách nad 1100 °C, kdy se prudce urychluje jejich koroze a klesá pevnost Použití různých typů materiálů pro tento účel proto bylo podrobeno velmi rozsáhlým korozním testům i dlouhodobým zkouškám na různé typy konstrukčních řešení.
Problém bylo nutno řešit ze dvou pohledů, z hlediska koroze materiálu nátokového prvku a z hlediska jeho deformace za tepla.
Z hlediska koroze bylo laboratorními korozními testy zjištěno, že zhruba do 30 minut styku skloviny s kovovým povrchem nátokového prvku, jsou produkty rozpouštění kovů a jeho oxidy, které se do skloviny dostanou z kovu nátokového prvku, ná tak nízké úrovni koncentrace, že neovlivní světelnou propustnost skla. Byly též provedeny modelové pokusy tohoto typu tvarování skla. Na základě výsledků těchto modelových pokusů lze konstatovat, že sklo, které se bude v procesu natékání vracet mezi válce a posléze poteče opět do tvarovacích válců, nebude v kontaktu s kovovým povrchem nátokového prvku delší dobu než 30 minut. Toto jsou poznatky z hlediska koroze kovového materiálu nátokového prvku.
Další hledisko je hodnocení deformace nátokového prvku při dlouhodobém teplotním a mechanickém zatížení. V úvahu připadá teplota cca 1000 až 1150 °C. Z předpokládaného teplotního pole v celém profilu nátokového prvku bylo pomocí výpočetního modelu stanoveno napětové pole, a z toho pak stanoveny pravděpodobné elastické a plastické deformace celého systému nátokového prvku. Profil nátokového prvku je zhruba 100 mm x 156 mm a délky cca 3000 mm. Bylo zjištěno, že vypočítané a namodelované deformace by vedly v provozu ke tvarové nestabilitě nátokového prvku, tj k lokálnímu vybočování a kroucení, což by nebylo z hlediska funkčnosti přijatelné. Vzhledem k modelovým výpočtům byly proto zpětně stanoveny takové teplotní podmínky provozu nátokového prvku, jeho konstrukční řešení i uchycení, aby se vzniklé deformace mohly částečně vyrovnat v elasticitě materiálu a částečně definovaným pohybem nátokového prvku. A tím potom umožnit jeho orientované dominantní roztahování v jednom směr
Základní chemické a korozní testy materiálu pro kovový nátokový prvek, statické i dynamické, jakož i výpočet vznikajících deformací byly provedeny z hlediska současného stavu poznání v oboru a metodami, které jsou běžné a dostupné.
Podstata technického řešení
Uvedené nevýhody a problémy současného stavu techniky odstraní nebo omezí nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla, který je uchycený v nosníku, napojený na jednom konci přes těsnění na výtokový kámen tavícího vanového agregátu, a na protilehlém konci na tvarovací válce, podle tohoto technického řešení. Podstata tohoto technického řešení spočívá
-2CZ 5570 Ul v tom, že nátokový prvek je vytvořen z kovového dutého tělesa, ve výhodném provedení z kovového svařence.
Je výhodné, když kovový materiál nátokového prvku obsahuje jako hlavní složky nikl, chrom a železo, a je žárupevný a žáruvzdorný do 1150 °C.
S výhodou jako kovový materiál nátokového prvku na bázi niklchromové slitiny a/nebo oceli se použije materiál, obsahující
| v % hmot. | • | ||
| 18 | až | 40 % | chrómu, |
| 2 | až | 20 % | železa, |
| 1 | až | 3 % | kobaltu,. |
| 2 | až | 3 % | titanu, |
| 0,5 až | 1,5 | % hliníku, | |
| 0,03 až | 0,15 % uhlíku, |
nejméně jednu z přísad se skupiny zahrnující mangan, molybden, měď, křemík, bor, zirkon, cer a wolfram v množství od 0,1 do 1,0% hmot. a zbytek do 100 % hmot. je nikl.
Také je výhodné, když nátokový prvek má horní desku, jejíž vnější strana přivrácená toku skloviny tvoří souvislou rovinnou plochu.
Též je výhodné, když nátokový prvek sestává z jednotlivých sekcí, které jsou odděleny svislými mezerami, vzniklými rozdělením zadní stěny nátokového prvku. Všechny sekce ale mají jednu společnou souvislou rovinnou horní desku. Každá sekce má pod horní deskou situovánu čelní stěnu, zadní stěnu, dvě boční stěny, a spodní stěnu. Mezi bočními stěnami dvou sousedních sekcí je vytvořena zmíněná svislá dilatační mezera.
Dále je výhodné, když ve spodní stěně nátokového prvku je vytvořen výřez pro horizontální dilataci.
Také je výhodné, když nátokový prvek je vybaven topnými a/nebo chladicími prostředky.
Je výhodné když jsou jednotlivé sekce nátokového prvku shodné. V některých případech je výhodné, když jednotlivé sekce nátokového prvku mají odlišnou délku, tj. odlišnou rozteč dvou sousedních bočních stěn.
Ve výhodném provedení je nátokový prvek upevněn ve své spodní části k nosníku pomocí svorníku. Výhodný je svorník, uložený v nosníku, který je opatřen ve své horní části, zasahující do dutiny nátokového prvku, přítlačnými kladkami se zajištovacími prvky, a na svém protilehlém konci zajištovací maticí. Mezi maticí a nosníkem je na svorníku navlečena pružina.
Hlavní výhodou zachování současně tohoto technického řešení je, že při používaného vnějšího funkčního tvaru nátokového prvku se využitím kovového dutého nátokového prvku o definovaném složení kovového materiálu prodlouží životnost tohoto prvku a sníží pořizovací náklady. Současně se zvýší
-3CZ 5570 Ul kvalita taženého pásu skla, protože se dá vytvořit požadované teplotní rozdělení a jeho regulace v nátokovém prvku, což potom ovlivní i teplotní pole v tekoucí sklovině. Konstrukční systém nátokového prvku vydrží časté změny sortimentu, usnadní výměnu tvarovacích válců, a bude odolávat i častým teplotním šokům v procesu tvarování a v neposlední řadě i razantnímu čištění povrchu nátokového prvku při technologických cyklech.
Výhodou dutého kovového svařence je jeho snadná výroba. Horní rovinná deska nátokového prvku v jednom kusu je výhodná pro kvalitu taženého pásu. Jednotlivé sekce nátokového prvku jsou vzájemně odděleny svislými dilatačními spárami, umožňujícími pohyb materiálu v důsledku vysoké délkové teplotní roztažnosti při vysokých teplotách provozu. Ve spodní stěně nátokového prvku jsou vytvořeny výřezy pro dominantní horizontální dilataci, při současném bezpečném uchycení nátokového prvku.
Rozdělení nátokového prvku na jednotlivé sekce napomáhá snížení deformací a udržení rovinnosti, pevnosti a tuhosti horní funkční rovinné desky, po níž natéká sklovina z výtokového kamene do tvarovacích válců.
K regulaci žádoucího teplotního pole nátokového prvku přispívají v případě potřeby bud topné, nebo naopak chladicí prostředky zabudované do nátokového prvku. Dělení nátokového prvkuna shodné sekce může usnadnit výrobu kovového svařence. V některých případech nemusí mít jednotlivé sekce nátokového prvku shodnou délku, ve směru toku skloviny. Tato délka může být odlišná, a uzpůsobena tepelnému namáhání materiálu ve smyslu technologického toku skloviny.
Je uvedeno nejvýhodnější konstrukční uchycení dutého kovového svařence k nosníku pomocí svorníku s přítlačnými kladkami a pružinou, takže se dá regulovat přítlačná síla nátokového prvku k nosníku, a rovněž je umožněna podélná roztažnost nátokového prvku.
Přehled obrázků na výkresech
Pro bližší osvětlení řešení tohoto technické řešení je pro srovnání uveden příkladný stávající stav na obr. 1, kde je schematicky znázorněn nátokový prvek s keramickým tzv. strojovým kamenem a tvarovacími válci, v příčném řezu.
Předložené technické řešení je podrobně popsáno dále na příkladných provedeních, znázorněných schematicky na výkresech, z nichž představuje:
obr. 2 čelní pohled na nátokový prvek, obr. 3 řez I-I z obr. 4, kolmo na delší stranu nátokového prvku a obr. 4 svislý řez II- II z obr. 3., rovnoběžný s delší stranou nátokového prvku.
Příklady provedení technického řešení
Na obr. 1 je znázorněn stávající běžný keramický nátokový prvek 3. v příčném řezu. Sklovina 13 natéká přes výtokový prvek 1, zhotovený ze žáruvzdorné keramiky, a postupuje na nátokový prvek
CZ 5570 Ul ze žáruvzdorné keramiky, který je masivní, tj. plného průřezu. Z tohoto keramického nátokového prvku 2 natéká sklovina 13 mezi tvarovací válce 17 tvarovacího zařízení, které jsou chlazeny vodou. Mezi výtokovým prvkem 1 a nátokovým prvkem 2 je vloženo těsnění 2, které brání zatékání skloviny a současně vyrovnává nerovnosti povrchu výtokového prvku 1 a nátokového prvku 2· Nátokový prvek 3. je uchycen v nosníku 4 upínacího zařízení 5. Nosník 4 nátokového prvku 3 je upevněn ke tvarovacímu stroji.
Příkladné provedení technického řešení je vyobrazeno na obr. 2, 3 a 4. Výtokový prvek 1 (obr. 2, 3, 4) ze žáruvzdorné keramiky přes těsnění 2. navazuje na nátokový prvek 3, který je vytvořen z celokovového dutého svařence. Nátokový prvek 2 je uchycen v nosníku 4, zhotoveného ze, žáruvzdorné litinové oceli, pomocí svorníku 6. Nosník 4 nátokového prvku 2 je upevněn ke tvarovacímu stroji pomocí upínacího zařízení 5. Sklovina 13 potom obdobným způsobem zachyceným na obr. 1 postupuje z výtokového prvku 1 na nátokový prvek 2 a z něho mezi tvarovací válce 17 tvarovacího zařízení .
Nátokový prvek 3 je celokovový, ve formě dutého svařence, a je zhotoven z niklchromové slitiny, obsahující:
19,5 % hmot. chrómu,
2.4 % hmot. titanu,
1.4 % hmot. hliníku,
0,08 % hmot. uhlíku, maximálně do 3 % hmot. železa, a maximálně do 2 % hmot. kobaltu.
Přísady jsou v rozmezí 0,1 až 1 % hmot. manganu, mědi, křemíku, boru a zirkonu. Zbytek do 100 % hmot. je tvořen niklem.
Tato niklchromová slitina 1150 °C. Nátokový prvek 3 ve sestává z cca 12 samostatných horní desce 31 (obr. 2, 3, 4).
je žárupevná a žáruvzdorná do formě dutého kovového svařence sekcí, přivařených k jednolité
Horní deska 31 má na své vnější straně přivrácené ke skloviné 13 souvislou rovinnou plochu. Každá samostatná sekce nátokového prvku 2 je vytvořena ze společné horní desky 21, jedné čelní stěny 32 , jedné zadní stěny 33 , dvou protilehlých bočních stěn 34, a jedné spodní přítlačné stěny 35.
Tvarovaná sklovina o teplotě v rozmezí 1000 až 1150 °C je vedena z neznázorněného vanového tavícího agregátu na horní desku 31 nátokového prvku 3, který je tak značně tepelně, korozně i mechanicky namáhán. Z těchto důvodů je uzpůsobeno konstrukční řešení tvaru nátokového prvku 2 tak, že nátokový prvek 2 je rozdělen po celé své délce na cca 12 jednotlivých sekcí, které jsou jak je patrno z obr. 2 a 4 odděleny vzájemně svislými dilatačními mezerami 12, vymezenými bočními stěnami 34 dvou sousedních sekcí nátokového prvku 2· Mezery 11, respekt, rozdělení celého nátokového prvku 2 na těchto cca 12 samostatných sekcí, umožňuje zmenšení tvarové deformace celého kovového nátokového prvku 2 vlivem vzniklých teplotních a napěťových polí v procesu kontaktu kovového nátokového prvku 3 s roztavenou sklovinou 13 v průběhu jejího tvarování.
Ve spodní přítlačné stěně 35 nátokového prvku 2 je proveden
-5CZ 5570 Ul výřez 12 (obr. 4), umožňující podélnou dilataci nátokového prvku 3 jako celku, vlivem vysoké délkové teplotní roztažnosti použitého kovového materiálu, při výše uvedených pracovních teplotách. Koeficient délkové teplotní roztažnosti výše uvedeného složení nátokového prvku 2 v rozmezí teplot 20 až 1000 C je
18,1.10-6. K-1. To způsobuje při ohřátí nátokového prvku 2 na pracovní teplotu změnu jeho délky až o 44 mm.
Výrobně nejvhodnější v případě svařence nátokového prvku 2 je, když jednotlivé sekce jsou shodné. Je však dle potřeby možné upravit délku těchto sekcí v podélném směru nátokového prvku 2·
V nátokovém prvku 2 jsou v bočních stěnách 34 dva otvory, z nichž v jednom jsou uloženy topné prostředky 14 pro přihřívání nátokového prvku 3, a ve druhém otvoru jsou uloženy chladicí prostředky 18 pro přichlazování nátokového prvku 3_. K přihřívání nátokového prvku může být přistoupeno kupř, v případě sklonu skloviny k odskelňování, nebo jiným povrchovým tzv. studeným vadám skla, jako jsou záprasky, fléry atp. Ochlazování může být využito v případě potřeby optimalizace teplotního gradientu mezi horní deskou 31 a spodními stěnami 35 nátokového prvku 2· Touto optimalizací teplotního gradientu se dosahuje minimálních rozměrových deformací nátokového prvku 3 jako celku.
V dolní části čelní stěny 32 a zadní stěny 33 nátokového prvku 2 jsou vyhotoveny průchozí otvory 25, do nichž se zasouvají přítlačné kladky 8 zajištěné fixačními prvky 16. Nátokový prvek 2 je uchycen (obr. 3) k nosníku 4 pomocí úchytného prvku, zahrnujícího svorník 6, čep 7, přítlačné kladky 8, pružinu 9 a matici
10.
Svorník 6 ve formě šroubu je ve své horní části,situované do dutiny nátokového prvku 3, opatřen průchozím čepem 7, na němž jsou navlečeny otočné přítlačné kladky 8, umožňující jednak podélný posuv kovového nátokového prvku 2 vlivem jeho délkové teplotní roztažnosti a jednak přítlak k nosníku 4 nátokového prvku 2· Svorník 6 prochází nosníkem 4 nátokového prvku 2 a je ukončen vně nosníku 4 pružinou 9 a maticí 10. kterými lze vytvořit potřebnou míru přítlaku přítlačných kladek 8 k nosníku 4.
Průmyslová využitelnost
Nátokový prvek 2 Ďe součástí technologického zařízeni pro strojní kontinuální výrobu ornamentního skla nebo drátoskla. Nátokový prvek 2 vytváří určitý koncový stupeň mezi tavícím vanovým agregátem respektive mezi výtokovým prvkem 2 a tvarovacími válci 17 technologického zařízení. Výsledkem tvarování je plochá skleněná tabule s povrchovým ornamentem nebo vloženým drátěným pletivem.
Claims (10)
- NÁROKY NA OCHRANUNátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla, uchycený v nosníku, napojený na jednom konci přes těsnění na výtokový prvek tavícího vanového agregátu, a na protilehlém konci tím, tělesa na tvarovací válce, že nátokový prvek (3) je vyznačující se vytvořen z kovového dutého
- 2. Nátokový prvek podle nároku 1, vyznačující se tím, že kovový materiál nátokového prvku (3) obsahuje jako hlavní složky nikl, chrom a železo, a je žárupevný a žáruvzdorný do 1150 °C.Nátokový prvek podle nároku 2, tím, že jako kovový materiál niklchromové slitiny a/nebo oceli vyznačující se nátokového prvku (3) na bázi se použije materiál, obsahu-
j ící v % hmot.: 18 až 40 % chrómu, 2 až 20 % železa, 1 až 3 % kobaltu, 2 až 3 % titanu, 0,5 až 1,5 % hliníku, 0,03 až 0,15 i % uhlíku, nejméně jednu z přísad se skupiny zahrnující mangan, molybden, měď, křemík, bor, zirkon, cer a wolfram v množství od 0,1 do 1,0% hmot. a zbytek do 100 % hmot.je nikl.Nátokový prvek podle nároku 1, nebo libovolné kombinace nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že nátokový prvek (3) má horní desku (31), jejíž vnější strana přivrácená toku skloviny tvoří souvislou rovinnou plochu. - 5. Nátokový prvek podle nároku 1, nebo libovolné kombinace nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že nátokový prvek (3) je kovový svařenec.
- 6. Nátokový prvek podle nároku 1, nebo libovolné kombinace nároků se tím, že nátokový sekcí, všechny sekce mají horní deskou (31), a každá situovánu čelní stěnu (32), laž 5, vyznačující prvek (3) sestává z jednotlivých jednu společnou souvislou rovinnou sekce má pod horní deskou (31) zadní stěnu (33), a dvě boční stěny (34), a spodní stěnu (35), přičemž mezi bočními stěnami (34) dvou sousedních sekcí je vytvořena svislá dilatační mezera (11).
- 7. Nátokový prvek podle nároku 6, vyznačující se tím, že ve spodní stěně (35) je vytvořen výřez (12) pro horizontální dilatací.-7CZ 5570 Ul
- 8. Nátokový prvek podle nároku 1, nebo jakékoli kombinace nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že je vybaven topnými prostředky (14) a /nebo chladicími prostředky (18).
- 9. Nátokový prvek podle nároku 6, vyznačující se tím, že jednotlivé sekce nátokového prvku (3) jsou shodné.
- 10. Nátokový prvek podle nároku 6, vyznačující se tím, že jednotlivé sekce nátokového prvku (3) mají odlišnou délku, tj. odlišnou rozteč dvou sousedních bočních stěn (34).
- 11. Nátokový prvek podle nároku 1, nebo libovolné kombinaci nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že je upevněn ve své spodní části k nosníku (4) pomocí svorníku (6).
- 12. Nátokový prvek podle nároku 11, vyznačující se tím, že svorník (6), uložený v nosníku (4), je opatřen ve své horní části, zasahující do dutiny nátokového prvku (3), přítlačnými kladkami (8) se zajišiovacími prvky (16), na průchozím čepu (7) a na svém protilehlém konci zajišťovací maticí (10), a mezi maticí (10) a nosníkem (4) je na svorníku (6) navlečena pružina (9).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19965796U CZ5570U1 (cs) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19965796U CZ5570U1 (cs) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ5570U1 true CZ5570U1 (cs) | 1997-01-21 |
Family
ID=38826895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19965796U CZ5570U1 (cs) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ5570U1 (cs) |
-
1996
- 1996-09-26 CZ CZ19965796U patent/CZ5570U1/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5613994A (en) | Electric furnace for melting glass | |
| CA1172451A (en) | Method of and apparatus for controlling erosion of a refractory threshold | |
| US6679085B1 (en) | Shaping tool with a structured surface for producing structures on glass, and the application thereof for structuring channel plates | |
| US3997309A (en) | Cooling tube support system for fiberizing bushing | |
| WO2017176700A1 (en) | Molten material thermocouple methods and apparatus | |
| CZ5570U1 (cs) | Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla | |
| KR20190077577A (ko) | 형성 본체 치수 변동 보상 방법 및 장치 | |
| US5059232A (en) | Method of manufacturing glass by using a float bath | |
| CZ284796A3 (cs) | Nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla | |
| EP1832559A1 (en) | Adjustable positioning apparatus for cooling members and method | |
| JPH059379B2 (cs) | ||
| CZ137896A3 (en) | Cooled grate block | |
| CN87104699A (zh) | 步进梁式加热炉的滑动导轨 | |
| KR100607855B1 (ko) | 빌렛 및 분괴형상으로 강을 연속주조하기 위한 주형 | |
| CZ289682B6 (cs) | Nátokové zařízení pro kontinuální válcování plochého skla | |
| US4808205A (en) | Lid construction for a heating vessel and method of use | |
| CZ10164U1 (cs) | Nátokové zařízení pro kontinuální válcování plochého skla | |
| PT87874B (pt) | Metodo para a proteccao da tampa de vasos de aquecimento para cargas de vidro em fusao | |
| CZ292248B6 (cs) | Složená a monolitická žáruvzdorná struktura a způsob její výroby | |
| EP0045786A1 (en) | Cooling tubes for glass filament production apparatus | |
| US4536202A (en) | Drain bushing | |
| US20060213405A1 (en) | Grate covering | |
| EP0687746A1 (de) | Metallischer Bauteil zur Verwendung in einem Metallbad | |
| JP4355684B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| DE102006041106B4 (de) | Elektrodensystem für Glasschmelzöfen |