DD143712A3

DD143712A3 - Verfahren zur bereitstellung von prozessdampf in integrierten braunkohleveredlungsanlagen

Info

Publication number: DD143712A3
Application number: DD78207363A
Authority: DD
Inventors: Manfred Schingnitz; Horst Kretschmer; Guenter Tietze; Bernd Walther; Peter Goehler; Wolfgang Fuhrmann; Paul Dittmann; Berthold Gartner; Klaus Loeblich
Original assignee: Manfred Schingnitz; Horst Kretschmer; Guenter Tietze; Bernd Walther; Peter Goehler; Wolfgang Fuhrmann; Paul Dittmann; Berthold Gartner; Klaus Loeblich
Priority date: 1978-08-18
Filing date: 1978-08-18
Publication date: 1980-09-10
Also published as: FR2433570B1; IN152964B; YU201679A; PL127060B1; AT381501B; TR21157A; CS260952B1; GR67673B; ATA453179A; PL217787A1; BG33384A1; FR2433570A1; GB2030690B; DE2926524A1; HU184053B; DE2926524C2; GB2030690A

Description

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Verfahren zur Bereitstellung von Prozeßdampf in integrierten

Braunkohleveredlungsanlagen -

Anwendungsgebiet öer Erfindung

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bereitstellung von Prozeßdampf in integrierten Anlagen zur thermisch-chemischen Veredlung von Rohbraunkohle, insbesondere zur Gaserzeugung aus salzhaltiger Rohbraunkohle.

Charakteristik der bekannten technischen Lösungen Weichbraunkohle ist im Förderzustand gekennzeichnet durch niedrigen Heizwert, hohen Wassergehalt und geringe Formbeständigkeit. Es ist daher in der Regel nötig, diese Weichbraunkohle in Gebrauchsenergieträger mit hohem Gebrauchswert für den Endverbraucher der Energie umzuwandeln. Ein typisches 3eispiel für eine solche Veredlung der Braunkohle ist die Umwandlung in Gas für die öffentliche Versorgung oder als Zwischenprodukt für chemische Synthesen (Synthesegas) nach folgendem Schema:

Vorzerkleinerung

Trocknung

ggfo Formgebung oder weitere Zerkleinerung bzw_e Klassierung Vergasung

Gasreinigung und Gewinnung von Nebenprodukten, wie z. B. Teer Abgabe des gereinigten Gases als Stadtgas oder Synthesegas

Für einige dieser Verfahrensstufen (Trocknung, Vergasung, Gasreinigung) sowie für zusätzliche Verfahrensstufen zur Bereitstellung von Hilfsmedien und Aufarbeitung von Abprodukten be-

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steht Bedarf an Dampf unterschiedlichen Druckniveaus. Dieser Dampfbedarf wird - soweit nicht durch Abhitzeverwertung zu decken - in einem kohlebeheizten Gegendruck-Kraftwerk erzeugt, das in der Regel mit den übrigen Veredlungs-, Versorgungsund Nebenanlagen eine verbundvvirtschaftliche Einheit bildet ο ^s

Es sind Vorkommen an Weichbraunkohlen bekannt, die durch sehr hohen Gehalt an Natriumchlorid und anderen Alkaliverbindungen in der Rohkohle gekennzeichnet sind, sogenannte Salzkohlen. Es ist üblich, als "salzhaltige Rohbraunkohlen" solche Kohlen zu bezeichnen/ deren auf'wasserfreien Zustand bezogener Gehalt an Natrium, gerechnet als Na_?0 größer als 0,5 % ist. Ein typischer Wert ist beispielsweise 2,5 % Na^O, bezogen auf wasserfreien Zustand, wobei die Bindung des Natriums in der Kohle in Form von Kumaten und Chloriden gegeben ist. Der hohe Gehalt an Alkaliverbindungen in der Kohle führt bei der Verbrennung in Dampferzeugern zu erheblichen Schwierigkeiten durch mineralische Ansätze an den Heizflächen« Dabei ist charakteristisch, daß diese Ansätze, die teils auf Sublimation von Alkalisalzen, die bei der Verbrennung verdampft worden sind, teils auf Verkleben von Flugasche mittels eutektischer Teilschmelzen zurückgeführt werden, vorwiegend im Gebiet der Nachschaltheizflachen auftreten» Trotz intensiver Entwicklungsarbeiten ist es bisher nicht gelungen, eine technisch und wirtschaftlich befriedigende Lösung zu finden, um salzhaltige Rohbraunkohle in kohlenstaubgefeuerten Dampferzeugern einsetzen zu können. Der bisher erreichte Stand beschränkt trotz Verwendung von Sonderkonstruktionen und Einschränkungen hinsichtlich Wirkungsgrad und Reisezaiten den maximal zulässigen Alkaligehalt der Rohkohle bei kohlenstaubgefeuerten Dampferzeugern auf 0,1 bis 0,3 % Na„0, bezogen auf wasserfreie Substanz. Höhere Salzgehalte, z. B, bis zu 2,5 % Na_?0, bezogen auf wasserfreien Zustand, wurden bisher nur bei rostgefeuerten Dampferzeugern für eine maximale Dampferzeugung bis zu 60 t/h beherrscht.

Für ein Braunkohlenveredlungskombinat volkswirtschaftlich und ökonomisch optimaler Größe auf der Basis der Verwendung

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salzhaltiger Rohbraunkohle bedeutet dieser Stand, daß für den Betrieb des erforderlichen Gegendruckkraftwerkes entweder vollständig oder zumindest zu einem wesentlichen Teil salzfreie Kohle anderer Provenienz eingesetzt werden muß,oder daß der Kraftwerksteil mit einer Vielzahl von kleinen Rostkesseln mit den Nachteilen einer niedrigen Arbeitsproduktivität und eines hohen Investitionsbedarfes ausgerüstet wird. Beide Alternativen sind unbefriedigend.

Ziel der Erfindung

Das Ziel der Erfindung ist ein Verfahren zur Bereitstellung.

des 'erforderlichen Prozeßdampfbedarfes in großen Braünkohleveredlungsanlagen, das auch bei Einsatz von Salzkohle ohne Zufuhr von salzfreier bzw. salzarmer Kohle mit befriedigender Reisezeit arbeitet, und das wirtschaftliche Einheitsleistungen gestattet.

Darlegung des Wesens der Erfindung

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Bereitstellung des Prozeßdampfes für integrierte groP>e Braunkohlenveredlungsanlagen, insbesondere für Gaserzeugungsanlagen, vorzuschlagen, das ohne wärmewirtschaftliche Einbußen auf die besonders gefährdeten Heizflächen verzichten kann und damit auch bei Einsatz von Salzkohle ohne Zufuhr salzfreier oder salzarmer Kohle für den Dampferzeugerbetrieb mit befriedigender Reisezeit arbeitet und wirtschaftliche Einheitsleistungen gestattet.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß die . · Dampferzeugung mit der Trocknung der für den nachfolgenden Veredlungsprozeß, beispielsweise einen Vergasungsprozeß, benötigten Einsatzkohle kombiniert wird und zwar so, daß

- in einer gekühlten Brennkammer Rohkohle in bekannter Weise verbrannt wird,

- heißes Rauchgas vorzugsweise mit einer Temperstur zwischen 5OQ und 1000 °C aus cer Brennkammer austritt,

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- das genannte heiße Rauchgas ohne Zwischenschaltung von Einrichtungen zur Abscheidung unverbrannter Rückstände und Flugasche einem Trockner an sich bekannter Konstruktion zugeführt wird,

- in diesem Trockner die für den Veredlungsprozeß benöticte Rohkohle auf den für die folgende Veredlung erforderlichen Wassergehalt getrocknet wird,

- dabei die fühlbare Wärme des Rauchgases bis zur Kühlung auf die durch den Trocknungsprozeß bestimmte Minirnaltemperatur ausgenutzt wird,

- das Kühlsystem der genannten Brennkammer in bekannter Weise als Dampferzeuger mit im wesentlichen gegen Verschmutzung unempfindlichen Heizflächen gestaltet wird,

- und der in diesem Kühlsystem erzeugte Dampf als Prozeß- und Antriebsdampf für andere Stufen des Gesamtprozesses genutzt wird.

Die Wärmeleistung der gekühlten Brennkammer ist dabei erfindungsgemäß auf den Wärmebedarf der Trocknung abgestimmt. Zur Gewährleistung günstiger Zünd- und Ausbrand'oedingungen in der Brennkammer kann diese erfindungsgemäß zwei- oder mehrfach unterteilt sein, wobei der in Strömungsrichtung gesehene erste Teil der Brennkammer nicht oder wenig gekühlt wird. Das kann z. B. durch feuerfeste Auskleidung anstelle von Dampferzeugerheizflächen oder auf der der Flamme zugekehrten Seite solcher Heizflächen erreicht werden. Die Dampferzeugung erfolqt in diesem Falle ganz oder zum wesentlichen Teil in den folgenden, mit geeigneten Heizflächen, vorzugsweise Strahlungsheizflachen ausgerüsteten Teilen der Brennkammer.

Erfindungsgemäß werden die Heizflächen und die Geometrie cer genannten Brennkammer in bekannter Weise so ausgelegt, daß unter Normalbedingunqen die Temperatur des aus der Brennkammer austretenden Rauchgases der für den Trockner geforderten Temperatur entspricht.

Für die Korrektur abweichender Betriebsbedingungen, für den An- und Abfahrbetrieb sowie für die Beherrschung von Teillast-Zuständen kann erfindungsgemäß die Temperatur des Rauch-

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gases nach Austritt aus der Brennkammer und vor Eintritt in den Trockner durch Zumischung von Luft bzw. von rückgeführtem, verglichen mit dem in den Trockner eintretenden Rauchgas kalten Abgas aus dem Trockner auf einen gewünschten Wert gesenkt oder durch Zuführung eines aus der Brennkammer abgezweigten, weniger stark gekühlten Teilstromes auf einen gewünschten Wert erhöht werden. Anstelle des aus der Brennkammer abgezweigten, weniger stark gekühlten Teilstromes kann erfindungsgemäß auch ein in einer kleineren ungekühlten Hilfsbrennkammer erzeugter zusätzlicher Heißgasstrom zur Temperaturkorrektur herangezogen werden»

Zur Erreichung des gleichen Zweckes ist es nach der Erfindung auch möglich, den gesamten heißen Rauchgasstrom der Brennkammer mit geeigneten technischen Möglichkeiten vom Kontakt mit einem ggf« in seiner Größe veränderlichen Teil der installierten Heizfläche auszuschließen.

Die Umfahrung der Kühlflächen oder eines Teiles der Kühlflächen durch den Rauchgasstrom oder einen Rauchgasteilstrom oder der Betrieb einer zusätzlichen Hilfsbrennkammer ermöglicht über die Regulierung der Wärmedarbietung hinaus gemäß der Erfindung auch in gewissen Grenzen eine Anpassung von Trocknerleistung und Dampferzeugung. Bei einer in vielen Fällen vorteilhaften Ausführung der Erfindung erfolgt die Steuerung des Prozesses, insbesondere die Anpassung von Dampferzeugung und Trockenkohleerzeugung durch Veränderung des Luft-Brennstoff Verhältnisses-, also der Luftverhältniszahl Λ für den Betrieb der Brennkammer. Das kann sowohl durch Regelung der Feuerkohlenzufuhr als auch durch Veränderung der Verbrennungsluftmenge erfolgen. Dab^i senkt steigender Wert von A die spezifische Dampferzeugung je kg erzeugte Trockenkohle. Der Sauerstoffgehalt im Rauchgas sollte jedoch aus sicherheit Stechnischen Gründen einen oberen Grenzwert von z. B. 13 % nicht überschreiten. .

Als Maß für die Luft verhältniszahl, ggf. als Impuls für ein Regelsystem kann in bekannter U'eise der Kohlendioxidgehalt oder der Sauerstoffgehalt des Rauchgases bei Austritt aus der Brennkammer cenutzt werden,.

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Der Wassergehalt der Trockenkohle kann in bekannter Weise bei sonst gleichen Bedingungen durch Veränderung des Mengenverhältnisses von Rauchgas zu Rohkohleeinsatzmenge im Trockner korrigiert werden.

Gemäß der Erfindung ist es auch möglich, als Brennstoff für die genannte Brennkammer nicht oder nicht nur Rohkohle, sondern einen Teil der im Trockner erzeugten Trockenkohle zu verwenden. Ebenfalls besteht die Möglichkeit, im weiteren Veredlungspro-' zeß nicht benötigte oder nicht verwertbare Mengenanteile an Trockenkohle oder Trockenkohlenstaub zur Beheizung der Brennkammer zu benutzen. Solche nicht verwertbaren Mengenanteile sind ζ« B₀ grobkörnige Fraktionen, die bei nachgeschalteten Prozessen in der Flugwolke stören würden oder staubförmige Fraktionen, die bei Wirbelschichtprozessen unerwünscht sind;

Schließlich kann erfindungsgemäß die Beheizung der Brennkammer ganz oder teilweise mit an anderen Stellen des gesamten Veredlungsprozesses anfallenden brennbaren Abfallprodukten oder Rückständen erfolgen. Ist der nachfolgende Veredlungsprozeß ein Vergasungsprozeß, so gilt das insbesondere für aus dem Rohgas abgetrennten, kohlenstoffhaltigen Flugstaub.

Die bei der Verbrennung von Kohle in der Brennkammer entstandene Flugasche kann erfindungsgemäß vom Rauchgas in den Trockner überführt werden. In diesem Fall wird auf die sonst übliche Ascheabscheidung aus den Rauchgasen verzichtet und die Asche wird von der zu trocknenden Kohle mit aufgenommen. Sie wird im Falle einer nachfolgenden Vergasung in die bei der Vergasung anfallende Asche oder Schlacke eingebunden. Für die Beseitigung des in der Brennkammer verbleibenden Teils der Asche (Feuerraumrückstsnd) werden die bekannten technischen Einrichtungen genutzt. Nach der Erfindung ist es aber auch möglich, zumindest einen Teil der voa Rauchgas mitgeführten Flugasche in bekannter Weise vor dem Trockner' aus dem Rauchgas abzuscheiden.

Das erfindungsgemäße Verfahren ist in erster Linie bestimmt für die Bereitstellung des Prozeßdampfes in integrierten Anlagen zur Veredlung salzhaltiger Rohbraunkohle, insbesondere

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zur Gaserzeugung aus salzhaltiger Rohbraunkohle. Sein Einsatz ist aber nicht beschränkt auf die Verwendung von Salzkohle, sondern kann in allen den Fällen eingesetzt werden, wo neben einem Bedarf an getrockneter Rohbraunkohle auch Bedarf en Dampf für Prozeß-, Antriebs- oder Heizzwecke besteht.

Ausführungsbeispiel

Die Erfindung soll an folgendem Ausführungsbeispiel erläutert werden:

In einer Anlage wird Synthesegas aus salzhaltiger Rohbraunkohle gewonnen. Die Rohkohle hat einen Wassergehalt von 54 % und. einen Heizwert von 2500 kcal/kg. Das Verfahrensschema der Anlage sei an Hand von Fig. 1 erläutert. Die Hauptmenqe der zugeführten salzhaltigen Rohbraunkohle wird in. einer Aufbereitungsanlage 1 auf eine Körnung von 0 - 6 mm zerkleinert und det Feuergastrockner 4 zugeführt. Ein weiterer Teilstrom der Rohkohle wird in einer Mühle 2 auf Staubfeinheit (<1 mm) zerkleinert und als Brennstoff für die mit Heizflächen ausgerüstete Brennkammer 3 verwendet. Mit den in der Brennkammer installierten Heizflächen wird Dampf mit Zustandsgrößen von 81 kp/cm (abs.) und 460 C erzeugt, wobei sich das Rauchgas auf Temperaturen von 700 - 800 ⁰C abkühlt. Mit dieser Temperatur tritt das Rauchgas in den Feuergastrockner 4, in dem unter Nutzung des Wärmeinhalts der Rauchgase die zerkleinerte Hauptmenge der Rohkohle auf einen Wassergehalt von 10 % getrocknet wird. Die Rauchgase und die bei der Trocknung entstehenden Brüden verlassen den Trockner mit einer Temperatur von 120 C und gelangen nach Entstaubung im Filter 5 in die Atmosphäre, uie im Filter abgeschiedene Staubmenge wird der Trockenkohle aus Trockner 4 beigemischt. Die Trockenkohle wird dem nach dem Prinzip der Vergasung in der Wirbelschicht arbeitenaen Generator 6 ("Winkleroenerator") aufgegeben und mit einem Gemisch von Sauerstoff und Dampf bei ca.900 C vergast. Das erzeugte Rohgas passiert nach Abtrennung von kohlenstoffhaltigem Flugstaub im Abscheider 7 die üblichen Anlagen zur Abhitzeverwertung 8, von denen ein Teil, im Schema nicht dargestellt, der Speisewasservorwärmung dient, Kühlung und Kondensation 9 und Entschwefelung 1Ü und gelangt dann zur weiteren Aufarbeitung und Verwendung.

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Der in der Brennkammer 3 erzeugte Hochdruckdampf wird als Antriebsenergie, wie in Fig. 1 dargestellt, beispielsweise für die dampfbetriebenen Turboverdichter uer Sauerstoffanlage 11 und für weitere übliche Verwendungszwecke eingesetzt, während der Prozeßdampfbedarf des Generators 6 durch das Aufkommen an Abhitzedampf aus der Abhitzeverwertungsanlage 8 des Vergasungsprozesses gedeckt wird.

Der im Abscheider 7 anfallende C-haltige Flugstaub hat einen Heizwert von ca. 3500 kcal/kg und wird dem Brennstoff für die Brennkammer 3 unter entsprechender Reduzierung des Bedarfes an Rohkohle zugesetzt.

Bezogen auf eine Einsatzmenge von 100 t/h Trockenbraunkohle für die Vergasung ergeben sich folgende spezifische Angaben, gültig für eine Rauchgaseintrittstemperatur der Rauchgase in den Trockner von 750 °C, eine Luftverhältniszahl λ· = 1,20, eine Trocknerabgastemperatur von 120 C und eine Speisewassertemperatur bei Eintritt in die Heizfläche der Brennkammer von 115 °C:

Flugstaubrück führung nein ja

Mengen /t/h/

Rohkohle ges. ··. 258 230

davon

für Trocknung

für Brennkammer Flug st aubrück führung Trockenkohle zur Vergasung Dampferzeugung in Brennkammer

195	28	ίΟΟ	195
	138	104	35
-		000	20
		000

Sauerstoffbedarf Synthesegaserzeugung

im Kondensationsbetrieb entspricht die erzeugte Dampfmenge einer Antriebsleistung von 25 MVV, der als Bedarf für die Sauerstofferzeugung ca. 14 MW gegenübersteht. Der Überschuß wird für sonstige Verbraucher von Antriebsenergie im Werk einqesetzt.

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Die Steuerung des Prozesses, insbesondere die Veränderung des Verhältnisses von Dampferzeugung zu Trockenkohleerzeugung erfolgt durch Anpassen des Verbrennungsluft Verhältnisses der Brennkammer, wobei sich unter den Auslegungsbedingungen des Beispiels der in Fig. 2 dargestellte Zusammenhang von Luftverhältniszahl A und Dampferzeugung je kg Trockenbraunkohle bzw. Feuerkohlenbedarf je kg Trockenbraunkohle einstellt. Der Zusammenhang zwischen der Luftverhältniszahl A und dem in bekannter Weise leicht meßbaren O_?-Gehalt im Rauchgas bei Austritt aus der Brennkammer ist in Fig„ 3 dargestellt. In Fig. ist eine mögliche Rückführung von Flugstaub aus dem Vergasungsprozeß als zusätzlicher Brennstoff für die Brennkammer nicht berücksichtigt, der Einfluß auf die Dampferzeugung ist aber ve mach lössig bar ο

Claims

Erfindungsansprüche

1. Verfahren zur gleichzeitigen Bereitstellung von. getrockneter , Kohle und von Dampf vorzugsweise in integrierten Anlagen

^J zur Gaserzeugung aus salzhaltiger Rohbraunkohle durch Kombination in der Brennstofftechnik an sich bekannter Verfahrensstufen dadurch gekennzeichnet, daß

- in einer gekühlten Brennkammer durch Verbrennung heiße Rauchgase einer Temperatur zwischen 600 und 1000 ⁰C erzeugt werden,

- das vorstehend genannte heiße Rauchgas ohne Zwischenschaltung von Einrichtungen zur Abscheidung unverbrannter Rückstände und Flugasche einem Trockner zugeführt wird,

- in diesem Trockner unter Nutzung der fühlbaren Wärme des genannten Rauchgases Rohkohle von einem Ausgangswassergehalt auf einen für die folgende Verwertung gewünschten Wassergehalt getrocknet wird,

- das Kühlsystem der genannten Brennkammer als Dampferzeuger ausgebildet wird,

- die Wärmeleistung der gekühlten Brennkammer auf den Wärmebedarf des Trockners abgestimmt ist,

~ und der in der genannten Brennkammer erzeugte Dampf für Prozeß-, Antriebs- und/oder Heizzwecke genutzt wird.
2. Verfahren nach Punkt 1 dadurch gekennzeichnet, daß die in der vorgenannten Brennkammer installierten Heizflächen so ausgelegt sind, daß im Normalbetrieb die Temperatur des aus der Brennkammer austretenden Rauchgases der für den Trocknungsprozeß geforderten Temperatur mindestens angenähert

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entspricht und gleichzeitig die gewünschten Dampfparameter erreicht werden.
3. Verfahren nach Punkt 1 oder 2 dadurch gekennzeichnet, daß die Erzeugung des heißen Rauchgases in einer mehrfach unterteilten Brennkammer erfolgt, wobei in einem ersten ungekühlten oder schwach gekühlten Teil die Flamme aufrechterhalten wird und in einem oder mehreren folgenden Teilen durch geeignete Heizflächen, vorzugsweise Strahlungsheizflächen, das heiße Rauchgas im Normalbetrieb mindestens angenähert auf die für den Trocknungsprozeß geforderte Tem-

λ * peratur gekühlt und gleichzeitig die gewünschten Dampfparameter erreicht werden.
4. Verfahren nach Punkt 1 bis 3 dadurch gekennzeichnet, daß Temperaturkorrekturen des Rauchgasstromes nach Austritt aus der Brennkammer, insbesondere im Teillastbetrieb und bei An- und Abfahrvorgängen, durch regelbare Zuführung von Feuerkohle und/oder von Luft oder von rückgeführten kalten Rauchgas bzw. durch regelbare Zuführung eines separaten Rauchgasstromes mit einer höheren Temperatur als der Temperatur des aus der Brennkammer austretenden Rauchgases erfolgen.

) 5. Verfahren nach Punkt 1 bis 4 dadurch gekennzeichnet, daß durch regelbare Zumischung eines separaten Rauchgasstromes mit einer höheren Temperatur als öer Temperatur des aus der Brennkammer austretenden Rauchgases entspricht, zum Rauchgasstrom vor Eintritt in den Trockner in bestimmten Grenzen eine Regelung des Verhältnisses von Trockenkohleerzeugung und Dampferzeugung erreicht wird.
6. Verfahren nach Punkt 1 bis 5 dadurch gekennzeichnet, daß der genannte separate Rauchgasstrom mit einer höheren Temperatur als der Temperatur, des aus der Brennkammer austretenden Rauchgases als Teilstrom an einer heißeren Stelle oder einem heißer betriebenen Teil der Brennkammer entnommen und unter Umgehung von Kühlflächen äer Zumischstelle zugeführt wird.

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7. Verfahren nach Punkt 1 bis 5 dadurch gekennzeichnet, daß der genannte separate Rauchgasstrom mit einer höheren Temperatur als der Temperatur des aus der Brennkammer austretenden. Rauchgases in einer verglichen mit der vorgenannten Brennkammer kleineren, zusätzlichen, schwach oder ungekühlten Brennkammer erzeugt wird.
8. Verfahren nach Punkt 1 bis 3 dadurch gekennzeichnet, daß Korrekturen der Temperatur des Rauchgasstrom es am Austritt aus der Brennkammer sowie in bestimmten Grenzen eine Regelung des Verhältnisses von Trockenkohleerzeugung und Dampf-

, erzeugung dadurch erfolgen, daß ein Teil bzw. ein in seiner j Größe veränderlicher Teil der in der Brennkammer installierten Heizfläche vom Kontakt mit dem heißen Rauchgas der Brennkammer ausgeschlossen wird»
9. Verfahren nach mindestens einem der Punkte 1 bis 8 dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerung des Prozesses, insbesondere eine Regelung des Verhältnisses von Trockenkohleerzeugung und Dampferzeugung durch Veränderung der Luftverhältniszahl A für den Betrieb der Brennkammer erfolgen.
10. Verfahren nach mindestens einem der Punkte 1 bis 8 dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkammer mit Rohbraunkohle, gegebenenfalls salzhaltiger Rohbraunkohle beheizt wird.

Ho Verfahren nach mindestens einem der Punkte 1 bis 8 dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkammer mit einem Teil der im Trockner erzeugten Trockenkohle beheizt wird,
12. Verfahren nach Punkt il dadurch gekennzeichnet, daß der zur Beheizung der Brennkammer verwendete Teil der im Trockner erzeugten Trockenkohle ganz oder teilweise aus solchen Korngrößenfraktionen oder durch besondere Merkmale gekennzeichnete und durch geeignate Trennverfahren aus der Trockenkohle abgetrennte Fraktionen besteht, deren Anwesenheit bei der weiteren Verwendung, insbesondere der weiteren Veredlung der Trockenkohle sich unqünstin auswirken würde.

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13. Verfahren nach mindestens einem der Punkte 1 bis 8 dadurch gekennzeichnet, daß die Beheizung der Brennkammer ganz oder teilweise mit an anderen Stellen des Veredlungsprozesses anfallenden brennbaren Rückständen, insbesondere aus gasförmigen Veredlungsprodukten abgeschiedenen brennbaren Flugstäuben erfolgt»

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