DD206879A3 - METHOD FOR THE DISTILLATIVE SEPARATION OF HYDROCARBON MIXTURES - Google Patents
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Abstract
DIE ERFINDUNG BETRIFFT EIN VERFAHREN ZUR DESSTILIATIVEN TRENNUNG VON KOHLENWASSERSTOFFGEMISCHEN ZUR GEWINNUNG AUFKONZENTRIERTER GEMISCHE BZW. HOCHREINER STOFFE. ERFINDUNGSGEMAESS WERDEN IN EINER DESTILATIONSEINHEIT, DIE FUER DIE STOFFUEBERTRAGUNG ERFORDERLICHEN INNEREN RUECKLAUF-UND DAMPF-FLUESSIGKEITSBELASTUNGSVERHAELTNISSE MIT SEKTIONSWEISE, DEM JEWEILIGEN PROFIL DER KONZENSTRATIONSGRADIENTEN UND TEMPERATUREN ANGEPASSTEN BEHEIZUNGEN EINSTELLT.The invention relates to a process for the desilicidal separation of carbon dioxide mixtures for the production of concentrated mixtures or the like. HIGH-PURITY MATERIALS. THE INVENTION IS SET IN A DESTINATION UNIT, THE HEATING REQUIREMENTS REQUIRED FOR THE TRANSFER OF MATERIALS, REVERSAL AND STEAM FLUORESCENT RELIEF WITH SECTIONS, THE PARTICULAR PROFILE OF THE GROUP STRATEGY GRADIENTS AND TEMPERATURES.
Description
ό ι ö ό ό ι ö ό
Verfahren zur destillativen Trennung von Kohlenwasserst off gemisch enProcess for the distillative separation of hydrocarbon mixtures
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur destillativen Trennung von Kohlenwasser st off gemischen zur Gewinnung aufkonzentrierter Gemische bzw. hochreiner Stoffe.The invention relates to a process for the distillative separation of hydrocarbon st off mixtures for obtaining concentrated mixtures or high purity substances.
Verfahren und Anlagen zur Gewinnung aufkonzentriert er Kohlenwasserstoffgemische bestehen herkömmlicherweise aus Vor- und Hauptkolonnen zur Grobauftrennung von Rohöl- bzw. Kohlenwasserstoffmischungen mit großen Siedebreiten und aus nachgeschalteten Fraktionierkolonnen zur Abtrennung enger geschnittener Fraktionen. Diese Trennprozesse sind charakterisiert durch hohe Durchsat zmengen, mittlere bis kleine Rücklaufverhältnisse und mittlere Bodenzahlen bis zu ca. 50 praktische Trennstufen. Nach dieser Klassifikation können die Anlagen der primären Erdölverarbeitung zur Erzeugung der Erdölhauptfraktionen (Benzine, Petroleum, Dieselkraftstoff, Gasöl, schwere Rückstände, usw.), die Teilanlagen der Gaszerlegung zur Vordestillation, die Anlagen der Rohbenzinaufarbeitung zur Erzeugung von Vergaserkraftstoffen, die Anlagen der Paraffingewinnung sowie Aromatenvordestillation und die Anlagenkomplexe der vertieften Erdölverarbeitung mit thermisch-katalytischer Spaltung schwerer Rückstände dieser Gruppe zugeordnet werden.Conventionally, hydrocarbon mixtures are comprised of primary and main columns for the crude separation of crude oil or hydrocarbon mixtures having large boiling ranges and downstream fractionation columns for separating narrow-cut fractions. These separation processes are characterized by high throughput rates, medium to low reflux ratios and average plate numbers up to about 50 practical separation stages. According to this classification, primary petroleum processing plants may be used to produce main petroleum fractions (petrol, kerosene, diesel fuel, gas oil, heavy residues, etc.), pre-distillation gas separation plants, petrol refining plants for the production of gasoline, paraffin extraction plants, and Aromatenvordestillation and the plant complexes of deep petroleum processing with thermal-catalytic cleavage heavy residues are assigned to this group.
ι »\ η rx η Q ι »η rx η Q
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Die bei all diesen Prozessen bisher genutzten Destillationseinheiten erhalten ihre erforderliche Heizwärme nur an einer Stelle der Kolonne, vorzugsweise am Kolonnensumpf zugeführt, so daß die inneren Rücklaufverhältnisse und Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhältnisse über der Kolonnenhöhe nicht entsprechend den Anforderungen eines rationellen Energieeinsatzes sektionsweise beeinflußt werden können. Lediglich bei den Hauptkolonnen der primären Erdöldestillation werden über zirkulierende Rückläufe, jeweils unterhalb der entsprechenden Hauptfraktionen abgezogen, gekühlt und zur Kolonne rückgeführt, die Dampfbelastungen und zwangsweise die inneren Rückflußverhältnisse über Wärmeabfuhr aus der Sektion derart verändert, daß die Kolonnenabmessungen entsprechend den somit sehr hohen Dämpfelasten in vertretbaren Grenzen gehalten werden können. Kolonnen mit teil-__ weiser Wärmezufuhr sind technisch bisher nicht bekannt.The previously used in all these processes distillation units receive their required heat only at one point of the column, preferably fed at the bottom of the column, so that the internal reflux conditions and vapor-liquid loading conditions above the column height can not be affected in sections according to the requirements of a rational use of energy. Only in the main columns of the primary petroleum distillation are withdrawn via circulating returns, each below the corresponding main fractions, cooled and returned to the column, the steam loads and forcibly the internal reflux conditions on heat removal from the section changed so that the column dimensions corresponding to the thus very high damping loads in acceptable limits. Columns with partly -__ wise heat input are technically not yet known.
Die Verfahren und Anlagen zur Isolierung hochreiner Stoffe werden am Beispiel der Erzeugung von BTX-Aromaten erläutert, da hier, zum einen die kompliziertesten und vielfältigsten Teilprozesse einbezogen und zum anderen die größten Reinheiten gefordert sind. Generell sind die Trennprozesse zur Gewinnung hochreiner Stoffe durch kleine Durchsätze, hohe bis sehr hohe RücklaufVerhältnisse und hohe bia sehr hohe Bodenzahlen bis zu ca. 350 praktische Trennstufen gekennzeichnet. Üblicherweise wurden die Aromaten als Kopfprodukt der Fraktionierkolonnen entnommen. Bei höheren Ansprüchen an die Qualität der Reinaromaten, zo B. bei Benzen, wurde auf eine Zweikolonnenfahrweise mit Entnahme des Finalproduktes als mittlere Fraktion übergegangen (Mofex-, Distexverfahren).The processes and systems for the isolation of high-purity substances are explained using the example of the production of BTX aromatics, since here, on the one hand, the most complicated and diverse sub-processes are included and, on the other hand, the highest purities are required. In general, the separation processes for the production of high-purity substances are characterized by small throughputs, high to very high reflux ratios and high bia very high plate numbers up to about 350 practical separation stages. Usually, the aromatics were taken as the top product of the fractionation. At higher demands on the quality of the pure aromatics, eg in benzene, was o on a two column operation with removal of the final product as a middle fraction passed (Mofex-, Distexverfahren).
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Als bedeutend zweckmäßiger in Verbindung mit erhöhten Anforderungen an die Qualität der Reinaromaten hat sich jedoch gegenwärtig die Entnahme von Reinaromaten als Seitenstrom erwiesen. Dabei wird die Tatsache eines mehr oder mindergroßen Nichtaromatenkonzentrationsgradienten zwischen Kolonnenkopf und Seitenstrom ausgenutzt (Arosolvan-, AREX-Verfahren). Die allgemeine Energieverknappung zwingt jedoch Projektanten und Betreiber zur Senkung der derzeit aufgewendeten Rücklaufverhältnisse unter Beibehaltung der Qualitäten. So wurde z. B. in einer japanischen Aromatenextraktionsanlage die Umrüstung von BTX-Kolonnen von Ventilböden auf Perform-Kontakt-Böden bekannt. Bei gleichen äußeren Kolonnenabmessungen konnte die Bodenzahl um ca. 35 % gesteigert werden, was eine Reduzierung des RücklaufVerhältnisses und damit eine Energieeinsparung beinhaltet. Mit dem Ziel der Substitution von hochgespannten Dampf durch minderwertigen Dampf wurde der Einsatz von Zwischenverdampfern bei konventionellen Kolonnen als eine" Möglichkeit der energetischen Verbesserung von Destillationsprozessen empfohlen (Chem. Techn. 33 (1981) 6, 283 287). Je nach Lage des Zwischenverdampfers in bezug auf Einlauf- bzw. Sumpfboden kann der für diesen Verdampfer benötigte Dampf eine mehr oder weniger mindere Qualität entsprechend dem Temperaturniveau in diesem Kolonnenteil aufweisen.However, as a significant expedient in connection with increased demands on the quality of pure aromatics, the removal of pure aromatics has proven to be a side stream at present. The fact of a more or lesser Nichtaromatenkonzentrationsgradienten between column top and side stream is exploited (Arosolvan-, AREX method). However, the general shortage of energy is forcing designers and operators to reduce the current reflux rates while retaining their qualities. So z. B. in a Japanese aromatics extraction plant, the conversion of BTX columns of valve trays on perform-contact floors known. With the same outer column dimensions, the plate number could be increased by about 35 % , which includes a reduction of the reflux ratio and thus an energy saving. With the aim of substituting high-tension steam with inferior steam, the use of intermediate evaporators in conventional columns has been recommended as a "possibility of improving the energy of distillation processes (Chem. Techn. 33 (1981) 6, 283 287.) Depending on the location of the intermediate evaporator in With respect to inlet and sump bottom, the steam required for this evaporator may have a more or less inferior quality corresponding to the temperature level in this column part.
Eine absolute Einsparung an Heizwärme kann jedoch dabei nicht nachgewiesen werden.'However, an absolute saving in heating can not be proven. '
Zur Einsparung von Heizdampf wird in der DE-OS 1593^52 eine solche Schaltung bei der Auftrennung von Aromatengemischen vorgeschlagen, daß die bei der destillativen Cg-Isomerentrennung gewählten Prozeßparameter die Erzeugung von Heizdampf .für die vorgeschaltete Benzenkolonne durch kondensierende Kopfproduktdämpfe gestatten.To save heating steam is proposed in DE-OS 1593 ^ 52 such a circuit in the separation of aromatics that the process parameters selected in the distillative Cg isomer separation allow the production of Heizdampf .für the upstream benzenecole by condensing top product vapors.
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In der DD-PS 73762 wird eine Vorrichtung zur kontinuierlichen Durchführung chemischer oder physikalischchemischer Reaktionen beschrieben, die aus einem Doppelmantel zur abschnittspeisen" Zwangsführung von Heiz- und Kühlmedium und einem entsprechend unterteilten Reaktionsraum besteht.. Zur Einstellung optimaler Reaktionsbedingungen kann über zusätzliche Strahlungsquellen eine entsprechende Temperaturverteilung realisiert werden, wobei jedoch im Vergleich zur Destillation keine Produktströme aus den Reaktionsraumzwischensektionen herausgeführt werden und keine diskrete, sektionsweise Einstellung der inneren Wärmeströme, Dampf-Flüssigkeitsbelastungen und Rücklaufverhältnisse über die prozeßeigenen rückgeführten Dampfströme erfolgen kann. Zum anderen lassen die grundlegenden Unterschiede zwischen destillation und reaktionstechnischen Prozessen bzgl. ?iärmezu- und abfuhr, Phasenführung, Prinzip der Stoffübertragung/ 'StoffWandlung und Einstellung der optimalen Prozeßbedingungen keine/Übertragung der in der PS 73762 offenbarten Vorrichtung auf Destillationsprozesse zu. Analoge Schlußfolgerungen resultieren aus der DD-PS 71097, in der ein Dünnschichtreaktor mit Gasverteil- und Rührvorrichtung beschrieben wird, Der Schwerpunkt liegt hierbei in dem Einleiten und in der Verteilung des Reaktionsgases durch Rohrflügel und verschließbare Bohrungen in der Rohrwelle, wodurch eine entsprechende Verteilung des Reaktionsregimes erfolgen soll. Analog PS 73762 ist der Reaktorraum mit Heiz- und Kühlmäntel umgeben, wobei zusätzlich eine Gaszufuhr von außen möglich ist.In DD-PS 73762 an apparatus for the continuous implementation of chemical or physical chemical reactions is described, which consists of a double jacket for the section "forced guidance of heating and cooling medium and a correspondingly divided reaction space .. To set optimal reaction conditions can be via additional radiation sources, a corresponding temperature distribution However, compared to distillation, no product streams are taken out of the reaction space intermediate sections and no discrete, sectioned adjustment of internal heat flows, vapor-liquid loads and reflux ratios can be made via the process's own recycled vapor streams, and second, the fundamental differences between distillation and reaction processes with respect to the inward and outward flow, phase control, principle of mass transfer / material conversion and setting of the optimal process conditions no transfer of the apparatus disclosed in PS 73762 to distillation processes. Analogous conclusions result from DD-PS 71097, in which a thin-film reactor with Gasverteil- and stirring is described, the focus is here in the introduction and in the distribution of the reaction gas through pipe and closable holes in the tubular shaft, whereby a corresponding distribution of the reaction regime should be done. Analogous to PS 73762, the reactor chamber is surrounded by heating and cooling jackets, whereby in addition a gas supply from the outside is possible.
Als Nachteil all dieser Lösungen zur Trennung von Kohlenwasserstoff gemischen ist aber festzustellen, daß unabhängig von einem sektionsweise unterschiedlich erforderlichenAs a disadvantage of all these solutions for the separation of hydrocarbon mixtures but it should be noted that, regardless of a section, different required
-8JPR1933*O81322-8JPR1933 * O81322
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Sm \J *J W Sm Set W Sm \ J * JWSm set W
inneren Rücklaufverhältnis und Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhsltnis konstante, durchgängige und sektionsweise nicht weiter beeinflußbare Bedingungen eingestellt v/erden.internal return ratio and Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhsltnis constant, continuous and sectionally not further influenced conditions set v / earth.
Ziel der Erfindung ist es, den für die destillative Trennung von Kohlenwasserstoffgemischen erforderlichen Energieaufwand durch sektionsweise Einstellung des jeweils minimal erforderlichen inneren Rücklaufund Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhältnisses bei wahlweiser Hutzung zusätzlicher Austauschboden weiter zu verringern.The aim of the invention is to further reduce the energy expenditure required for the distillative separation of hydrocarbon mixtures by sectionwise adjustment of the respective minimum required internal return and vapor-liquid loading ratio with optional use of additional trays.
Ss bestand somit die Aufgabe, ein Verfahren zur destillativen Trennung von Kohlenwasserstoffgemischen unter Verminderung des erforderlichen Energieaufwandes bei vorzugsweise weitgehender Nutzung vorhandener Ausrüstungen einer großtechnischen Anlage und auch bei Neuauslegungen zu finden.Thus, it was the object of the invention to find a process for the distillative separation of hydrocarbon mixtures with a reduction in the required energy expenditure and, preferably, extensive use of existing equipment in a large-scale plant and also in new designs.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zwei oder mehrere Kolonnensysteme zu einer Punktionseinheit zusammengeschaltet werden unter nutzung mehrerer Beheizungen, d. h·, daß jedes Kolonnenstück mit einer bzw, mehreren Beheizungen, z. B. mit Sumpfkochern, teilbeheizt betrieben wird. Es wurde gefunden, daß sich der Konzentrations- und Temperaturgradient über das gesamte Kolonnensystem sektionsweise ungleichmäßig verteilt.This object is achieved in that two or more column systems are interconnected to a puncture unit using multiple heaters, d. h., That each column piece with one or more heaters, z. B. with sump cookers, partially heated. It has been found that the concentration and temperature gradient over the entire column system is distributed unevenly in sections.
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Auf Basis umfangreicher Vermessungen des Konzentrations- und Teinperaturprofils des gesamten Systems läßt sich, durch eine entsprechende Sektionierung des Profils erreichen, daß sich diese Profile für die jeweiligen Sektionen deutlich voneinander unterscheiden.Based on extensive measurements of the concentration and Teinperaturprofils the entire system can be achieved by an appropriate sectioning of the profile, that these profiles differ significantly for each section.
Daraus resultieren für die einzelnen Sektionen unterschiedlicher Ansprüche an- die Trennleistung und hydrodynamischer Wirksamkeit.This results in different separation efficiency and hydrodynamic efficiency for the individual sections.
Analog verhalten sich die zugehörigen Partialheizwärmen der KolonnenSektionen. Bei Uutzung dieser Tatsache kann z. B. die Untersäule 1OZ-VV. die untere Sektion aufgrund des geringeren MinimalrücklaufVerhältnisses und Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhältnisses schwächer dimensioniert sein bzi?. werden als die obere Sektion.The associated partial heating heats of the column sections behave the same way. When using this fact can z. B. the sub-column 1 OZ - VV. the lower section will be dimensioned smaller due to the lower minimum reflux ratio and vapor-liquid loading ratio. be considered the upper section.
Damit ist die Ausnutzung der gesamten installierten Bodenzahl mit einem an die jeweils erforderliche Trennleistung der Kolonnensektion angepaßten, d.h. effektiven inneren Rücklaufverhältnis und Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhältnis mit einer deutlichen Energie- und Materialeinsparung gegenüber einer vergleichbaren Kolonne in. herkömmlicher Gestaltung und Betriebsweise verbunden.Thus, the utilization of the total installed base number is matched with a respective separation performance required for the column section, i. effective internal reflux ratio and vapor-liquid load ratio associated with a significant energy and material savings over a comparable column in. Conventional design and operation.
Durch die Teilbeheizung ist eine gezielte Beeinflussung der Dampf- und Flüssigkeitsbelastungen in den Teilabschnitten möglich.Partial heating makes it possible to selectively influence the vapor and liquid loads in the sections.
Bei Zusammenschaltung von Kolonnen unterschiedlichen Durchmessers und unterschiedlichen Bodentypen können somit sektionsweise effektive Belastungs- und Stoffübertragungsverhältnisse stabilisiert werden.With interconnection of columns of different diameters and different types of soil thus effectively effective load and mass transfer ratios can be stabilized.
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Ausführungsbeispielembodiment
!Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Zweikolonnensystems näher erläutert. Die Zugabe des Einsatzproduktes erfolgt auf dem dieser Zusammensetzung entsprechenden Einlauf boden, v/elcher sich im unteren Teil der Obersäule, im extremen Falle bis zum Sumpfboden bzw. Sumpfkocher befindet. Im letzteren Fall erfolgt eine der Trennaufgabe angepaßte Aufteilung des Einsatzproduktes zum Sumpfkocher der Obersaule und als Flüssigkeit sbelastung zur Untersäule. Bei Vorhandensein einer nicht genutzten Destillationskolonne ist der relativ geringe erforderliche Aufwand, der mit maximal 25 % des gesamten Anlagenwertes geschätzt wird, zur- Komplettierung der beiden Systeme hervorzuheben. Die bereits angeführte verbesserte energetische nutzung der zugeführten Heizmedien als spezifischer Aufwand pro t Finalprodukt wird noch durch eine höhere Flexibilität der Kolonne hinsichtlich Mengen- und Qualitätseinstellung ergänzt.In the following, the invention will be explained in more detail with reference to a two-column system. The feedstock is added to the inlet floor corresponding to this composition, which is located in the lower part of the upper column, in extreme cases up to the bottom of the sump or sump cooker. In the latter case, a separation task adapted division of the feedstock to the sump cooker of the upper column and as liquid sbelastung to the sub-column. In the presence of an unused distillation column, the relatively low effort required, which is estimated at a maximum of 25 % of the total plant value, should be emphasized to complete the two systems. The already mentioned improved energy use of the supplied heating media as a specific effort per t final product is complemented by a higher flexibility of the column in terms of quantity and quality adjustment.
Beispiel 1: Gewinnung eines aufkonzentrierten Kohlenwasser st offgemische s Example 1: Recovery of a concentrated hydrocarbon mixture
Für eine Kolonne zur Auftrennung eines Mittelbensin-Schnittes mit nachstehender Komponentenverteilung wird ein minimal erforderliches Rücklaufverhältnis von 9jO bei einer Bodenzahl von 40 Glockenboden benötigt. Der Kolonnendurchmesser dieser zweiflutig ausgeführten Kolonne' beträgt 2,8 m, der Durchsatz 7,5 t/h bzw. 69,5 Kmol/h.For a column for separation of a Mittelbensin section with the following component distribution a minimum required reflux ratio of 9jO is required at a bottom number of 40 bubble cap. The column diameter of this twin-column column is 2.8 m, the throughput 7.5 t / h and 69.5 Kmol / h.
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lach der erfindungsgemäßen Lösung wird diese Kolonne mit einer zweiten Kolonne/40·einflutige Glockenboden mit einem Durchmesser von 2,2 in zusammengeschaltet und profirbeheizt. Die Partialheizwarmen für die obere Sektion (1. Kolonne) und untere Sektion (2. Ko-According to the solution according to the invention, this column is combined with a second column / 40 · single-flow bubble tray with a diameter of 2.2 in and profirbeheizt. The partial heating elements for the upper section (1st column) and lower section (2nd column)
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lonne) werden im Verhältnis /5 : /5 aufgeteilt.lonne) are divided in the ratio / 5: / 5.
Zur Realisierung der in der Tabelle aufgeführten Qualitäten ist nur noch ein Rücklaufverhältnis von 4,5 erforderlich. Der absolute Gesamtwärmebedarf liegt dabei um 20 - 25 % niedriger als bei der herkömmlichen Technologie. Die. daraus resultierenden Kapazitätsreserven ermöglichen eine Verarbeitung von ca. 15 t/h bzw. 139 Kmol/h.To realize the qualities listed in the table, only a reflux ratio of 4.5 is required. The absolute total heat requirement is 20 - 25 % lower than with conventional technology. The. resulting capacity reserves allow a processing of about 15 t / h or 139 Kmol / h.
Beispiel 2; Gewinnung eines hochreinen Stoffes, Example 2; Extraction of a high-purity substance,
Für eine Kolonne zur Benzen-Toluen-Trennung auf Basis nachstehenden Einsatzproduktes wird ein minimal erforderliches Rücklaufverhältnis von 2,0 bei einer Bodenzahl von 59 Ventilboden benötigt. Der Kolonnendurchmesser dieser einflutigen Kolonne beträgt 2,0 m, der Durchsatz 20 t/h.For a column for benzene-toluene separation based on the following feedstock, a minimum required reflux ratio of 2.0 is needed with a bottom plate of 59 valve bottom. The column diameter of this single-column is 2.0 m, the throughput 20 t / h.
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Einsatzprodukt: Benzen 72,5 Ma.-%Feedstock: benzene 72.5% by weight
Toluen 25,5 "Toluen 25.5 "
C8-Aromaten 1 ,97 " Έichtaromaten 0,03 "C 8 -aromatics 1, 97 " ar icht -aromatic 0.03"
Benzenqualität: ^ 200 ppm lichtaromatenBenzen quality: ^ 200 ppm light aromatics
< 100 ppm Toluen < 100ppm toluene
Nach der erfindungsgemäßen Lösung wird diese Kolonne mit einer zweiten Kolonne/50 Glockenboden mit einem Durchmesser von 1,8 m zusammengeschaltet und profilbeheizt. Die Partialheizv/ärmen für die obere SektionAfter the solution according to the invention, this column is interconnected with a second column / 50 bubble cap with a diameter of 1.8 m and profilbeheizt. The partial heating for the upper section
(1. Kolonne) und untere Sektion (2. Kolonne) -werden(1st column) and lower section (2nd column)
2 1 im Verhältnis /3 zu /3 aufgeteilt. Zur Einstellung der geforderten Qualitäten ist nur noch ein Rücklaufverhältnis von 1,4 erforderlich. Der absolute Gesamtwärmebedarf liegt dabei um 15 - 20 % niedriger als bei der konventionellen Technologie. Zugleich sinken die inneren Kolonnenbelastungen in der oberen Sektion um ca. 28 %, in der unteren Sektion um ca. 20 %, Die daraus resultierenden Kapazität so:eserνen liegen in der gleichen Größenordnung.2 1 divided in the ratio / 3 to / 3. To set the required qualities, only a reflux ratio of 1.4 is required. The absolute total heat requirement is 15 - 20 % lower than with conventional technology. At the same time, the inner column loads in the upper section decrease by approx. 28%, in the lower section by approx. 20 %. The resulting capacity is as follows: eservens are of the same order of magnitude.
AIa Vorteile der vorgeschlagenen Schaltung ergeben sich damitAIa advantages of the proposed circuit arise with it
- Senkung bzw. Differenzierung des inneren Rücklaufverhältnisses und des Dampf-Flüssigkeitsbelastungsverhältnisses in den Kolonnensektionen- Reduction or differentiation of the internal reflux ratio and the vapor-liquid loading ratio in the column sections
- Reduzierung des energetischen Aufwandes im Vergleich zu Kolonnen mit gleicher Bodenzahl und konstantem inneren Rücklaufverhältnis- Reduction of energy consumption compared to columns with the same number of plates and constant internal reflux ratio
- Reduzierung der Abmessungen der Kolonnensektionen- Reduction of the dimensions of the column sections
- Betreiben der Kolonnenabschnitte selbst bei unterschiedlichen Kolonnendurchmessern und Bodentypen im jeweils effektiven Arbeitsbereich- Operate the column sections even with different column diameters and soil types in each effective work area
- Anwendung von Heizdampf geringerer Druckstufe in Reboilern der oberen Sektionen- Application of heating steam of lower pressure in reboilers of the upper sections
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Die für die destillative Trennung von Kohlenwasserstoffgeinischen vorgeschlagene Schaltung von Kolonnen-Sektionen läßt sich vorteilhaft für solche Trennprozesse anwenden, die in den Profilen der Konaentrationsgradienten und Temperaturen deutliche Unterschiede in den einzelnen Sektionen aufweisen und eine hohe Trennstufenzahl bzw. hohe innere Rücklaufverhältnisse erfordern. Eine analoge Nutzung der vorgeschlagenen Lösung ist bei ahnlich gelagerten Trennungen auch für nichtkohlenwasserstoffhaltige Gemische zu erwarten.The proposed for the separation by distillation of hydrocarbon gasses circuit of column sections can be used advantageously for such separation processes, which have significant differences in the profiles of the Konaentrationsgradienten and temperatures in the individual sections and require a high number of separation stages or high internal reflux conditions. An analogous use of the proposed solution is to be expected for similarly stored separations for non-hydrocarbon mixtures.
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Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23532881A DD206879A3 (en) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | METHOD FOR THE DISTILLATIVE SEPARATION OF HYDROCARBON MIXTURES |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23532881A DD206879A3 (en) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | METHOD FOR THE DISTILLATIVE SEPARATION OF HYDROCARBON MIXTURES |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DD206879A3 true DD206879A3 (en) | 1984-02-08 |
Family
ID=5535076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DD23532881A DD206879A3 (en) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | METHOD FOR THE DISTILLATIVE SEPARATION OF HYDROCARBON MIXTURES |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DD (1) | DD206879A3 (en) |
-
1981
- 1981-12-02 DD DD23532881A patent/DD206879A3/en not_active IP Right Cessation
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