DE1094480B - Pankratisches Objektiv fuer Aufnahme- und Wiedergabe-Zwecke - Google Patents

Description

BEKANNTMACHUNG
DER ANMELDUNG
UND AUSGABE DER
AUSLEGESCHRIFT: 8. DEZEMBER 1960

Pankratische Systeme sind seit Ende des vorigen Jahrhunderts in vielfältigen Formen und Ausführungen bekanntgeworden. Für visuelle Beobachtung sind sie auf der Augenseite dabei mit einem Okular ausgestattet, für photographische oder kinematographische Zwecke dagegen mit einem Objektivteil unveränderlicher Brennweite als einer Art Grundobjektiv, welches im folgenden als »Relay« bezeichnet wird. Die Änderung des Abbildungsmaßstabes (Vergrößerungs- bzw. Brennweitenänderung) erfolgt dabei in dem auf der Objektseite dem Relay vorgeordneten Vorderteil eines solchen pankratischen Systems, und zwar dadurch, daß eine oder mehrere Linsen endlicher Brechkraft gegenüber einem oder mehreren feststehenden optischen Bauelementen verschoben werden.Diese Verschiebungbewirkt Relativveränderungen der wirksamen Kombinationsbrechkräfte in dieser das Frontteil bildenden Vorderbaugruppe des pankratischen Systems, innerhalb dessen die Brechkräfte und Verschiebungswege derart verteilt sein sollen, daß der Gleichenschen Bedingung konstanter Bild- und Pupillenorte (»Die Theorie der modernen optischen Instrumente« von Dr. Alexander Gleichen, Verlag Ferdinand Encke, Stuttgart, 1923, 2. Auflage, S. 163) genügt wird, damit die Position des Bildortes und die Position des Ortes der Austrittspupille für den gesamten Bereich variabler Vergrößerung in einer annähernd konstanten Lage verbleibt. Die Objekte werden dann für jede Vergrößerung am gleichen Ort in gleicher Helligkeit abgebildet.

Bei diesen Anlagen pankratischer Systeme können die beweglichen Bauelemente entweder ein positives oder ein negatives Stärkevorzeichen besitzen, desgleichen auch die feststehenden Glieder, wobei die Wahl dieser Stärkevorzeichen aus reinen Zweckmäßigkeitsgründen jeweils danach festgelegt wird, welche der beiden Möglichkeiten die geringeren Gesamtbildfehler für die Lösung einer vorgegebenen speziellen Aufgabenstellung liefert. Das gilt sowohl für die Verwendung eines pankratischen Systems für photographische Aufnahme- oder Wiedergabezwecke wie auch bei einer Verwendung als Fernrohr für visuelle Beobachtungen, worauf in der französischen Patentschrift 983 129 hingewiesen ist.

Der Stand der Technik zeigt bereits im einzelnen, daß sowohl Negativlinsen allein (Capstaff: USA.-Patent 2165 341, sowie Gramatzki: USA.-Patent 2 235 364) als auch positive Bauglieder allein (Michel: USA.-Patent 2 209 532, sowie Back: USA.-Patent 2 454 686, sowie Cuvillier: französisches Patent 983 129, sowie H. H. Hopkins: USA.-Patent 2 663 223, und Back: USA.-Patent 2 718 817) als verschiebbare Glieder verwendet wurden. Es sind außerdem die beweglichen Elemente auch aus zusammengesetzten Baugliedern entgegengesetzten Stärkevorzeichens zur Maßstabsvariation herangezogen worden (Capstaff: USA.-Patent 2165 341, sowie Pankr aus dies Objektiv für Aufnahme-
und Wiedergabe-Zwecke

Anmelder:

Voigtländer A. G.,
Braunschweig, Berliner Str. 53

Dr. Frank G. Back, Glen Cove, N. Y. (V. St. Α.),
ist als Erfinder genannt worden

Kaprelian: USA.-Patent 2 353 565, und Miles: USA.-Patent 2 578 574). Weiterhin sind Teile der Bauelemente zur Maßstabsvariation neben ihrer Gestaltung als Einzellinsen auch als Linsenpaare oder Linsenkombinationen vorgeschlagen worden (Richter in seinem pankratischen Kondensor: USA.-Patent 2 078 586 — Kaprelian mit einem verschiebbaren Negativelement aus drei Einzellinsen im USA.-Patent 2 353 565 —■ Back mit beweglichen Linsenpaaren positiver Brechkraft im USA.-Patent 2 454 686 — Miles mit einem Paar in sich symmetrischer, einander gegenübergestellter Negativlinsen, USA.-Patent 2 578 574 — S. O.M.Berthiotmit Paaren symmetrischer Linsen negativer wie positiver Brechkraft in der französischen Patentschrift 1 150 483).

Die Verwendung solcher Linsenpaare erfolgte mit Vorteil immer dann, wenn die einzelnen Bauelemente zur Vermeidung extrem langer Systeme mit relativ hohen Brechkräften ausgestattet wurden, und zwar wurden solche symmetrisch gegeneinandergestellten Linsenpaare sowohl für die beweglichen als auch für die festen Bauelemente innerhalb der objektseitigen Vorderhälfte solcher Systeme angewendet. Dennoch sind diese bekannten Vorschläge mit recht beträchtlichen Restbildfehlern behaftet, trotzdem beispielsweise diese älteren Konstruktionen nur pankratische Systeme mit verhältnismäßig

009 677/235

kleinen Bildwinkeln zum Gegenstand haben. So besitzen mikrophotographische Systeme im allgemeinen nur eine Gesichtsfeldausdehnung von unter 5°. Die üblichen Kinoaufnahmeobjektive veränderlicher Brennweite besitzen Gesichtsfeldbereiche, die zwischen 10 und 30° für die 8-mm-Kinokammera und zwischen 12 und 36° für die 16-mm-Kinokammern Hegen. Für die Verwendung als Aufnahmeobjektiv in der Standbildphotographie, wie etwa in Verbindung mit dem normalen Kleinbildformat 24 · 36 mm, sind diese vorgenannten Systeme nicht brauchbar, da für sie ein Bildwinkelbereich von etwa 21 bis 63° erforderlich ist. Hier setzt nun die vorliegende Erfindung ein, durch die in ganz überraschender Weise erstmalig sowohl die Auszeichnung als auch die Ausleuchtung eines derartig weit ausgedehnten Gesichtsfeldes erschlossen wird.

Das pankratische System nach der Erfindung ist dabei zur Erzielung einer möglichst gedrängten Bauweise in Übereinstimmung mit dem Stande der Technik ebenfalls aus Elementen mit verhältnismäßig großen Einzelbrechkräften aufgebaut, wobei Teile dieser Elemente ebenfalls aus Linsenpaaren zusammengesetzt sind, die dem von ihnen eingeschlossenen kleinen unveränderlichen Innenabstand in an sich bekannter Weise ihre stark brechenden Flächen zukehren, während ihre an die veränderlichen Abstände grenzenden Außenflächen mit den schwächeren Flächenbrechkräften ausgestattet sind. Ebenfalls ist bei dem neuen Objektiv die obengenannte Gleichensche Bedingung erfüllt und demgemäß die Blende zwischen dem die Maßstabsvariation realisierenden Vorderteil und dem mit einer festen Brennweite ausgestatteten Hinterteil aufgestellt. Diese vorbekannten Maßnahmen ermöglichen zwar die Erreichung eines verhältnismäßig gedrängt gebauten pankratischen Objektivs, dessen einzelne Bauelemente auch mit erträglichen Flächenkrümmungen ausgestattet sind, aber das allein genügt nicht, um ein lichtstarkes pankratisches Objektiv mit einer gewünschten großen Bildfeldausdehnung zu erstellen. Nach der Erfindung wird hier ein bedeutsamer Schritt vorwärts getan unter Verwendung des nachbeschriebenen konstruktiven Aufbaus, in dem die folgenden anspruchsgemäßen Kennzeichnungsmerkmale angewendet sind:

Das neue lichtstarke pankratische Objektiv besitzt in der Richtung von der längeren Konjugierten zur kürzeren Konjugierten in dieser Reihenfolge ein Frontglied von zerstreuender Brechkraft, dem ein ortsveränderliches Linsenpaar sammelnder Brechkraft nachgeschaltet ist, welches einen kleinen festen inneren Luftabstand in Form einer stark sammelnden Luftlinse zwischen sich einschließt und den sogenannten Variator bildet, dem ein ortsfestes zerstreuendes Glied, der sogenannte Erector, nachgeschaltet ist, welches ebenfalls aus einem Linsenpaar besteht, dessen stärker brechende Flächen einen kleinen festen Luftabstand einschließen, der hierbei jedoch im Gegensatz zum Variator eine Luftlinse von stark zerstreuender Wirkung bildet, und bei dem diesem Erector ein mit dem Variator gekuppeltes, ebenfalls ortsveränderliches Sammelsystem nachgeschaltet ist, welches als Kompensator bezeichnet wird und mit einer starken positiven Brechkraft ausgestattet ist, dem die ortsfeste Blende des pankratischen Objektivs nachfolgt, wobei hinter dieser Blende ein mehrlinsiges zusammengesetztes System angeordnet ist, welches zur Erzeugung einer reellen Abbildung mit einer sammelnden Brechkraft ausgestattet ist, und hinter dem dann in dem zur Scharfeinstellung erforderlichen Abstand die Bildebene folgt. Diese Gesamtanordnung des Erfindungsgegenstandes ist nun zur Erschließung einer den heutigen photographischen Ansprüchen entsprechenden feinen Abbildungsleistung bei einer hohen relativen Anfangsöffnung und dem ge-

nannten großen Bildwinkelbereich mit den folgenden speziellen Kennzeichnungsmerkmalen ausgestattet:

a) Die zerstreuende Frontlinse L₁ ist so ausgebildet, daß sie ihre sehr stark zerstreuend wirkende Außenfläche i?₂ der Blende B als eine Hohlfläche zukehrt und daß

b) sowohl der der feststehenden Frontlinse nachfolgende ortsveränderliche Variator als auch der diesem wiederum folgende feststehende Erector, welche beide aus je einem gegeneinander aufgestellten und ein sehr stark brechendes Nachbarflächenpaar einschließenden Linsenpaar bestehen, mit einer derart unsymmetrischen Verteilung der Flächenbrechkräfte in diesen Nachbarflächenpaaren ausgestattet sind, daß das in dem feststehenden Erector eingeschlossene Nachbarflächenpaar A₈, R₉ mit einer Unsymmetrie der beiden Flächenbrechkräfte φ₈, φ₉ von mehr als 15%, aber weniger als 115% ausgestattet ist, daß, formelmäßig ausgedrückt, also gilt:

1,15 <p₉ < 9)3 < 2,15 9?₉,

und das innere Nachbarflächenpaar i?₄, R₅ des dem ag Erector auf der Objektseite vorausgehenden Variators wiederum eine noch stärkere Brechkraftsunsymmetrie besitzt als dasjenige des Erectors, und wobei die eingeschlossenen Nachbarflächenpaare R₈, R₉ und R₁, R₅ dieser beiden Glieder im g₀ einzelnen derart unsymmetrisch gestaltet sind, daß ihre gegen die Blende B hohlen Innenflächen R₅ bzw. R₈ jeweils mit einer stärkeren Brechkraft ausgestattet sind als die ihr zugeordneten, gegen die Blende konvexen Nachbar-Innenflächen 2?₄ bzw. R₉, und daß

c) gleichzeitig weiterhin der zwischen dem ortsfesten Erector und der ebenfalls feststehenden Blende B angeordnete und gemeinsam mit dem Variator ortsveränderliche Kompensator mindestens eine an einen veränderlichen Luftabstand grenzende sammelnde Glas-Luft-Fläche besitzt, deren Flächenbrechkraft größer ist als 25% der mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamt objektivs, ohne jedoch den Wert von 125% dieser Äquivalentbrechkraft des pankratischen Objektivs in seiner Mittelstellung zu überschreiten, so daß formelmäßig gilt:

0,25 Φ μ < _Ψΐί < 1,25 Φ.

¹M-

Im Zuge der Untersuchungen zur Erfindung hat es sich nun weiter gezeigt, daß diese zu b) genannte Unsymmetrie der Brechkraftsverteilung innerhalb der stark brechenden eingeschlossenen Nachbarflächenpaare der Glieder um so größer gestaltet werden soll, je größer die Lichtstärke des Objektivs ist (also je größer der Durchmesser der nutzbaren Bündelquerschnitte ist) und je größer der angestrebte nutzbare Maximal-Bildwinkel sein soll. Danach soll die Flächenbrechkraft 93g der gegen die Blende B hohlen Innenfläche R₈ des Erectors um mehr als ein Sechstel, jedoch um weniger als drei Viertel, größer sein als die Flächenbrechkraft <p₉ ihrer an den eingeschlossenen Luftraum grenzenden und gegen die Blende B konvex gewölbten Nachbarfläche R₉ dieses ortsfesten Erectors, daß, formelmäßig ausgedrückt, also gilt:

¹Ve <P» < <Ps< 1^SU<P9>

und daß weiter gleichzeitig die Flächenbrechkraft φ₆ der gegen die Blende B konkaven inneren Nachbarfläche R₅ des ortsveränderlichen Variators um mehr als

4O⁰J₀, jedoch um nicht mehr als 220%, der Flächen- komplizierte Anlage ist jedoch ebenfalls nicht zur brechkraft φ_ί ihrer gegen die Blende B konvexen Nach- Erzielung eines lichtstarken pankratischen Objektivs barfläche A₄ größer ist als eben die Flächenbrechkraft mit größerem Bildwinkel geeignet, insbesondere dann dieser Konvexfiäche R₁, daß also formelmäßig gilt: nicht, wenn (wie im Falle der französischen Patentschrift

5 1 150 483) für das der Blende nachfolgende und die end-

1,4 9>4 < 9>5 < 3,2 9?₄. gültige Abbildung bewirkende Grundobjektiv [L₁ in deren

Fig. 12) eine einzelne unkorrigierte Sammellinse (plan-

Damit ist gleichzeitig schon aufgezeigt, daß im Rahmen konvexe Linse) verwendet wird. Wie oben ausgeführt, ist der Erfindung diese Unsymmetrie also tunlichst um so als Relay nach der Erfindung ein mehrlinsig zusammenstärker ausgeprägt wird, je langer die Strahlenwege von io gesetztes System vorgesehen. In älteren Vorschlägen sind diesen Nachbarflächenpaaren aus bis zur Blende sind. für diesen Zweck bereits Dreilinsen-Anastigmate vor-Es hat sich weiter gezeigt, daß zur Erzielung sehr geschlagen worden, z. B. in den USA.-Patentschriften großer Bildwinkel in dem von der Blende B weit entfernt 2 454 686 und 2 718 817. Diese anastigmatischen Triplets, stehenden Innen-Nachbarflächenpaar des Variators die die im vorliegenden Falle ja nicht mit der normalen gegen die Blende hohle Innenfläche R₅ sogar tunlichst 15 Innenblende, sondern im Hinblick auf die Gleichensche eine Flächenbrechkraft φ_Β besitzt, die größer ist als 166 °/₀ Bedingung mit einer Vorderblende verwendet werden der Flächenbrechkraft φ_ί der ihr benachbarten und gegen müssen, gestatten für sehr große Bildwinkel nur eine die Blende B konvex gekrümmten anderen Innenfläche A₄ unzureichende Korrektion der Koma, d. h. der Öffnungsdieses ortsveränderlichen Variators, daß also formelmäßig fehler weitgeöffneter Bündel in den seitlichen Gesichtsgüt: 20 feldteilen. Außerdem sind derartige Objektive wenig

<ρ₅>1,66φ₄. geeignet, die Verzeichnung über große Bildwinkel

bereiche hinweg ausreichend klein zu halten, wenn sie

Durch die erfindungsgemäße Einführung der vor- mit einer solchen Vorderblende verwendet werden, es sei beschriebenen Unsymmetrie für die grundlegenden denn, man stattet sie mit extrem starken Brechkräften Bauelemente der vorliegenden pankratischen Systeme 25 ihrer Einzelelemente aus, wodurch die zonischen Zwischenwird die Möglichkeit erschlossen, die Asymmetrieanteile fehler in den weitgeöffneten seitlichen Komabündeln an den Komafehlern weitgeöffneter Bündel in ganz äußerst ungünstig beeinflußt werden. Sofern die pankraüberraschender Weise auch über größere Bildwinkel- tischen Objektive nach vorliegender Erfindung nur mit bereiche hinweg ganz wesentlich zu vermindern. Im Zuge geringen relativen Öffnungen eingesetzt werden sollen, der Untersuchungen zur Erfindung hat es sich weiterhin 30 können die vorgenannten Relayformen vom normalen erwiesen, daß auch die anderen noch verbleibenden oder erweiterten Triplet-Typus im Rahmen der vorzonischen Aberrationsreste dadurch in engen Grenzen liegenden Erfindung natürlich benutzt werden. Es ist gehalten werden können, daß diese einzelnen Bauglieder jedoch Ziel einer speziellen Ausbildung der vorliegenden selbst solche Brechkräfte zugemessen erhalten, die eine Erfindung, ein pankratisch.es Objektiv mit weitwinkligem besonders einfache Reduzierung der verbleibenden Rest- 35 Maximal-Gesichtsfeld auch mit einer hohen Lichtstärke aberration ermöglichen. Hierzu werden diese Bauglieder auszurüsten, also dem Relay selber ebenfalls eine hohe anspruchsgemäß mit folgenden auf die mittlere Äqui- relative Öffnung zu erteilen. Nach der Erfindung können valentbrechkraft Φ μ des Gesamtobjektivs bezogenen die pankratischen Systeme großer Gesichtsfeldaus-Flächenbrechkraftssummen ausgestattet: dehnung mit relativen öffnungen bis zu 1: 2,7 aus-

40 gestattet werden, wenn man über die vorbeschriebenen

Die Frontlinse (I) erhält eine Brechkraft, die größer Konstruktionsmerkmale hinaus nun auch noch das ist als 20°/₀, jedoch kleiner als 65% von Φ_Μ, Relays in der folgenden Art aufbaut: Dieses pankratische absolut gerechnet; Objektiv besitzt in seinem der Blende B nachfolgenden

der Variator (II, III) erhält eine Flächenbrechkrafts- Relay auf dessen der Blende zugekehrten Seite mindestens summe, die zwischen 65 und 130 °/₀ Φ μ bemessen ist; 45 zwei einzelne Linsenelemente, von denen eines der Blende der ortsfeste Erector (IV, V, VI) ist mit einer eine sehr stark zerstreuende Hohlfläche R₂ zukehrt, deren absoluten Flächenbrechkraftssumme ausgestattet, Flächenbrechkraft <p_z dem absoluten Wert nach größer die größer ist als 90% <p_M, ohne jedoch den Betrag ist als 75% der mittleren Äquivalentbrechkraft des von 180% Φ μ zu überschreiten, Gesamtobjektivs, ohne jedoch den Wert von 275%

während die Flächenbrechkraftssumme des Kompen- ^s° dieser _ mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamtsators (VII, VIII) so bemessen ist, daß sie zwischen °b]ektivs ™ überschreiten, daß formelmäßig also gut:

65 und 130% Φ_Μ liegt. .„,,

U,75 Ψ μ < ψζ j < 475 Ψ μ,

In formelmäßiger Darstellung ist also hiernach: ₅₅ während auf der Bildseite eine ungleichschenklige

, _ Sammellinse S angeordnet ist, der ein gegen das Bild

0,20 Φ_Μ<-ψι < 0,65 Φ_{Μ hohler} Meniskus M nachfolgt.

0,65 Φ μ < 9?variator < 1,30 Φ μ In dieser Anordnung wirkt die in der Nähe der Blende

η on (h ^- ^- 1 sn <f> angeordnete vorgenannte sehr stark zerstreuende Hohl-

U,WVm< -^rector < l.au 9_{M 6oflä}che außerordentlich vorteilhaft in bezug auf die

0,65 Φ μ < 9>comp. < 1.30 Φ μ anastigmatische Bildfeldebnung und die vorgenannten

Komazustände, während die gegen das Bild hohle

Es sind bereits pankratische Objektive vorgeschlagen Zerstreuungsfläche des das pankratische Objektiv abworden, bei denen an Stelle des einen so überraschenden schließenden Meniskus sehr günstig auf die Verzeichnung Fortschritt bewirkenden vorbeschriebenen Korrektions- 65 gerade bei den angestrebten großen Bildwinkeln wirkt, prinzips nach der Erfindung vielmehr eine Steigerung Sofern man diese Verzeichnungsreste besonders klein der Bildleistung dadurch bewirkt werden sollte, daß drei halten will, wird das normalerweise auf Kosten der aus Linsenpaaren bestehende ortsveränderliche Elemente Komagestaltung gehen, was jedoch nach der Erfindung relativ zu zwei von ihnen eingeschlossenen feststehenden ebenfalls vermieden werden kann, wenn man innerhalb Linsenpaaren verwendet wurden. Auch eine solche 70 des Relay folgende Brechkraftszumessung vornimmt:

Das Relay ist aus mehreren Einzelgliedern in der Weise zusammengesetzt, daß in der Nähe der ihr voraufgehenden Blende B eine Negativlinse mit einer gegen diese Blende hohlen, sehr stark brechenden Zerstreuungsfläche Rz angeordnet ist, während auf der Bildseite ein Meniskus M mit gegen das Bild hohlen Außenflächen das Gesamtsystem abschließt, wobei zwischen diesen Bauelementen mehrere Innenglieder angeordnet sind, die zwei sammelnde Luftlinsen derart einschließen, daß deren Flächenbrechkraftssumme φΐ,ΐ, größer ist als das 2,0fache

der mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, ohne jedoch das 6,0fache dieser Gesamtbrechkraft des pankratischen Objektivs in seiner Mittelstellung zu überschreiten, daß also formelmäßig gilt:

2,0 Φ μ < <pLL < 6,0 Φ μ .

(2)

Diese vorteilhafte Maßnahme kann nun noch weiter gesteigert werden durch eine solche Aufstellung von Innengliedern, daß sie drei Luftlinsen von sammelnder Wirkung derart einschließen, daß die Flächenbrechkraftssumme <pLL dieser drei Luftlinsen größer ist als das

2,5fache der mittleren Äquivalentbrechkraft des pankratischen Gesamtobjektivs, gemessen in der Einstellung auf das geometrische Mittel der Vergrößerung, ohne jedoch das 7,5fache dieser mittleren Äquivalentbrechkraft zu überschreiten, daß also formelmäßig gilt:

2,5

(3)

7,5 Φ_Μ.

Sofern der in Blendennähe stehenden charakteristischen Hohlfläche im Relay noch ein sammelndes Bauglied Ly

vorgeschaltet wird, dann soll dessen Flächenbrechkraftssumme 9?iv zwischen 0 und 75 % des Absolutwertes der zerstreuenden Brechkraft <pz dieser charakteristischen Hohlfläche liegen, wobei dieses vorgeschaltete Bauglied also formmäßig als eine Annäherung an die von Hoeghsche Null-Linse zu betrachten ist. Formelmäßig ausgedrückt gilt hierfür also:

0 < <plv < 0,75 j <pz

IO In den Zeichnungen sind solche Objektive dargestellt, deren Bezeichnungen mit denen der nachfolgenden Zahlentafeln übereinstimmen. Es bedeutet darin R die Krümmungsradien, d die längs der optischen Achse gemessenen Mittendicken und α die ebenfalls längs der optischen Achse gemessenen Abstände der Linsen, welche in der Richtung von der Seite der längeren Konjugierten zur kürzeren Konjugierten hin fortlaufend mit römischen Ziffern durchnumeriert sind. Mit B ist die Blende bezeichnet. Die Gläser der Linsen sind durch deren Brechzahlen ng, und ihre Farbenzerstreuung durch die Abbesche Zahl ν charakterisiert. Die Flächenbrechkräfte der einzelnen Linsenflächen sind mit φ bezeichnet und die Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs mit Φ, ins-

besondere ist die mittlere Äquivalentbrechkraft Φ_Μ-

In allen drei Beispielen wurden zur Erzielung einer guten Farbkorrektion in drei Bauelementen chromatisch korrigierende Kittflächen vorgesehen, nämlich in dem der Blende S zugewandten Teilglied V + VI des feststehenden Erectors, im Kompensator VII +VIII und im bildseitigen Schlußmeniskus XIII + XIV des Relay, wobei im Interesse einer guten Farbkorrektion auch für die seitlichen Bildfeldteile diese Kittflächen R₁₀, R₁₃, R_2i sämtlich gegen die Blende B hohl gestaltet sind.

Beispiel I (Fig. 1) f_M = 100,0 mm Relative öffnung 1: 2,9

φ_Μ = + 10,0 dptr.

Linse

Fläche	Radien	«2	+ 101,454
1	+1461,866	+ 665,981
2	+ 146,723	± CX)
		+ 119,168
3	+ 665,981
4	- 203,981	- 167,300
	+ 44,733
5	+ 250,861
6
7
8
9
10
11

Dicken und Abstände nj/v

II

III

IV

V
VI

4,4733 28,6290 10,7358

0,5368 14,3145 21,4717

3,5786

7,6046

3,2208 6,6204

«,„ = 21,1139 1,689/30,9

1,620/60,0

1,620/60,0

1,720/50,3

1,720/50,3
1,721/29,3

+ 0,47132 dptr.

- 4,69592 dptr.

+ 0,93096 dptr.
+ 3,03950 dptr.

+ 6,11114 dptr.

- 0,930% dptr.

± 0 dptr.

- 6,04189 dptr.

- 4,30365 dptr.
+ 0,02235 dptr.

- 2,87410 dptr.

(Fortsetzung Beispiel I)

10

Linse

Fläche

Radien Dicken und
Abstände

n_djv

	12	+ 192,530
VII
	13	+ 44,733
VIII
	14	- 105,301

IX

XI

XII

XIII

XIV

15
16

17
18

19
20

21
22

23
24
25

- 40,081

- 585,820

- 122,389

- 50,101

+_ oo

- 112,905

+ 96,802

- 414,225

+ 68,352

- 300,246 + 43,480 3,5786
8,9466

α_βΜ = 27,7343 l

2,6840

O₁ = 15,6565
6,6204

a₈ = 0,8947
5,3679

a₉ = 0,8947

6,0837

a₁₀ = 24,1557

8,9466
2,6840

₂
(fest)

1,620/60,0
1,621/36,2

19,6825
8,0518

1,720/50,3
1,620/60,0
1,620/60,0
1,620/60,0

1,620/60,0
1,721/29,3

+ 3,22028 dptr. + 0,02235 dptr. + 5,89738 dptr.

Blendenraum

-17,96362 dptr. + 1,22905 dptr.

- 5,06580 dptr. +12,37500 dptr.

± 0 dptr.

.+ 5,49134 dptr.

+ 6,40483 dptr. + 1,49677 dptr.

+ 9,07069 dptr.

- 0,33639 dptr. -16,58234 dptr.

Durch eine Verschiebung der beiden veränderlichen Glieder (II, III und VII, VIII) gegen die Objektseite hin (also »nach vorn«) um 17,893 mm erhält man die sogenannte »Tele-Stellung« mit einer Äquivalentbrennweite von fr = 142,14 mm, während man bei der Gliederverschiebung um 17,893 mm in Richtung zum Bilde hin die sogenannte »Weitwinkel-Stellung« mit einer Äquivalentbrennweite von f_w = 70,31 mm erhält. Die bildseitige Schnittweite für das ferne Objekt beträgt für diesen ganzen Brennweitenbereich einheitlich 73,3 mm.

Die charakteristischen Bauelemente des pankratischen Systems weisen also im einzelnen folgende Brechkraftssummen auf:

L₁ φ_τ = —4,22460 dptr. = -42,2460 %Φ_Μ

Variatorpii/iii = +9,15064 dptr. = +91,5064%Φ_Λί

Erector ^iv/vi = -13,19729dptr. = — 131,9729%Φ_Μ

Comp.φγιχ/νηι = +9,14003 dptr. = +91,4003 %Φ_Λί

und somit ist unter Benutzung der Absolutwerte erfüllt:

20 ⁰Ia & μ < 42,2460 % Φ_Μ < 65 % Φ_Μ

65% Φ_Μ < 91,5064% Φ_Μ < 130% Φ_Μ

90% Φ_Μ < 131,9729% Φ_Μ < 180% Φ_Μ

65 % Φ μ < 91,4003 % Φ μ < 130 % Φ_Μ

.' ■ Bei diesem Beispiel begrenzt im Relay die in der Nähe der Blende aufgestellte und gegen dieselbe hohle charakj tieristische Zerstreuungsfläche den Blendenraum unmittelbar und trägt die Bezeichnung R₁₅ = Rz. Der Absolutwert der Brechkraft dieser Zerstreuungsfläche beträgt

ψ_η ] = 17,96362 dptr. = 1,796 Φ_Μ ■ Es ist mithin

0,75 Φ_Μ < j <p_1B I < 2,75 Φ_Μ.
^⁰ Es ist weiter

9>₈ = —6,04189 dptr. sowie <p_a = —4,30365 dptr.

ψ₆₌ +6,11114 dptr. sowie 9P₄= +3,03950 dptr. 1,4 9P₄ <C φ₅ <C 3,2 9P₄
9P₅ > 1,66 9P4,

<Pu = +5,89738 dptr. = 0,5897 Φ_Μ

0,25 Φ_Μ< Ψα < 1,25 Φ_Μ.

In dieser Ausführungsform sind also innerhalb des Relay drei sammelnde Luftlinsen angeordnet, deren Brechkraftssumme

(3)

= +34,83863 dptr.
= 3,484 Φ μ

beträgt; somit ist

(3)

009 677/235

It 12

Beispiel II (Fig. 2) f_M = 100,0 mm Relative öffnung 1: 2,8 Φ_Μ = + 10,0 dptr.

Linse

Fläche	Radien	«4	- 167,024
1	+1457,109	+ 48,213
2	+ 146,064	+ 250,189
3	+ 664,996	+ 191,710
4	- 202,957	+ 44,652
5	+ 100,954	- 104,909
6	+ 664,996
7	± OO
8	+ 118,544
9
10
11
12
13
14

Dicken und Abstände

II

III

IV

V VI

VII VIII

IX

XI

XII

XIII XIV

15 16

17 18

19 20

21 22

23 24 25

+ 34,863 + 47,464

- 44,648 + 84,680

- 334,084

- 46,858

+1276,218

- 112,467

+ 54,932

- 65,751 + 40,050

4,456 28,571 10,694

0,891 14,312 21,121

3,565

7,575

3,208
8,003

= 20,408

3,565
9,054

a_eM = 21,388

1,6889/31,1

1,6204/60,3

1,6204/60,3

1,7200/50,3

1,7200/50,3
1,7215/29,3

1,6200/36,3
1,6204/60,3

b_lM = 19,606

J₂= 1,782
(fest)

5,347
6,595

2,674
4,456
5,704
0,891
4,991
0,535

10,338
2,674

1,6200/36,3

1,5814/40,8

1,7200/50,3

1,7200/50,3

1,6204/60,3
1,6200/36,3

+ 0,47278 dptr.

- 4,71642 dptr.

+ 0,93293 dptr. + 3,05681 dptr.

+ 6,14535 dptr.

- 0,93293 dptr.

+, 0 dptr.

- 6,07367 dptr.

- 4,31074 dptr. + 0,03111 dptr.

- 2,88382 dptr.

+ 3,23405 dptr. + 0,00895 dptr. + 5,91367 dptr.

Blendenraum

+17,78399 dptr. -13,06250 dptr.

-13,02188 dptr.

- 6,86588 dptr.

- 2,15514 dptr. +15,36553 dptr.

+ 0,56416 dptr. + 6,40190 dptr.

+ 11,29394 dptr. + 0,00608 dptr. -15,48084 dptr.

Durch eine Verschiebung der beiden veränderlichen Glieder gegen die Objektseite hin (also »nach vorn«) um 17,824 mm erhält man die sogenannte »Tele-Stellung« mit einer Äquivalentbrennweite von /V = 142,15 mm,

während man bei der Gliederverschiebung um 17,824 mm

in Richtung zum Bild hin die sogenannte »Weitwinkel-

14

Stellung« mit einer Äquivalentbrennweite von /V = 70,33 mm erhält. Die bildseitige Schnittweite für das ferne Objekt beträgt für diesen ganzen Brennweitenbereich einheitlich 74,4 mm.

Die charakteristischen Bauelemente des pankratischen 5 Systems weisen also im einzelnen folgende Brechkraftssummen auf:

L₁ φι = -4,24364dptr. = -42,4364 °/₀Φ_Μ

Variator pii/iii = +9,20216dptr. = +92,0216°Ι₀Φ_Μ ¹⁰ Erector ψινινί = -13,23712dptr. = -132,3712η₀Φ_Μ Comp, ψνίτιντίτ = +9,15667dptr. = +91,5667°Ι₀Φ_Μ und somit ist unter Benutzung der Absolutwerte erfüllt: ¹⁵ 20*/₀Φ^< 42,4364% Φ_Μ< 65%Φ_Μ 65 % Φ_Μ < 92,0216 % Φ_Μ < 130 °/₀ Φ_Μ 90 »/„ Φ_Μ < 132,3712 % Φ_Μ < 180 % Φ^ 65ο/_ο Φ^ < 91,5667»/₀ Φ_Μ < 130% Φ_Μ In dieser Ausführungsform sind innerhalb des Relay zwei sammelnde Luftlinsen angeordnet, deren Brechkraftssumme

<p_LL = +33,62553 dptr.

(2)

= 3,363 Φ_Μ

beträgt; somit ist

2,0 Φ_Μ
Es ist weiter:

(2)

6,0 Φ_Μ.

Bei diesem Beispiel steht im Relay der in der Nähe der Blende angeordneten und zu dieser konkav durch- 25 gebogenen charakteristischen Zerstreuungsfläche A₁₇ = Rz zur Blende hin ein sammelnder und gegen diese Blende konvexer Meniskus Ly voran. Der Absolutwert der Brechkraft der Zerstreuungsfläche 2?₁₇ = R_z beträgt

30 ψ_ζ\ = 13,02188 dptr. = 1,302 Φ_Μ- <p_a = —6,07367 dptr. sowie <p_a = —4,31074 dptr. 1,15999 < <p_a < 2,15 <p₉,

(p_s = +6,14535 dptr. sowie <p₄ = +3,05681 dptr. 1,4 Cp₁ < q>_s < 3,2^₄
<p₆ > 1,66 ^₄,

_ψΐί = +5,91367 dptr. = 0,591 Φ_Μ

0,25 Φ μ < <p_u < 1,25 Φ μ ,

<p_Ly = +4,72149 dptr.,
und somit ist

Es ist mithin

0,75 Φ μ < I ψζ [ < 2,75 Φ_Μ.

35 Bei diesem Beispiel wurde zur Aufzeigung der weiten Variationsfreiheit in der Glaswahl die in der Blendennähe aufgestellte und gegen die Blende hohle konzentrische Zerstreuungsfläche einer Linse zuerteilt, die aus einem Leichtflint besteht und eine Brechzahl von deutlich unter 1,60 besitzt, während für die beiden anderen Beispiele schwer brechende Gläser mit Brechzahlen von 1,70 und höher an dieser Stelle verwendet werden.

Beispiel III (Fig. 2) f_M = 100,0 mm Relative Öffnung 1: 2,7 Φ_Μ = + 10,0 dptr.

Linse

Fläche

Radien

Dicken und Abstände »rf/"

T	1	+ 1454,492
X	2	+ 145,801
TT	3	+ 663,801
XX	4	- 202,592
III	5 6	+ 100,773 + 663,801
IV	7 8	± OO + 118,331
	9	- 166,724
ν VI	10	+ 48,126
11	+ 249,739

«o =

4,448 28,520 10,675

0,890 14,287 21,083

3,558

7,651

3,202 7,988

= 20,371

a, = 1,6889/31,1

1,6204/60,3

1,6204/60,3

1,7200/50,3

1,7200/50,3
1,7215/29,3

+ 0,47364 dptr.

- 4,72493 dptr.

+ 0,93462 dptr. + 3,06231 dptr.

+ 6,15641 dptr.

- 0,93462 dptr.

± 0 dptr.

- 6,08463 dptr.

- 4,31851 dptr. + 0,03117 dptr.

- 2,88902 dptr.

15

Fläche

1 094 480

Radien

Dicken und Abstände

K =

O6^ = 21,350

(fest)

5,337

16

nj/v

Ψ

+ 191,365 + 44,571 - 104,721

^7= 5,871

1,6200/36,3 1,6204/60,3

+ 3,23988 dptr. + 0,00897 dptr. + 5,92431 dptr.

12 13 14

3,558 9,038

2,669

19,571

Linse

(Fortsetzung Beispiel III)

^8= 4,448

Blendenraum

VII VIII

5,693

1,779

+ 41,935 + 61,238

O9 = 0,890

1,6200/36,3

+14,78479 dptr. — 10,12443 dptr.

15 16

4,982

- 44,265 + 217,056

a10 = 0,534

1,7015/41,0

-15,84774 dptr. - 3,23189 dptr.

IX

17 18

- 143,577 - 47,592

9,252 3,558

1,7885/50,4

- 5,49183 dptr. +16,56791 dptr.

X

19 20

+10674,91 - 96,643

1,7885/50,4

+ 0,07387 dptr. + 8,15889 dptr.

XI

21 22

+ 44,906 - 89,438 + 33,021

1,6204/60,3 1,6200/36,3

+ 13,8155SdPtH + 0,00472 dptr. -18,77593 dptr.

XII

23 24 25

XIII XIV

Durch eine Verschiebung der beiden veränderlichen Glieder gegen die Objektseite hin (also »nach vorn«) um 17,792 mm erhält man die sogenannte »Tele-Stellung« mit einer Äquivalentbrennweite von /"y = 142,15 mm, während man bei der Gliederverschiebung um 17,792 mm in Richtung zum Bild hin die sogenannte »Weitwinkel-Stellung« mit einer Äquivalentbrennweite von /V = 70,33 mm erhält. Die bildseitige Schnittweite für das ferne Objekt beträgt für diesen ganzen Brennweitenbereich einheitlich go 76,4 mm.

Die charakteristischen Bauelemente des pankratischen Systems weisen also im einzelnen folgende Brechkraftssumme auf:

Es ist weiterhin der Absolutwert der Brechkraft der charakteristischen Hohlfläche R_{1 7} = Rz im Relay:

Ip₁₇J = 15,84774 dptr.

= 1,585 Φ μ und somit

0,75 Φ_Μ< \φ₁₇\<2,75Φ_Μ·,

die Brechkraftssumme der beiden sammelnden Luftlinsen im Relay:

<Pll = +38,61620 dptr.

und somit

= 3,862 Φ μ 2,0 Φ μ < 9LL < 6,0 Φ μ;

ψτ

= -4,25130dptr. = -42,5130 °Ι₀Φ_Μ (2)

Variatorpn/in = +9,21872dptr. = +92,1872°■/ ₀Φ_Μ Erector ρίν/νΐ = -13,26099 dptr. = -132,6099 %Φ_Μ

Comp,

H = +91,7316%Φ_Μ

und somit ist unter Benutzung der Absolutwerte erfüllt: 20% Φ_Μ< 42,5130%· Φ_Μ < 65% Φ_Μ

90% Φ_Μ < 132,6099% Φ_Μ < 180% Φ_Μ
65%Φ_Λί< 91,7316% Φ_Μ< 130% Φ_Μ

Innenflächenpaar im Erector:

(p_s = -6,08463 dptr. <p₉ = -4,31851 dptr. 1,15 95₉ <9?₈< 2,15 ψ_β;

Innenflächenpaar im Variator:

φ₅ = +6,15641 dptr. p₄ = +3,06231 dptr.

1,4 954 < 9⁹S < ³<² 9>4 <p₅ > 1,66 9>₄;

stark sammelnde Außenfläche im Kompensator: <p_u = +5,92431 dptr. = 0,592 Φ_Μ

0,25 Φ_Μ < <pu < 1,25 Φ_Μ; die Flächenbrechkraftssumme des Positivmeniskus Ly

vor der in Blendennähe stehenden charakteristischen Hohlfläche <p₁₇ = φζ

(p_Lv = +4,66035 dptr.,

und somit ist

0 < 0>£v < 0,75 I φ_ζ .

Claims (10)

Patentansprüche:

1. Lichtstarkes pankratisches Objektiv, bei dem in der Richtung von der längeren Konjugierten zur kürzeren Konjugierten hin einem Frontglied von zerstreuender Brechkraft ein ortsveränderliches Linsenpaar sammelnder Brechkraft nachgeschaltet ist, welches einen kleinen festen inneren Luftabstand in Form einer stark sammelnden Luftlinse zwischen sich einschließt und den sogenannten Variator bildet, dem ein ortsfestes zerstreuendes Glied, der sogenannte Erector, nachgeschaltet ist, welches ebenfalls aus einem Linsenpaar besteht, dessen stärker brechende Flächen einen kleinen festen Luftabstand einschließen, ao der hierbei jedoch im Gegensatz zum Variator eine Luftlinse von stark zerstreuender Wirkung bildet, und bei dem diesem Erector ein mit dem Variator gekuppeltes, ebenfalls ortsveränderliches Sammelsystem nachgeschaltet ist, welches als Kompensator bezeichnet wird und mit einer starken positiven Brechkraft ausgestattet ist, dem die ortsfeste Blende des pankratischen Objektivs nachfolgt, wobei hinter dieser Blende ein mehrlinsiges zusammengesetztes System angeordnet ist, welches zur Erzeugung einer reellen Abbildung mit einer sammelnden Brechkraft ausgestattet ist, und hinter dem dann in einem festen Abstand die Bildebene folgt, dadurch gekennzeichnet, daß

a) die zerstreuende Frontlinse (I) so ausgebildet ist, daß sie ihre sehr stark zerstreuend wirkende Außenfläche (R₂) der Blende (B) als eine Hohlfläche zukehrt und daß

b) sowohl der der feststehenden Frontlinse nachfolgende ortsveränderliche Variator als auch der diesem wiederum folgende feststehende Erector, welche beide aus je einem gegeneinander aufgestellten und ein sehr stark brechendes Nachbarflächenpaar einschließenden Linsenpaar bestehen, mit einer derart unsymmetrischen Verteilung der Flächenbrechkräfte in diesen Nachbarflächenpaaren ausgestattet sind, daß das in dem feststehenden Erector eingeschlossene Nachbarflächenpaar (R₈, R₉) mit einer Unsymmetrie der beiden Flächenbrechkräfte (φ₈, φ₉) von mehr als 15%, 5<> aber weniger als 115% ausgestattet ist, daß, formelmäßig ausgedrückt, also gilt:

1,15 φ_β< φ₈<2,ί5φ₉,

und das innere Nachbarflächenpaar (.R₄, R₅) des dem Erector auf der Objektseite vorausgehenden Variators wiederum eine noch stärkere Brechkraftsunsymmetrie besitzt als dasjenige des Erectors, und wobei die eingeschlossenen Nachbarflächenpaare (R_a, R₉ und .R₄, R₅) dieser beiden Glieder im einzelnen derart unsymmetrisch gestaltet sind, daß ihre gegen die Blende (B) hohlen Innenflächen (R₅ bzw. R₈) jeweils mit einer stärkeren Brechkraft ausgestattet sind als die ihr zugeordneten, gegen die Blende konvexen Nachbar-Innenflächen (.R₄ bzw. R_a).

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zwischen dem ortsfesten Erector und der ebenfalls feststehenden Blende (B) angeordnete und gemeinsam mit dem Variator ortsveränderliche

Kompensator mindestens eine an einen veränderlichen Luftabstand grenzende sammefade Glas-Luft-Fläche besitzt, deren Flächenbrechkraft größer ist als 25% der mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, ohne jedoch den Wert von 125% dieser Äquivalentbrechkraft des pankratischen Objektivs in seiner Mittelstellung zu überschreiten, so daß formelmäßig gilt:

0,25 Φ μ < <p₁₄. < ί,25Φ_Μ·

3. Objektiv nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die genannte Unsymmetrie der Brechkraftsverteilung innerhalb der stark brechenden eingeschlossenen Nachbarflächenpaare der Glieder derart gestaltet ist, daß die Flächenbrechkraft (φ₈) der gegen die Blende (B) hohlen Innenfläche (R ₈) des Erectors um mehr als ein Sechstel, jedoch um weniger als drei Viertel größer ist als die Flächenbrechkraft (9S₉) ihrer an den eingeschlossenen Luftraum grenzenden und gegen die Blende (B) konvex gewölbten Nachbarfläche (R₉) dieses ortsfesten Erectors, daß, formel mäßig ausgedrückt, also gilt:

¹Ve <Ps> < <Ps< 1³U<P9,

und daß weiter gleichzeitig die Flächenbrechkraft (9S₅) der gegen die Blende konkaven inneren Nachbarfläche (R₅) des ortsveränderlichen Variators um mehr als 40 %, jedoch um nicht mehr als 220 % der Flächenbrechkraft (<p₄) ihrer gegen die Blende (B) konvexen Nachbarfläche (R₄) größer ist als eben die Flächenbrechkraft dieser Konvexfläche (.R₄), daß also formelmäßig gilt :

1,4<ρ₄< 9?₅< 3,2 <p₄.

4. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die gegen die Blende hohle Innenfläche (R₅) des von der Blende (B) weit entfernt stehenden Innen-Nachbarflächenpaares des Variators eine Flächenbrechkraft (9J₅) besitzt, die größer ist als 166 % der Flächenbrechkraft (φ₄) der ihr benachbarten und gegen die Blende (B) konvex gekrümmten anderen Innenfläche (R₄) dieses ortsveränderlichen Variators, daß also formelmäßig gilt:

<p_s> 1,66954.

5. Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die grundlegenden Bauelemente der pankratischen Systeme, nämlich die Frontlinse (I), der Variator (II, III), der Erector (IV, V, VI) und der Kompensator (VII, VIII), mit den auf die mittlere Äquivalentbrechkraft (Φμ) des Gesamtobjektivs bezogenen Brechkraftssummen wie folgt ausgestattet sind, gerechnet in absoluten Werten: die Frontlinse (I) besitzt eine Brechkraft (φι), die größer ist als 20 %, jedoch kleiner als 65 % von Φ μ ; der Variator (II, III) besitzt eine Flächenbrechkraftssumme, die zwischen 65 und 130 % von Φ μ bemessen ist;

der ortsfeste Erector (IV, V, VI) ist mit einer Flächenbrechkraftssumme ausgestattet, die größer ist als 90%, jedoch kleiner als 180% von Φ_Μ; die Flächenbrechkraftssumme des Kompensators (VII, VIII) liegt zwischen 65 und 130 % von Φ_Μ,

so daß formelmäßig gilt:

0,20 Φ μ < -φι < 0,65 Φ μ 0,65 Φ Μ < 9³VaHaIOr < 1,30 Φ_Μ 0,90 ΦM < -^Erector < 1,80 ΦM 0,65 ΦM < 9>Comp. < 1,30 ΦM

009 677/235

6. Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das der Blende (B) nachfolgende Relay auf seiner der Blende zugekehrten Seite mindestens zwei einzelne Linsenelemente besitzt, von denen eines der Blende eine sehr stark zerstreuende Hohlfläche (Rz) zukehrt, deren Flächenbrechkraft (<pz) dem absoluten Wert nach größer ist als 75⁰I₀ der mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, ohne jedoch den Wert von 275 °/₀ dieser mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs zu überschreiten, daß also formelmäßig gilt:

0,75 Φ_Μ< \φζ\<2,75Φ.

'μ,

während auf der Bildseite eine ungleichschenklige Sammellinse (S) angeordnet ist, der ein gegen das Bild hohler Meniskus (M) nachfolgt.

7. Objektiv nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch einen solchen Aufbau des Relay, daß in der Nähe der ihr voraufgehenden Blende (B) eine Negativlinse mit einer gegen diese Blende hohlen, sehr stark brechenden so Zerstreuungsfläche (Rz) angeordnet ist, während auf der Bildseite ein Meniskus (M) mit gegen das Bild hohlen Außenflächen das Gesamtsystem abschließt, wobei zwischen diesen Bauelementen mehrere Innenglieder angeordnet sind, die zwei sammelnde Luftlinsen derart einschließen, daß deren Flächenbrech-

kraftssumme

(2)

größer ist als das 2,0fache der

mittleren Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, ohne jedoch das 6,0fache dieser Gesamtbrechkraft des pankratischen Objektivs in seiner Mittelstellung zu überschreiten, daß also formelmäßig gilt:

2,0 Φ_Μ < <pLL < 6,0 Φ μ ■

8. Objektiv nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch einen solchen Aufbau des Relays, daß in der Nähe der ihr voraufgehenden Blende (B) eine Negativlinse mit einer gegen diese Blende hohlen, sehr stark brechenden

Zerstreuungsfläche (Rz) angeordnet ist, während auf der Bildseite ein Meniskus (M) mit gegen das Bild hohlen Außenflächen das Gesamtsystem abschließt, wobei zwischen diesen Bauelementen mehrere Innenglieder angeordnet sind, die drei Luftlinsen von sammelnder Wirkung derart einschließen, daß die Flächen-

brechkraftssumme (q>LLJ dieser drei Luftlinsen größer

ist als das 2,5fache der mittleren Äquivalentbrechkraft des pankratischen Gesamtobjektivs, gemessen in der Einstellung auf das geometrische Mittel der Vergrößerung, ohne jedoch das 7,5fache dieser mittleren Äquivalentbrechkraft zu überschreiten, daß also formelmäßig gilt:

2,5 Φ_Μ < 9LL < 7,5 Φ

_Μ ■

(3.

9. Objektiv nach Anspruch 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß bei Vorschaltung eines sammelnden Baugliedes (Lv) vor die in Blendennähe stehende charakteristische Hohlfläche (Rz) die Flächenbrechkraf tssumme (99z,v) dieses vorgeschalteten sammelnden Baugliedes (L\) zwischen Null und dem 0,75iachen des Absolutwertes der Flächenbrechkraft (95z) der genannten charakteristischen Hohlfläche (R_z) liegt, also formelmäßig gilt:

10. Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 9, gekennzeichnet durch die Anordnung von chromatisch korrigierenden Kittflächen in einigen Bauelementen des Gesamtobjektivs, und zwar vorzugsweise in dem der Blende zugewandten Teilglied (V -}- VI) des feststehenden Erectors, im Kompensator (VII + VIII) und im bildseitigen Schlußmeniskus (XIII + XIV) des Relay, wobei zur Erzielung einer guten Farbkorrektion auch für die seitlichen Bildfeldteile diese Kittflächen (R₁₀, R₁₃, R_2i) sämtlich gegen die Blende hohl gestaltet sind.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

© 009 677/23? 11.60