DE2425393B2 - Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas - Google Patents
Verfahren zur Entsäuerung von KoksofengasInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von gereinigtem Koksofengas, welches im wesentlichen
keine Schwefelkomponente enthält.
Das bei der Verkokung von Kohle (trockene Destillation) anfallende Koksofengas enthält eine
relativ große Menge von Verunreinigungen, wie z. B. Säuregaskomponenten, wie Schwefelwasserstoff, Kohlendioxyd,
Cyanwasserstoff, sowie Teer, Wasser, Benzol, Naphthalin und Ammoniak. Diese Verunreinigungen
bewirken ein Verstopfen und Korrodieren der Rohrleitungen und anderer Einrichtungen, und sie sind
außerdem für den menschlichen Körper giftig. Demgemäß ist es schwierig und hin und wieder gefährlich, das
Koksofengas in gewünschter Weise zu verwenden. Es ist erforderlich, diese Verunreinigungen abzutrennen.
Teer, Wasser, Benzol und Naphthalin können leicht abgetrennt und entfernt werden, indem man das
Koksofengas abkühlt oder mit einem Öl auswäscht. Es sind ferner z. B. die »Collin-Methode«, die »Otto-Methode«
und die »Koppers-Methode« zur Entfernung von Säuregas aus dem Koksofengas bekannt, d. h. die
Absorption des Säuregases in einer absorbierenden Lösung bestehend aus Ammoniakwasser und nachfolgende
Erhitzung der absorbierenden Lösung mit Dampf zur Abtrennung des Säuregases und zur Rückführung
der regenerierenden absorbierenden Lösung.
Bei diesen Methoden erzielt man einen relativ hohen Abtrenngrad für einige Schwefelkomponenten. Der
Abtrenngrad und die Selektivität für Schwefelwasserstoff ist jedoch relativ gering, und der Verbrauch an
Dampf ist unvorteilhaft hoch. Bei den bekannten Methoden wird die regenerierte Absorptionslösung,
welche am Boden des zur Säuregasabtrennung (Entsäuerung) dienenden Turms austritt, direkt in den
Absorber als Absorptionslösung zurückgeführt Die regenerierte Absorptionslösung enthält Ammoniak und
geringe Mengen Cyanwasserstoff und anderer Säuregaskomponenten. Demgemäß wird die Absorptionsleistung
des Absorbers nach einer Kreislaufführung während einer langen Zeitdauer unvorteilhafterweise
gesenkt Das Säuregas enthält Schwefelwasserstoff zusammen mit Cyanwasserstoff (gewöhnlich 3-5
Volumen-%) und Ammoniakgas (mehr als 100 ppm). Dadurch werden die Durchgänge im Katalysatorbett
durch Bildung von Ammoniumsulfat verstopft, wenn man aus dem Säuregas nach dem Claus-Verfahren oder
dgl. Schwefel in hoher Reinheit gewinnen will.
Es ist auch ein Verfahren zum Entsäuern von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit ammoniakhaltigem
Wasser in einem Absorber, Aufteilen der aus dem Absorber austretenden Waschlösung und
Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in den oberen und des anderen Teils nach Erwärmen in den
mittleren Bereich des Entsäurers, Erhitzen der Waschlösung im Entsäurer mit Wasserdampf und Rückführen
der entsäuerten Waschlösung zum Absorber, bekannt (siehe DE-AS 14 94 796).
Durch direktes Verbrennen des Säuregases kann man Schwefelsäure und rauchende Schwefelsäure herstellen.
Bei dieser Verbrennung wird die Schwefelsäure und die rauchende Schwefelsäure durch Bildung von NOx
während der Verbrennung aus einem Teil des HCN gefärbt. Demgemäß konnte bisher das Säuregas
lediglich zur Herstellung von relativ wertlosen Produkten, wie z. B. verdünnter Schwefelsäure verwendet
werden.
Es war Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Herstellung von gereinigtem Koksofengas
zu schaffen, mit dem das Säuregas in wirksamer Weise abgetrennt werden kann.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit einer ammoniakhaltigen Absorptionslösung in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen, Aufteilen der aus dem Absorber austretenden Waschlösung und Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in den oberen und des anderen Teils nach Erwärmen in den mittleren Bereich eines Entsäurers, Erhitzen der Waschlösung in dem Entsäurer mit Wasserdampf und Rückführung der entsäuerten Waschlösung zum Absorber, das dadurch gekennzeichnet ist, daß das Gegenstromwaschen im Absorber bei einer Temperatur oberhalb 30° C und bei einer Ammoniakkonzentration der in den Absorber eingeführten Absorptionslösung von weniger als 10 g/l durchgeführt wird und daß die aus dem Absorber austretende Waschlösung in einem Verhältnis von mehr als 0,05 Gew.-Teilen der in den oberen Bereich des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung zu 1 Gew.-Teil der in den mittleren Bereich des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung aufgeteilt wird und daß die Temperatür des in den oberen Bereich des Entsäurers eingeleiteten Teils der Waschlösung auf unterhalb 40° C gehalten wird.
Die Figur zeigt ein Diagramm zur Veranschaulichung
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit einer ammoniakhaltigen Absorptionslösung in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen, Aufteilen der aus dem Absorber austretenden Waschlösung und Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in den oberen und des anderen Teils nach Erwärmen in den mittleren Bereich eines Entsäurers, Erhitzen der Waschlösung in dem Entsäurer mit Wasserdampf und Rückführung der entsäuerten Waschlösung zum Absorber, das dadurch gekennzeichnet ist, daß das Gegenstromwaschen im Absorber bei einer Temperatur oberhalb 30° C und bei einer Ammoniakkonzentration der in den Absorber eingeführten Absorptionslösung von weniger als 10 g/l durchgeführt wird und daß die aus dem Absorber austretende Waschlösung in einem Verhältnis von mehr als 0,05 Gew.-Teilen der in den oberen Bereich des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung zu 1 Gew.-Teil der in den mittleren Bereich des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung aufgeteilt wird und daß die Temperatür des in den oberen Bereich des Entsäurers eingeleiteten Teils der Waschlösung auf unterhalb 40° C gehalten wird.
Die Figur zeigt ein Diagramm zur Veranschaulichung
des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Gemäß der Figur wird in einem Koksofengas A eine als Ausgangsmaterial dienende Kohle zu Koksofengas
verkokt Das Koksofengas wird durch Wärmeaustausch mit Seewasser oder dgl. in einem primären Kühler B
gekühlt Im Absorber C werden die Säuregaskomponenten im Koksofengas durch Absorption mit einer aus
Ammoniakwasser bestehenden Absorptionslösung (im folgenden nur als Abuorptionslcsung bezeichnet)
abgetrennt Die Absorptionslösung, welche die Säuregaskomponenten enthält, wird aus dem Absorber C
über eine Rohrleitung 4 entlassen und wird sodann in einem Turm D zur Säuregasabtrennung (im folgenden
als Abtrennturm bezeichnet) regeneriert Die regenerierte Absorptionslösung wird über die Rohrleitung 5
aus dem Abtrennturm D entlassen und in einem Wärmeaustauscher h und Kühlern K\, K2 (im folgenden
als regenerierte Absorptionslösung bezeichnet) und in einem Speichertank E gespeichert Das Ammoniakgas
wird ferner aus der regenerierten Absorptionslösung abgetrennt, welche den Abtrennturm D verläßt Die
Lösung fließt durch eine Rohrleitung 8 in eine Ammoniakabtrenneinrichtung G. Dampf wird durch
eine Rohrleitung 10 geleitet und in einem Kocher F kondensiert, und das kondensierte Wasser wird in den
Speichertanks M und / gespeichert. Falls erforderlich, wird in den Speichertank /ein zur Speisung des Kochers
verwendetes Wasser eingeführt. Das im Säuregas verbleibende Ammoniakgas, welches am Kopf des
Abtrennturms D austritt, wird im kondensierten Wasser jo
in einer Waschapparatur L absorbiert. Das im Koksofen A erzeugte Koksofengas wird durch das Rohr 1 in den
Primärkühler B geleitet und dort wird es abgekühlt und danach wird es durch die Rohrleitung 2 in den Absorber
C geleitet Der Absorber C ist ein Sprühturm mit einer Vielzahl von Stufen, wobei das Koksofengas im
Gegenstrom die Absorptionslösung, welche durch die Rohrleitung 3 einströmt, in jeder Stufe kontaktiert. Die
mit dem Koksofengas in der letzten Stufe kontaktierte Absorptionslösung wird zur vorderen Stufe geführt und
auch hier versprüht, so daß sie mit dem Koksofengas kontaktiert wird. Die selektive Absorption des Schwefelwasserstoffs
im Säuregas wird wirtschaftlicherweise dadurch verwirklicht, daß man die Kontakttemperatur
während der Gegenstromkontaktierung der Absorptionslösung mit dem Koksofengas im Absorber auf
mehr als 3O0C hält und indem man die Konzentration
des Ammoniaks in der Absorptionslösung auf weniger als 10 g/l hält. Wenn die Kontakttemperatur unterhalb
30° C liegt, so wird eine große Menge HCN-Gas zusammen mit Schwefelwasserstoffgas aus dem Koksofengas
absorbiert, wobei die selektive Absorption des Schwefelwasserstoffgases verschlechtert wird, und
wobei ferner HCN-Gas das am Kopf des Abtrennturms austretende Säuregas verunreinigt, da nämlich eine
Absorptionslösung, welche HCN enthält, in diesem Fall in den Abtrennturm eingeleitet wird.
Die obere Grenze der Kontakttemperatur ist nicht beschränkt, solange nur eine ausreichende Ammoniakkonzentration
unter dem Arbeitsdruck aufrechterhalten werden kann, so daß im wesentlichen der gesamte
Schwefelwasserstoff absorbiert werden kann. Somit ist es bevorzugt, die UmsetJiung bei unterhalb 6O0C und
insbesondere bei unterhalb 450C (im Falle von etwa Atmosphärendruck) durchzuführen. Die Absorption
von Schwefelwasserstoff wird erhöht, je nach der Zunahme der Konzentration von flüssigem Ammoniak
in der Absorptionslösung, welche in den Absorber eingeführt wird. Wenn die Ammoniakkonzentration
oberhalb 10 g/l liegt, so wird die Absorption von Schwefelwasserstoff durch die Absorption von
HCN-Gas in die Absorptionslösung nicht weiter gesenkt. Dies hat zum Ergebnis, daß eine große Menge
HCN-Gas das aus dem Abtrennturm austretende Säuregas verunreinigt Demgemäß muß zur Aufrechterhaltung
der Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens die Ammoniakkonzentration der Absorptionslösung auf
weniger als 10 g/l gehalten werden.
Wenn die Ammoniakkonzentration der Absorptionslösung zu gering ist, so ist die Absorptionswirksamkeit
herabgesetzt, und ein groß dimensionierter Absorber ist erforderlich. Demgemäß ist es bevorzugt, diese
Konzentration oberhalb 4 g/l zu halten. Wenn die Zahl der Stufen des Absorbers zu klein ist, so ist die
Kontaktierung des Koksofengases mit der Absorptionslösung zu gering. Andererseits wird bei einer Erhöhung
der Stufenzahl über 10 Stufen die Entschwefelungswirksamkeit
nicht mehr wesentlich erhöht Demgemäß ist es bevorzugt, einen Absorber mit 5 bis 8 Stufen zu
verwenden.
Mehr als die Hälfte der Absorptionslösung, welche am Boden des Absorbers C über die Rohrleitung 4
entlassen wird, wird in dem Wärmeaustauscher I1, k mit
Dampf erhitzt, und die heiße Absorptionslösung wird durch die Rohrleitung 5 aus dem Abtrennturm D
entlassen. Andererseits fließt die erhitzte Absorptionslösung durch die Rohrleitung 6 in den mittleren Bereich
des Abtrennturms D. Andererseits fließt die verbleibende Absorptionslösung durch den Kühler H und wird
dort auf eine Temperatur von 0-400C gekühlt und fließt sodann durch die Rohrleitung 7 in den oberen Teil
des Abtrennturms D zur Abtrennung der Säuregase. Das Verhältnis der in den Kopf des Turms eingeleiteten
Absorptionslösung zu der in den mittleren Bereich des Abtrennturms eingeleiteten Absorptionslösung beträgt
vorzugsweise mehr als 0,05 (Gewicht): 1 (Gewicht). Wenn die Temperatur der in den oberen Teil geleiteten
Absorptionslösung höher als 400C ist oder wenn das Verhältnis der in den oberen Teil eingeleiteten
Absorptionslösung zu der in den mittleren Teil eingeleiteten Absorptionslösung geringer als 0,05
(Gewicht): 1 (Gewicht) ist, so ist das aus dem Abtrennturm D entlassene Säuregas mit mehr als 0,5
Volumen-% HCN verunreinigt, so daß die obenerwähnten Schwierigkeiten bei der Herstellung von Schwefelsäure
oder Schwefel mit hoher Reinheit aus dem Säuregas auftreten. In einem solchen Falle ist das
Verfahren nicht wirtschaftlich.
Das Verhältnis der in den oberen Teil eingeführten Absorptionslösung zu der in den mittleren Teil des
Abtrennturms eingeführten Absorptionslösung kann mehr als 0,05 :1,0 (Gewicht) betragen und vorzugsweise
0,05-0,15 :1,0 (Gewicht). Wenn eine zu große Menge der Absorptionslösung in den oberen Teil eingeführt
wird, ist es schwer, das Ammoniakgas und das Säuregas aus der Absorptionslösung abzutrennen und der
Dampfverbrauch im Abtrennturm ist erhöht. Dies ist vom wirtschaftlichen Standpunkt ebenfalls nachteilig.
Der HCN-Gehalt im am Kopf des Abtrennturms entlassenen Säuregas kann bei obiger Arbeitsweise
unterhalb 0,5 Volumen-% gehalten werden. Es verbleibt jedoch Ammoniakgas im Säuregas. Wenn nun das
verbliebene Ammoniakgas die nachteiligen Stufen beeinträchtigt, so wird Ammoniakgas am besten durch
Waschen in der Waschapparatur L entfernt. Dies geschieht mit kondensiertem Wasser, welches im
Kondensator M durch Kondensation von dem als Heizquelle für den Kocher F verwendeten Dampf
erhalten wird.
Sodann wird das Säuregas zu einer Säuregasbehandlungsapparatur
geführt, wie z. B. einer Schwefeldrückgewinnungsapparatur oder einer Verbrennungsapparatur
oder dgl. (nicht dargestellt).
Der Ammoniakgasgehalt im Säuregas kann auf weniger als 100 ppm durch Waschen gesenkt werden.
Wenn nun Schwefel mit einer hohen Reinheit im Claus-Ofen unter Verwendung des Säuregases gebildet
wird, so kann eine Ammoniumsulfatbildung verhindert werden und somit auch eine Verstopfung des Katalysatorbetts
verhindert werden.
Andererseits kann das kondensierte Wasser, in dem das Ammoniakgas aus dem Säuregas absorbiert wurde,
durch eine Rohrleitung It in den Tank E für die
regenerierte Absorptionslösung geführt werden. Wenn die gesamte regenerierte Absorptionslösung, welche am
Boden des Abtrennturmes D austritt, in den Absorber C zurückgeführt wird, so sammelt sich eine bestimmte
Menge Cyanid und Rhodanat oder anderer nicht regenerierter Salze in der Absorptionslösung an.
Demgemäß nimmt die Absorptionswirksamkeit im Absorber ab, wenn die Absorptionslösung während
einer langen Zeitdauer im Kreislauf geführt wird. Somit ist es erforderlich, einen Teil der regenerierten
Absorptionslösung zu verwerfen und kondensiertes Wasser oder Ammoniakwasser zuzusetzen, um die
Absorptionswirksamkeit konstant zu halten. Das ammoniakgashaltige Wasser, welches beim Waschen erhalten
wird, kann in wirksamer Weise als zusätzliches Wasser verwendet werden. Die Senkung des Ammoniakgehaltes
in der Absorptionslösung, welche durch das Verwerfen eines Teils der Absorptionslösung bewirkt j5
wird, kann durch Zufuhr von Ammoniakgas zum Koksofengas kompensiert werden. Hierbei kann es sich
insbesondere um das Ammoniakgas handeln, welches aus der verworfenen regenerierten Absorptionslösung
gewonnen werden kann, so daß der Ammoniakgehalt in der Absorptionslösung im wesentlichen konstant
gehalten werden kann. Es ist möglich, die Abnahme des Ammoniakgehaltes durch Zugabe einer anderen Ammoniakquelle
anstelle des Ammoniakgases, welches aus der verworfenen Lösung gewonnen wird, zu kompensieren.
Die Restlösung nach Abtrennung des Ammoniaks in der Abtrenneinrichtung G kann leicht in
herkömmlicher Weise behandelt werden, und zwar nach einem herkömmlichen Belebtschlammprozeß. Wenn die
Menge an gereinigter oder verworfener Lösung zu groß ist, so ist eine große Menge Dampf in der Ammoniakabtrenneinrichtung
G erforderlich, und die Belastung des Belebtschlammprozesses ist erhöht. Demgemäß muß
die Menge an verworfener oder gereinigter Lösung sorgfältig ausgewählt werden.
Erfindungsgemäß kann die Säuregaskomponente und insbesondere der Schwefelwasserstoff in wirksamer
Weise aus dem Koksofengas abgetrennt werden. Der im Abtrennturm zurückgewonnene Schwefelwasserstoff
enthält im wesentlichen kein HCN (weniger als 0,5 Volumen-%), und demgemäß ist es bevorzugt, diesen
Schwefelwasserstoff als Schwefelquelle für einen Claus-Ofen oder dgl. zu verwenden. Bei dem erfindungsgemäßen
Verfahren wird das in den am Kopf des Abtrennturms austretenden Säuregas enthaltene Am- 6Λ>
moniakgas in weichem Wasser absorbiert. Dieses weiche Wasser wird durch Kondensation von Dampf
erhalten, und zwar von demjenigen Dampf, welcher zur Erhitzung des Abtrennturms verwendet wurde. Hierbei
wird der Ammoniakgasgehalt des Säuregases auf weniger als 100 ppm gesenkt. Somit ist es möglich,
diejenigen Schwierigkeiten zu vermeiden, welche durch Bildung von Ammoniumsulfat hervorgerufen werden,
wie z. B. ein Verstopfen des Katalysatorbetts bei der Herstellung von Schwefel in hoher Reinheit aus dem
Säuregas nach dem Claus-Verfahren.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Gemäß der Figur wird Koksofengas der nachstehenden Zusammensetzung in den Einlaß eines Absorbers
mit 6 Stufen geleitet, so daß es vom unteren Bereich zum oberen Bereich mit einer Geschwindigkeit von 90 000
Nm3/h strömt. Andererseits wird eine Absorptionslösung mit 7,5 g/l Ammoniak vom oberen Teil des
Absorbers versprüht, so daß dieses im Gegenstrom das Koksofengas bei 350C kontaktiert. Die Absorptionslösung
tritt am Boden des Absorbers aus. Die austretende Absorptionslösung wird sodann in den oberen und
mittleren Bereich des Abtrennturms in einem Verhältnis von 1 :15 (der Absorptionslösung zum oberen Bereich
zur Absorptionslösung zum mittleren Bereich) geleitet. Die in den oberen Bereich eingeleitete Absorptionslösung
wird während des Abtrennvorgangs auf 22° C gekühlt. Das aus dem Kopf des Abtrennturms
entlassene Säuregas wird mit kondensiertem Wasser (100 1/1000 m3 Koksofengas) gewaschen. Ein Teil der
regenerierten Absorptionslösung, welche am Boden des Abtrennturms austritt, wird verworfen und eventuell
dann gereinigt, und die gleiche Menge kondensiertes Wasser wird zu der Absorptionslösung gegeben. Die
Komponenten im Koksofengas am Auslaß des Absorbers und die Komponenten des Säuregases am Auslaß
des Abtrennturms werden gemessen. Die Ergebnisse sind im folgenden zusammengestellt:
Koksofengas-Zusammensetzung:
Kompo- Am Einlaß des Am Auslaß des
nente Absorbers Absorbers
CO2 59 g/Nm3-Gesamtgas
H2S 3,48 desgl.
HCN 2 desgl.
H2S 3,48 desgl.
HCN 2 desgl.
55 g/Nm3-Gesamtgas 0,26 desgl.
1,98 desgl.
1,98 desgl.
Bei diesem Verfahren wird eine Entschwefelung vor etwa 92% erreicht.
Säuregas-Zusammensetzung:
Komponente Gehalt
| CO2 | 53,1 Vol.-% |
| H2S | 46,8 Vol.-o/o |
| HCN | 0,1 Vol.-o/o |
| NH3 | 88 ppm |
Wenn das Säuregas in den Claus-Ofen eingeführt wird, so beobachtet man keine Verstopfung dei
Katalysatorbetts und keine Bildung von Ammoniumsul fat, da der HCN-Gehalt im Säuregas unterhalb 0,i
Volumen-% liegt und da der Ammoniakgehalt unter halb 100 ppm liegt.
Vergleichsbeispiel 1
Gemäß der Figur wird Koksofengas der unter angegebenen Zusammensetzung in den Einlaß einei
Absorbers mit 6 Stufen geleitet, und zwa;· vom oberen
Bereich zum unteren Bereich mit einer Geschwindigkeit von 90 000 NmVh. Die Absorptionslösung, welche 15 g/l
Ammoniak enthält, wird vom oberen Teil des Absorbers ausgesprüht und kontaktiert das Koksofengas bei 20" C
im Gegenstrom. Die Koksofengas-Zusammensetzung am Auslaß des Absorbers wird gemessen.
Koksofengas-Zusammensetzung:
eingeführten Absorptionslösung 60° C beträgt. Die
Zusammensetzung des am Kopf des Abtrennturms entlassenen Säuregases wird gemessen.
Säuregas-Zusammensetzung:
Komponente Gehalt
Komponente
Am Einlaß des
Absorbers
Absorbers
Am Auslaß des
Absorbers
Absorbers
10 CO2
H2S
HCN
NH3
NH3
52,7 Vol.-%
40,3 Vol.-%
5,0 Vol.-%
2,0 Vol.-%
CO2 59 g/Nm3-Gesamtgas
H2S 3,48 desgl.
H2S 3,48 desgl.
HCN 2 desgl.
52 g/Nm3-Gesamtgas 0,55 desgl.
1,0 desgl.
1,0 desgl.
15
Aus diesen Ergebnissen ersieht man, daß die Wirksamkeit dieses herkömmlichen Verfahrens zur
selektiven Absorption von Schwefelwasserstoff aus Koksofengas gering ist, wenn der Ammoniakgehalt in
der Absorptionslösung oberhalb 10 g/l liegt und wenn die Kontakttemperatur unterhalb 300C liegt
Vergleichsbeispiel 2
Das Verfahren gemäß Beispiel 1 wird wiederholt, wobei die Temperatur der am Kopf des Abtrennturms
Aus diesen Ergebnissen wird klar, daß der HCN-Gehalt
im Säuregas, welches am Kopf des Abtrennturms austritt, 5,0 Volumen-% beträgt, wenn die Temperatur
der Absorptionslösung, welche am Kopf eingeführt wird, oberhalb 4O0C liegt. Demgemäß ist es schwierig,
Schwefel hoher Reinheit im Claus-Ofen herzustellen.
Beispiele 2-7
Das Verfahren gemäß Beispiel 1 wird mit der Apparatur gemäß der Figur wiederholt, wobei jedoch
die Bedingungen gemäß nachstehender Tabelle geändert werden. Die Ergebnisse sind ebenfalls in dieser
Tabelle zusammengestellt.
| Bsp. 2 | 8,75 | Bsp. 3 | Bsp. 4 | Bsp. 5 | Bsp. 6 | Bsp. 7 | |
| Temperatur im Absorber (0C) | 33 | 0,21 | 32,8 | 34 | 37,3 | 36 | 40 |
| Geschwindigkeit der Absorptions | 305 | 0,01 | 307,2 | 284 | 285 | 248 | 283,9 |
| lösung im Absorber (mVh) | 0,66 | ||||||
| Zusammensetzung der in den Absorber | |||||||
| eingeführten Absorptionslösung (g/l) | |||||||
| NH3 | 8,84 | 8,01 | 8,36 | 7,61 | 6,81 | ||
| H2S | 8,81 | 0,23 | 0,22 | 0,26 | 0,12 | 0,17 | |
| CO2 | 1,63 | 0,00 | 0,02 | 0,01 | 0,00 | 0,01 | |
| HCN | 2,49 | 0,70 | 0,59 | 0,44 | 0,76 | 0,40 | |
| Zusammensetzung der aus dem | 0,78 | ||||||
| Absorber austretenden Absorptions | |||||||
| lösung (g/l) | |||||||
| NH3 | 30 | 9,09 | 8,15 | 8,39 | 7,64 | 7,11 | |
| H2S | 275 | 1,60 | 1,46 | 1,50 | 1,66 | 1,35 | |
| CO2 | 0,109 | 2,45 | 1,69 | 1,97 | 1,88 | 1,39 | |
| HCN | 0,75 | 0,74 | 0,47 | 0,98 | 0,51 | ||
| Menge der in den Abtrennturm ein | |||||||
| geführten Absorptionslösung (mVh) | |||||||
| Kopf | 42,2 | 30 | 34,8 | 30 | 29,6 | 34,8 | |
| Mitte | 56,9 | 277,2 | 249,2 | 255 | 218,4 | 249,0 | |
| Kopf/Mitte | 0,09 | 0,108 | 0,14 | 0,118 | 0,136 | 0,14 | |
| Zusammensetzung des am Kopf des | 0,01 | ||||||
| Abtrennturms austretenden Säure | 23 | ||||||
| gases (Vol.-o/o) | |||||||
| H2S | 41,9 | 40,5 | 39,9 | 46,0 | 42,9 | ||
| CO2 | 56,5 | 58,4 | 58,8 | 52,7 | 53,0 | ||
| HCN | 59 | 0,08 | 0,11 | 0,12 | 0,1 | 0,08 | |
| NH3 | 5,05 | 0,01 | 0,008 | 0,01 | 0,009 | 0,01 | |
| Temperatur am Kopf des Abtrenn | 2,0 | 23 | 20 | 23 | 22 | 23,5 | |
| turms (°C) | |||||||
| Zusammensetzung des Säuregases am | |||||||
| Einlaß des Absorbers (g/Nm3) | |||||||
| CO2 | 59,0 | 59 | 59,9 | 59 | 59 | ||
| H2S | 4,85 | 3,92 | 4,5 | 4,3 | 4,17 | ||
| HCN | 2,0 | 2.0 | 2,0 | 2,0 | 2.0 | ||
9 10
Fortsetzung
Bsp. 2 Bsp. 3 Bsp. 4 Bsp. 5 Bsp. 6 Bsp.
Zusammensetzung des Säuregases am
Auslaß des Absorbers (g/Nm3)
CO2 50,4 51,3 52,6 51,6 53,6 53,7
H2S 0,25 0,25 0,38 0,47 0,55 0,58
HCN 1,93 1,94 1,95 1,96 1,96 1,96
Entschwefelungsgrad (%) 95,0 95,0 90,3 89,6 87,2 86,9
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit einer ammoniakhaltigen
Absorptionslösung in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen, Aufteilen der
aus dem Absorber austretenden Waschlösung und Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in
den oberen und des anderen Teils nach Erwärmen in den mittleren Bereich eines Entsäurers, Erhitzen der
Waschlösung in dem Entsäurer mit Wasserdampf und Rückführung der entsäuerten Waschlösung zum
Absorber, dadurch gekennzeichnet, daß das Gegenstromwaschen im Absorber bei einer
Temperatur oberhalb 30° C und bei einer Ammoniakkonzentration der in den Absorber eingeführten
Absorptionslösung von weniger als 10 g/l durchgeführt wird und daß die aus dem Absorber
austretende Waschlösung in einem Verhältnis von mehr als 0,05 Gew.-Teilen der in den oberen Bereich
des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung zu 1 Gew.-Teil der in den mittleren Bereich des
Entsäurers eingeleiteten Waschlösung aufgeteilt wird und daß die Temperatur des in den oberen
Bereich des Entsäurers eingeleiteten Teils der Waschlösung auf unterhalb 40° C gehalten wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das im Entsäurer abgetrennte Säuregas
mit kondensiertem Wasser, welches aus dem zur Erhitzung der Waschlösung im Entsäurer verwendeten
Wasserdampf gewonnen wurde, gewaschen wird, so daß das im Säuregas verbliebene Ammoniakgas
in dem kondensierten Wasser absorbiert wird, worauf die erhaltene Ammoniaklösung mit der
in den Absorber zurückgeführten entsäuerten Waschlösung vereinigt wird.
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-
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|---|---|---|---|
| 8281 | Inventor (new situation) |
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