DE4007543C2

DE4007543C2 -

Info

Publication number: DE4007543C2
Application number: DE4007543A
Authority: DE
Inventors: Heinz 4250 Bottrop De Frohnert; Klaus Dr. 4200 Oberhausen De Niemann; Werner 4630 Bochum De Riedel; Edgar Prof. Dr. 7000 Stuttgart De Muschelknautz
Original assignee: Veba Oel Technologie 4650 Gelsenkirchen De GmbH
Current assignee: Veba Oel Technologie und Automatisierung GmbH
Priority date: 1990-03-09
Filing date: 1990-03-09
Publication date: 1992-02-20
Also published as: DE4007543A1; ES2040023T3; ATE86649T1; DK0451343T3; GR3007343T3; EP0451343B1; US5084079A; DE59001016D1; CA2037856A1; EP0451343A1; JPH04220493A

Description

Die Erfindung betrifft einen Hochdruckheißabscheider zur Auftrennung eines Kopfproduktes aus einem Verfahren der Hochdruckhydrierung von Kohlen, Teeren, Mineralölen, deren Destillations- und Extraktionsprodukten oder ähnlichen kohlenstoffhaltigen Einsatzprodukten wie Schwerölen, Schwelölen, Extrakten von Schwerölsanden u. dgl., der den Sumpfphasereaktoren der Hochdruckhydrierung nachgeschaltet ist, in eine Gas-/Dämpfephase und ein Sumpfprodukt, aufgebaut aus einem vertikal aufgestellten zylindrischen Druckbehältermantel (11) mit oberem Deckel (12) und unterem Deckel bzw. Boden (13), einer innen anliegenden Wärmedämmung (14), einem zylindrischen Wandeinsatz (18), der in einen unteren konisch zulaufenden Teil (18a) übergeht, mit Produkteintrittsrohr (1) in den Druckbe hälter, Austrittsstutzen (3) für die Gas-/Dämpfephase aus dem Druckbehälter, Sumpfablaufstutzen (5) und einem im Wandeinsatz (18), (18a) vorgesehenen Kühlkreislauf für indirekte Kühlung.

Heißabscheider wie sie beispielsweise bei Anlagen zur verflüssigenden Kohlehydrierung bekannt sind, bestehen aus druckfesten Behältern, welche durch Rohrschlangen gekühlte Einsätze enthalten, um die Abscheidung einer Flüssigphase mit Flüssigstand im unteren Behälterteil zu erleichtern und zu verhindern, daß an der heißen Abscheiderwand die abgeschie denen, auch Feststoff- oder Aschebestandteile enthaltenden, trotz der im Heißabscheider herrschenden hohen Temperaturen, schwer flüchtigen Stoffe verkoken. Der untere gekühlte Einsatz ist üblicherweise als Trichter ausgebildet, durch den die nicht flüchtigen Anteile abgeführt werden. Im praktischen Betrieb hat sich gezeigt, daß trotz der Kühlung des unteren Einsatzes durch Rohrschlangen häufig durch Verkokung Störungen auftreten, die unregelmäßigen Gang des Abscheiders und sogar Betriebsunter brechungen herbeiführten (vgl. "Die katalytische Druckhydrie rung von Kohlen, Teeren und Mineralölen", Springer-Verlag, Berlin/Göttingen/Heidelberg, 1950, Seite 243 ff.).

Üblicherweise werden Heißabscheider für den eingangs genannten Einsatzbereich, wofür insbesondere ein Druckbereich bis zu etwa 1000 bar, vorzugsweise 150-500 bar in Betracht kommt, in end gültig geometrisch und konstruktiv fixierter Behälterform ent sprechend den Erfordernissen für Hoch- und Höchstdruckan forderungen gebaut.

Bei gravierenden prozeßseitigen Massenstromänderungen, wie sie beispielsweise bei dem Einsatz anderer Einsatzprodukte als für die Hochdruckhydrierung geeigneter Kohlesorten oder Schweröle auftreten, beispielsweise bei der Hydrierung von Extrakten aus Schwerölsanden oder Teersanden, die sich u. a. durch erhebliche Gehalte an Aluminiumoxid aus Tonerden auszeichnen und die als aschebildende Bestandteile in das Kopfprodukt der Sumpfphase hydrierung und damit in den Heißabscheider übergehen, kann sich bei einer fixierten Behälterform, die wegen der Auslegung auf Höchstdrücke sehr teure Apparate darstellen, der Abscheidegrad erheblich verschlechtern. Bei solchen Hochdruckbehältern würden geometrische und konstruktive Änderungen zur Anpassung an veränderte Einsatzprodukte und veränderte Betriebsverhältnisse und zur Optimierung des Abscheidegrades zu zusätzlichen Kosten führen.

Aus diesen Gegebenheiten folgt die Aufgabe, einen Heißab scheider, der in seiner Geometrie im Wesentlichen durch die Anforderung festgelegt ist, die aus dem Einsatz im Hochdruck- und Höchstdruckbereich folgen, mit einer mit vergleichsweise geringem Aufwand optimierbaren Abscheidefunktion auszustatten.

Die Aufgabe, die Abscheidefähigkeit der bekannten Heißab scheiderkonstruktionen zu verbessern wird auch daran deutlich, daß in einem Verfahren zur Herstellung von Flüssigkraftstoffen durch katalytische Druckhydrierung in einer Sumpfphasenhydrie rung schwerer Öle oder Ölrückstände und einer direkt ange koppelten Gasphasenhydrierung mindestens zwei hintereinander geschaltete Heißabscheider eingesetzt worden sind (vgl. DE-PS 9 33 826).

Diese Aufgaben werden mit der Erfindung gelöst, die darin besteht, daß im Gas-/Dämpferaum des Heißabscheiders ein Zyklonabscheider (4) mit Eintrittsrohr (2) für den tangentialen Eintritt einer Flüssigkeitsbestandteile mit Feststoffgehalt enthaltenden Gas-/Dämpfephase, einem zylindrischen Abschnitt (4a) sowie einem unteren konischen Abschnitt (4b), einem in dem zylindrischen oder dem konischen Abschnitt im Bereich der Achse angeordneten Abschirmkegel (19), einem axialsymmetrisch angeordneten Zentralrohr (4c) zur Abführung der von Flüssig keitsteilen befreiten Gas-/Dämpfephase nach oben, wobei das Zentralrohr (4c) über den Bereich des Eintrittsstutzens (2) in den Zyklonabscheider nach unten hinausreicht und nach oben mit dem Austrittsstutzen der Gas-/Dämpfephase aus dem Hochdruck gefäß in Verbindung steht, installiert ist.

Zum Stand der Technik wird eine Patentveröffentlichung genannt, in welcher bei Vorliegen mehrerer Reaktorstufen als zweckmäßig angegeben wird, am Kopf jedes Reaktors einen inneren Zyklon zum Zurückhalten größerer Katalysatorteilchen vorzusehen. Die weitere Abtrennung der Katalysatorteilchen soll zweckmäßiger weise unter Verfahrensdruck mittels eines Zyklons erfolgen, welcher innerhalb des dem Hydrierreaktor nachgeschalteten Heißabscheiders angeordnet ist (vgl. DE 26 46 605 C2).

Ferner wird genannt die DE 34 05 730 A1, in welcher ein Abscheider für Entspannungsverdampfer von Kohlehydrieranlagen sowie ein Verfahren beschrieben ist, in welchem die Suspension aus der Druckhydrierung ein- oder mehrstufig auf geringe Drucke entspannt wird, bevor die Suspension dem Abscheider zugeführt wird. Der Abscheider weist einen zyklonartigen Aufbau auf.

Eine hochgradige Abscheidefunktion bei Verfahren und Einsatz produkten der Art wie sie bei dem erfindungsgemäßen Hochdruck heißabscheider zur Anwendung bzw. zum Einsatz kommen, ist mit dem genannten Stand der Technik nicht vorgegeben, aber deshalb unumgänglich, weil der Sumpfphasenhydrierung in aller Regel zur Gewinnung von Produkten, die Reformereinsatzspezi fikationen erreichen, eine sogenannte Gasphasenhydrierung unmittelbar nachgeschaltet wird, nachdem die im Heißabscheider abzutrennende Rückstandsphase ausgeschleust ist. Eine nicht ausreichende Abscheidefunktion würde sich alsbald in einem Druckverlust in der an einem Festbettkontakt ablaufenden Gasphasenhydrierung bemerkbar machen, indem sich in der Gas-/Dämpfephase mitgerissene nicht abgeschiedene Flüssigkeits partikel und die in diesen enthaltenen festen Rückstände und aschebildenden Bestandteile auf dem Festbettkontakt nieder schlagen und diesen blockieren würden.

Der im Innenraum des Heißabscheiders erfindungsgemäß installierte Zyklonabscheider (4) ist ein reiner Strömungs apparat und muß nicht für hohen Druck ausgelegt werden. Der Zyklonabscheider (4) kann entsprechend den vorliegenden Prozeßbedingungen und Anforderungen berechnet und optimal ausgelegt werden.

Eine zweckmäßige Ausgestaltung des Hochdruckheißabscheiders besteht darin, daß der Eintrittsstutzen des Zyklonabscheiders mit einer aus einer Waschdüse und Zuleitung für Waschflüssig keit bestehenden Wascheinrichtung ausgestattet ist. Hierdurch kann die Bildung von Feststoffablagerungen im Bereich des Eintrittsstutzens des Zyklonabscheiders wirksam verhindert werden.

Das Produkteintrittsrohr für das Kopfprodukt aus dem Sumpf phasereaktor wird zweckmäßig so ausgebildet, daß es in dem Gas-/Dämpferaum des Druckbehälters oberhalb des vom Sumpf produkt gebildeten Flüssigkeitsstandes in dem Heißabscheider endet und so an die Form des zylindrischen Wandeinsatzes angepaßt wird, daß der Wandeinsatz im Wesentlichen tangential schräg nach unten gerichtet angeströmt wird.

Es kann zweckmäßig sein, den Ablauf des Sumpfproduktes aus dem Zyklonabscheider mittels eines Ablaufrohres unter den Flüssig keitsspiegel in dem Heißabscheider abzutauchen. Bei der eigent lichen Auslegung ist u. a. zu beachten, daß in jedem Zyklon in der Achse ein hoher Unterdruck herrscht. Dieser ist bei großer Dichte im Hochdruck-Heißabscheider dem höheren Druck ent sprechend viel größer als man von normalen Anwendungen gewohnt ist. Nach durchgeführten Rechnungen würde der Zyklon von unten her vollaufen. Der Vermeidung dieser Schwierigkeit dient der in dem zylindrischen Teil im Bereich der Achse vorgesehene Abschirmkegel. Durch geeignete Dimensionierung des Ablaufrohres kann verhindert werden, daß das Rohr durch Feststoffabla gerungen verstopft werden kann.

Aus den genannten Gründen sieht eine andere zweckmäßige Ausführung vor, daß das Sumpfprodukt aus dem konischen Teil des Zyklonabscheiders durch eine mit einem dem Heißabscheider nach geschalteten Entspannungsgefäß verbundene Leitung abgezogen wird.

Bei der vorgenannten Ausgestaltung kann der konische Teil des Zyklonabscheiders aber auch nach unten abgeschlossen ausgeführt werden. Hierbei wird der Hauptanteil des kondensierten Sumpf produktes nach wie vor über den Sumpfablaufstutzen in dem unteren Deckel des Heißabscheiders abgeführt. Lediglich die in dem Zyklonabscheider (4) abgeschiedene Flüssigkeitsmenge wird mittels einer gesonderten beispielsweise durch den Austritts stutzen für die Gas-/Dämpfephase geführten Leitung aus dem Hochdruckgefäß abgezogen.

Der Hochdruck-Heißabscheider ist aus den angeführten Gründen zweckmäßig mit einer Standkontrollmessung ausgerüstet. Diese kann als Differenzdruckmessung ausgeführt sein, wobei Wasser stoff über zwei separate Leitungen, die sogenannte Null-Leitung und eine in den Boden des konischen Teils des Zyklons reichende Leitung eingeperlt wird und der aufgrund der Standhöhe in den Wasserstoffzuleitungen zu messende Differenzdruck registriert wird.

Die Wasserstoffeinleitungen für die Standmessung sowie die Leitung (20) für die Ableitung von Sumpfprodukt aus dem konischen Teil des Zyklonabscheiders werden beispielsweise durch die Sonderlinsendichtung an dem Austrittsstutzen der Gas-/Dämpfephase aus dem Hochdruckgefäß geführt, wie das als Einzelheit in Fig. 4 dargestellt ist.

Durch direkte Einleitung (8) wasserstoffhaltiger Gase in den Flüssigkeitsstand des Sumpfproduktes im unteren konischen Abscheiderteil (18a) wird einer Wasserstoffverarmung, die zu zusätzlicher Koksbildung und -ablagerung führen kann, entgegen gewirkt.

Der vertikale zylindrische Wandeinsatz (18) des Hochdruck- Heißabscheiders geht entsprechend einer zweckmäßigen Ausge staltung über den konischen Teil in den Sumpfablaufstutzen (5) im Boden des Druckbehälters über.

Der zylindrische Wandeinsatz wird zwecks indirekter Kühlung mittels durch den oberen oder auch den unteren Deckel des Druckbehälters geführter Leitungen für Kühlmittelzu- und -abfuhr Bestandteil eines Kühlkreislaufes sein, wobei der Wandeinsatz aus Flossenrohren, wie sie aus der Dampfkessel technik bekannt sind, aufgebaut sein kann. Der Wandeinsatz kann aber auch aus normalen Rohren mit zwischengeschweißten Stegen bestehen.

Durch die tangentiale Anströmung mit dem Kopfprodukt der Sumpfphasenhydrierung an die Behälterwand wird eine gewisse Vorabscheidung erreicht und die Funktionsweise des Heißab scheiders als Schwerkraftabscheider dadurch verbessert, daß der Flüssigkeitsstand in dem Heißabscheider nicht durch aus einer gewissen Höhe herabfallende kondensierte Flüssigkeitsanteile unnötig wieder aufgewirbelt wird.

Der vorliegende Hochdruck-Heißabscheider kann in Fällen von besonders verschleißintensiven mineralischen Bestandteilen in dem Kopfprodukt der Sumpfphasehydrierung, wie z. B. Aluminium oxid aus Tonerden, wie sie beim Einsatz von Ölen aus Teersanden auftreten an besonders verschleißbeanspruchten Zonen oder an der gesamten Innenfläche mit einer Verschleißpanzerung, beispielsweise aus Wolframkarbid oder verschleißresistenten Keramikbeschichtungen, ausgestattet sein.

Eine Gesamtansicht eines Hochdruckabscheiders mit installiertem Zyklonabscheider in einem Längsschnitt ist Fig. 1 zu entnehmen.

Fig. 2 stellt einen Schnitt längs der Linie A-A von Fig. 1 dar.

Fig. 3 zeigt in einer vergrößerten Darstellung einen Quer schnitt durch den Zyklonabscheider, aus welchem die Position der Waschdüse in dem Eintrittsstutzen in den Zyklonabscheider zu ersehen ist.

Fig. 4 ist eine Ansicht des aus dem Heißabscheider führenden Austrittsstutzens für die Gas-/Dämpfephase im Längsschnitt und in größerem Detail.

Die in den Figuren der Zeichnung angebrachten Bezugszeichen haben die folgende Bedeutung:

- 1 Produkteintrittsrohr in das Hochdruckgefäß
- 2 Eintrittsstutzen in den Zyklonabscheider
- 3 Austrittsstutzen der Gas-/Dämpfephase aus dem Hochdruckgefäß
- 4 Zyklonabscheider
- 4a Zylindrischer Teil des Zyklonabscheiders
- 4b Oberes Zentralrohr zur Abführung der Gas-/Dämpfephase aus dem Zyklonabscheider
- 5 Sumpfablaufstutzen
- 6 Waschdüse
- 7 Zuleitung Waschflüssigkeit
- 8 Einleitung für wasserstoffhaltiges Gas
- 9 Standmeßsonden
- 10 Abgetauchtes Ablaufrohr aus dem Zyklonabscheider
- 11 Behältermantel
- 12 Oberer Deckel
- 13 Unterer Deckel
- 14 Wärmedämmung
- 15 Standmeßsonde
- 16 Temperaturmeßsonde
- 17 Sonderlinsendichtung
- 18 Zylindrischer Wandeinsatz mit konischem unteren Teil 18a
- 19 Abschirmkegel
- 20 Abzugsrohr für Sumpfprodukt aus dem Zyklonabscheider

Ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Vorrichtung wird nachfolgend anhand der Fig. 1 bis 4 der Zeichnung weiter erläutert, ohne daß die Erfindung auf diese spezielle Ausführungsform beschränkt sein soll.

Der Hochdruck-Heißabscheider besteht aus dem zylindrischen vertikal aufgestellten Behältermantel (11) mit an den Enden verstärkten Flanschansatzzonen, mit denen der obere Deckel (12) und der untere Deckel (13) fest verschraubt sind. Innerhalb des Druckbehältermantels (11) und der Deckel (12) und (13) ist die Wärmedämmung (14) vorgesehen. An die Wärmedämmung des Druck behältermantels (11) schließt sich der nicht tragende Wand einsatz (18) an, der am unteren Ende konisch eingezogen ist. Der konisch eingezogene Wandeinsatz (18a) mündet am unteren Ende in den Sumpfablaufstutzen (5). Das Kopfprodukt der Sumpf phasehydrierung aus dem Sumpfphasereaktor tritt über das Produkteintrittsrohr (1) durch den oberen Deckel in das Hoch druckgefäß ein. Die unter den herrschenden Druck- und Temperaturbedingungen in dem Hochdruck-Heißabscheider von mitgerissenen Flüssigkeitsbestandteilen, die auch Rückstands- oder aschebildende Bestandteile eingeschlossen enthalten sowie von unter den Druck- und Temperaturbedingungen in dem Hochdruck-Heißabscheider kondensierten Flüssigkeitspartikeln befreite Gas-/Dämpfephase verläßt den Hochdruck-Heißabscheider über den ebenfalls durch den oberen Deckel geführten Austritts stutzen (3). Das Produkteintrittsrohr in das Hochdruckgefäß ist im Bereich seiner Mündung so ausgebildet, daß das auch Flüssig keits- und Rückstandsbestandteile enthaltende Kopfprodukt aus dem Sumpfphasereaktor den Druckbehältermantel (11) tangential und nach unten gerichtet in einem geringen Abstand über dem durch Meß- und Regeleinrichtungen gehaltenen Flüssigkeitsstand einströmt. Die Meß- und Regeleinrichtungen werden u. a. durch die hier gezeigte Temperaturmeßsonde (16), sowie die Standmeßsonden (9) mit den notwendigen Daten versorgt.

Der Zyklonabscheider (4) ist in dem Gas-/Dämpferaum des Hochdruck-Heißabscheiders an dem oberen Deckel (12) mittig zu dem Austrittsstutzen der Gas-/Dämpfephase aus dem Hochdruck gefäß (3) befestigt. Der Zyklonabscheider (4) besteht aus den üblichen Bauteilen, nämlich Eintrittsstutzen (2), zylindrischem Teil (4a), konischem Teil (4b) sowie dem Zentralrohr (4c), das am oberen Ende des zylindrischen Teils (4a) befestigt ist und eine Verbindung zu dem Austrittsstutzen (3) hat. Das Zentralrohr (4c) ist in dem zylindrischen Teil des Zyklons soweit nach unten gezogen, daß es mit seiner Mündung über den Eintrittsbereich des Eintrittsstutzens in den Zyklonabscheider hinausragt, wodurch ein Überriß oder eine kurzschlüssige Vermischung zwischen dem über den Eintrittsstutzen (2) eintre tenden noch Flüssigkeitsbestandteile enthaltenden Prozeßstrom und dem "getrockneten" Prozeßstrom vermieden wird. Durch den Austrittsstutzen (3) ist die Zuleitung (7) für eine geeignete Waschflüssigkeit zum Freiwaschen des Eintrittsstutzens (2) über die Waschdüse (6) geführt. Der Ablauf am unteren konischen Teil (4b) des Zyklonabscheiders (4) ist als in den Flüssigkeits stand des Hochdruckbehälters abgetauchtes Tauchrohr (10) ausgeführt.

Der Austrittsstutzen (3) und die durch ihn geführten Meß- und Produktleitungen sind im größeren Detail in der Fig. 4 darge stellt. Die Bezugszeichen in Fig. 4 haben die gleiche Bedeutung wie in den Fig. 1 bis 3. Zusätzlich ist in 4 die Sonderlinsendichtung (17) dargestellt, durch welche die Zuleitung (7) sowie die Leitungen (15) für die Standmessungen geführt sind. Durch den Austrittsstutzen (3) kann auch noch ein hier nicht gezeigtes Abzugsrohr für Sumpfprodukt aus dem Zyklonabscheider, wenn dieser an seinem unteren konischen Ende verschlossen ausgeführt ist, geführt werden.

Durch die axial symmetrisch angebrachte Installation des Kegels (19) im konischen Teil des Zyklons wird die Abtauchung (10) von dem in der Zyklonachse herrschenden Vakuum abgeschirmt.

Claims

1. Hochdruckheißabscheider zur Auftrennung eines Kopfproduktes aus einem Verfahren der Hochdruckhydrierung von Kohlen, Teeren, Mineralölen, deren Destillations- und Extraktions produkten oder ähnlichen kohlenstoffhaltigen Einsatzpro dukten wie Schwerölen, Schwelölen, Extrakten von Schweröl sanden u. dgl., der den Sumpfphasereaktoren der Hochdruck hydrierung nachgeschaltet ist, in eine Gas-/Dämpfephase und ein Sumpfprodukt, aufgebaut aus einem vertikal aufgestell ten zylindrischen Druckbehältermantel (11) mit oberem Deckel (12) und unterem Deckel bzw. Boden (13), einer innen anliegenden Wärmedämmung (14), einem zylindrischen Wandein satz (18), der in einen unteren konisch zulaufenden Teil (18a) übergeht, mit Produkteintrittsrohr (1) in den Druck behälter, Austrittsstutzen (3) für die Gas-/Dämpfephase aus dem Druckbehälter, Sumpfablaufstutzen (5) und einem im Wandeinsatz (18), (18a) vorgesehenen Kühlkreislauf für indirekte Kühlung, dadurch gekennzeichnet, daß im Gas-/Dämpferaum des Heißabscheiders ein Zyklonabscheider (4) mit Eintrittsrohr (2) für den tangentialen Eintritt einer Flüssigkeitsbestandteile mit Feststoffgehalt enthaltenden Gas-/Dämpfephase, einem zylindrischen Abschnitt (4a) sowie einem unteren konischen Abschnitt (4c), einem in dem zylindrischen oder dem konischen Abschnitt im Bereich der Achse angeordnetem Abschirmkegel (19), einem axialsymmetrisch angeordneten Zentralrohr (4c) zur Abführung der von Flüssigkeitsteilen befreiten Gas-/Dämpfephase nach oben, wobei das Zentralrohr (4c) über den Bereich des Eintrittsstutzens (2) in den Zyklonabscheider nach unten hinausreicht und nach oben mit dem Austrittsstutzen der Gas-/Dämpfephase aus dem Hochdruckgefäß in Verbindung steht, installiert ist.

2. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der Eintrittsstutzen (2) des Zyklon abscheiders (4) mit einer aus einer Waschdüse (6) und Zuleitung (7) für Waschflüssigkeit bestehenden Wasch einrichtung ausgestattet ist.

3. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß das Produkteintrittsrohr (1) in den Gas-/Dämpferaum des Druckbehälters oberhalb des vom Sumpfprodukt gebildeten Flüssigkeitsstandes endet und so ausgebildet ist, daß der zylindrische Wandeinsatz (18) im wesentlichen tangential und schräg nach unten gerichtet angeströmt wird.

4. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der Ablauf des Sumpfproduktes aus dem konischen Teil (4b) des Zyklonabscheiders (4) mittels eines Ablaufrohres (10) unter den Flüssigkeitsspiegel in dem Heißabscheider abgetaucht ist.

5. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß das Sumpfprodukt durch eine mit einem dem Heißabscheider nachgeschalteten Entspannungsgefäß verbundene Leitung (20) aus dem konischen Teil (4b) des Zyklonabscheiders (4), abgezogen werden kann.

6. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der konische Teil (4b) des Zyklonabscheiders (4) nach unten abgeschlossen ist.

7. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der Zyklonabscheider (4) mit einer Stand kontrollmessung (15) ausgestattet ist.

8. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß im unteren konischen Abscheiderteil (18a) eine direkte Einleitung (8) wasserstoffhaltiger Gase in den Flüssigkeitsstand des Sumpfproduktes vorgesehen ist.

9. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der Druckbehältermantel (11) durch eine obere und untere Flanschansatzzone verstärkt ist.

10. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der konische Blechelement Wandeinsatz (18a) in den Sumpfablaufstutzen (5) mündet.

11. Hochdruckheißabscheider nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, daß der im Wandeinsatz (18) und (18a) vorge sehene Kühlkreislauf für indirekte Kühlung mittels Flossen rohren oder mittels normaler Rohre mit zwischen deren Außenwandungen eingeschweißten Stegen realisiert wird.