DE4028811C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Klassierung von Partikeln nach den Oberbegriffen der Ansprüche 1 und 10.

Für bestimmte Anwendungen, beispielsweise für eine Oberflächenbeschichtung, ist es erforderlich, daß der für die Oberflächenbeschichtung verwendete Stoff in Form von sehr kleinen Partikeln einer bestimmten Größenordnung zur Verfügung steht. Die Größenordnung der Partikel liegt dabei im Bereich von 1 bis ca. 50 Mikrometer. Vom Hersteller wird das aus den Partikeln bestehende Pulver aber nicht immer in der erforderlichen Monodispersität geliefert, d. h. es enthält Partikel, die zu groß sind, und andere Partikel, die zu klein sind. Weiterhin kann es vorkommen, daß sich Partikel zu Agglomeraten zusammenballen, was sie ebenfalls für die Weiterverarbeitung unbrauchbar macht. Während die zu kleinen Partikel in der Regel nicht weiter stören, muß man Sorge dafür tragen, daß die Partikel, die zu groß sind, zuverlässig aussortiert werden können. Erforderlich ist also eine scharfe Trenngrenze nach oben. Der Stoff kann ein Edelmetall, beispielsweise Gold sein. Dabei liegt jedes einzelne Partikel in einer bestimmten Form, beispielsweise Kugelform, vor. Insbesondere Goldpartikel reagieren sehr empfindlich auf mechanische Belastungen, so daß die Verwendung eines mechanischen Siebes, durch das die Partikel hindurch gedrückt oder geschüttelt werden, ausscheidet.

Zum Klassieren von Partikeln nach unterschiedlichen Dichte-Bereichen ist aus DE 32 18 488 A1 ein Verfahren und eine Vorrichtung bekannt, bei denen eine Dispersion aus einer Flüssigkeit und den zu klassierenden Partikeln durch ein Ultraschallfeld mit Knotenflächen geleitet wird, wobei die Strömungsrichtung parallel zu den Knotenflächen verläuft. Die Wellenlänge des Ultraschalls ist auf die Dichte der Partikel abgestimmt. Die Partikel erfahren in der stehenden Ultraschallwelle akustische Kräfte, die bewirken, daß sich nach einer bestimmten Zeit Partikel mit einer Dichte unterhalb eines vorbestimmten Werts im Bereich der Schnellknoten und Partikel mit einer Dichte oberhalb dieses Wertes in der Nähe der Druckknoten anreichen, wo sie getrennt werden können. Bei dieser Vorgehensweise ist allerdings die Dichte und nicht die Größe der Partikel das Klassierungskriterium.

Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung anzugeben, mit denen es mit geringem Aufwand und mit schonender Behandlung möglich ist, Partikel oberhalb einer vorbestimmten Größe auszusortieren bzw. die Partikel nach der Größe zu klassieren.

Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß der Strom einen ersten Abschnitt mit einer ausgeprägten Komponente entgegen der Richtung der Schwerkraft aufweist, die maximale Strömungsgeschwindigkeit geringer als die Sinkgeschwindigkeit unerwünschter Partikel ist und der Strom einen zweiten Abschnitt aufweist, in dem die Partikel der gewünschten Größe aus der Dispersion entfernt werden.

Der für das Ausscheiden der zu großen Partikel wichtigste Abschnitt ist der erste Abschnitt, in dem die maximale Strömungsgeschwindigkeit der Dispersion geringer ist als die Sinkgeschwindigkeit unerwünschter Partikel. Die Partikel wandern unter dem Einfluß der Schwerkraft nach unten. Die Sinkgeschwindigkeit relativ zur ruhenden Flüssigkeit der Dispersion ist dabei im wesentlich pro­ portional zum Quadrat der Partikelgröße, was aus dem Stokes′schen Gesetz folgt. Die Effektivgeschwindigkeit der Partikel ergibt sich aus der Überlagerung der Sinkge­ schwindigkeit mit der Strömungsgeschwindigkeit der Dispersion. Da größere Partikel schneller sinken als kleinere, werden, wenn die Strömungsgeschwindigkeit entsprechend eingestellt ist, nur solche Partikel am Ende des ersten Abschnitts ankommen können, deren Sinkge­ schwindigkeit kleiner als die Strömungsgeschwindigkeit ist. Durch Verändern der Strömungsgeschwindigkeit läßt sich also auf einfache Art und Weise die Klassierungs­ größe verändern, d. h. die Grenze, bis zu welcher Größe Partikel ausgesondert werden oder in der Flüssigkeit belassen werden. Bevorzugterweise steht der erste Ab­ schnitt senkrecht. Am Ende des ersten Abschnitts steht also eine Dispersion zur Verfügung, in der lediglich Partikel vorhanden sind, die die vorbestimmte Größe nicht überschreiten. Hier beginnt der zweite Abschnitt des Stroms, in dem die verbliebenen Partikel, also die Partikel unterhalb der gewünschten Maximalgröße, aus der Dispersion entfernt werden.

Das Verfahren hat den Vorteil, daß man damit auch kleine Mengen des zu klassierenden Materials ohne größere Aus­ beuteverluste verarbeiten kann. Dies ist nicht nur des­ halb von Bedeutung, weil es sich um recht wertvolle Stoffe, wie Gold, handeln kann, sondern auch, weil man das Verfahren beim Experimentieren einsetzen kann, wo für jedes Experiment nur eine beschränkte Menge des Stoffs verwendet wird. Als Beispiel sei die Entwicklung eines neuen Toners für die Erzeugung von Bildern auf klebrig gemusterten Oberflächen genannt. Das Verfahren ermöglicht eine außerordentlich schonende Behandlung der Partikel. Es hat eine scharfe Trenngrenze nach oben, die ohne großen apparativen Aufwand schnell verändert werden kann.

Eine bevorzugte Ausführungsform zum Entfernen der Parti­ kel aus der Dispersion wird dadurch realisiert, daß der zweite Abschnitt eine ausgeprägte Komponente quer zur Schwerkraft aufweist und über eine Absetzfläche geleitet wird, wobei die Strömung laminar ist. Die Parti­ kel in der Dispersion unterliegen nach wie vor der Schwerkraft. Wenn der Strom im zweiten Abschnitt also mit einer laminaren Strömung quer zur Schwerkraft fließt, werden die Partikel nicht nur mit der Strömung, sondern auch in Richtung der Schwerkraft wandern. Da der Strom über eine Absetzfläche geleitet wird, schlagen sich die Partikel auf der Absetzfläche nieder. Von dort können sie von Zeit zu Zeit entfernt werden.

Bevorzugterweise wird die Strömung in einem geschlossenen Kreislauf geführt und durch einen Thermosiphon erzeugt. Der Thermosiphon ist eine natürliche Konvektion, die in einem geschlossenen Flüssigkeitskreis entsteht, wenn Temperaturunterschiede in den vertikalen Abschnitten der Verbindungskanäle bestehen. Die durch die Konvektion erzeugte Flüssigkeitsströmung wird erzeugt, ohne daß mechanische Kräfte auf die Flüssigkeit oder die Partikel wirken, wie dies beispielsweise bei einer mechanischen Pumpe der Fall ist. Die Partikel werden also nach wie vor sehr schonend behandelt.

Bevorzugterweise wird der Strom aus einem Vorrat gespeist und wieder dorthin zurückgeleitet, der in Intervallen mechanisch gerührt und/oder mit Ultraschall beaufschlagt wird. Der Rührer sollte sich dicht über dem Boden des Vorratsgefäßes bewegen, jedoch soviel Abstand davon haben, daß keine Partikel eingeklemmt und verformt werden können. Mit diesen Maßnahmen sorgt man dafür, daß in dem Vorrat immer eine Dispersion vorhanden ist, d. h. keine Trennung von Flüssigkeit und Partikeln stattfindet, in dem sich die Partikel absetzen. Die Intervallsteuerung sorgt dafür, daß unnötige Turbulenzen im Vorrat vermieden werden. Dies erleichtert die Herstellung der laminaren Strömung im ersten Abschnitt. In den Vorrat können von Zeit zu Zeit neue Partikel eingeführt werden, wenn eine vorbestimmte Ausbeute einer vorhergehenden Füllung ausge­ siebt worden ist.

Vorteilhafterweise sind die Intervalle um einen Faktor im Bereich zwischen 5 und 100, insbesondere im Bereich von 15 bis 25, größer als die Zeitabschnitte, in denen gerührt bzw. Ultraschall erzeugt wird. Die Zeitab­ schnitte, in denen die Gefahr besteht, daß die laminare Strömung im ersten Abschnitt gestört wird, sind also relativ kurz.

Bevorzugterweise weisen die Intervalle eine Länge im Bereich von 3 bis 15 Min. auf. Die genaue Länge der Intervalle ist von der verwendeten Partikelgröße abhän­ gig. Ein Durchmischen der Dispersion sollte auf jeden Fall stattfinden, bevor sich alle Partikel am Boden des Vorrats niedergeschlagen haben. Vorteilhafterweise sollte die Rührzeit mindestens 5 bis 10 Sekunden betra­ gen. Sie sollte in jedem Fall kürzer sein als die Aufent­ haltszeit eines Volumenelements im ersten Abschnitt.

Mit Vorteil ist die Strömungsgeschwindigkeit im zweiten Abschnitt größer als im ersten Abschnitt. Dies hat den Vorteil, daß einerseits durch eine relativ langsame Strömung im ersten Abschnitt auch noch sehr kleine Parti­ kelgrößen ausgesondert werden können. Andererseits läßt sich im zweiten Abschnitt, in dem die Partikel entnommen werden, eine genauere Auflösung nach Partikelgröße errei­ chen. Auch im zweiten Abschnitt ist ja die Sinkgeschwin­ digkeit der Partikel abhängig von der Partikelgröße. Die größeren Partikel werden sich also in einem in Strö­ mungsrichtung gesehen vorderen Bereich der Absetzfläche absetzen, während die kleineren Partikel sich in Strö­ mungsrichtung weiter hinten absetzen werden. Wenn also eine zusätzliche Sortierung nach Partikelgröße erwünscht ist, läßt sich dies durch die gezielte Auswahl bestimmter Bereiche der niedergeschlagenen Partikel auf der Absetz­ fläche erreichen. Je größer die Strömungsgeschwindigkeit im zweiten Abschnitt und je länger dieser Abschnitt ist, desto größer wird die Auflösung.

In einer besonders bevorzugten Ausführungsform wird die in den Vorrat zurückströmende Dispersion auf etwa die gleiche Temperatur wie der Vorrat gebracht. Dadurch vermeidet man unnötige Turbulenzen im Vorrat, die durch eine Konvektionsströmung hervorgerufen werden könnten. Auch diese Maßnahme dient dazu, die Strömung im ersten Abschnitt laminar zu halten. Der Vorrat hat bevorzugt die Temperatur der Umgebung.

Mit Vorteil wird als Flüssigkeit ein Alkohol, insbeson­ dere ein niedriger alipathischer Alkohol, z. B. Methanol, Ethanol, Propanol oder Butanol, verwendet. Die Flüssig­ keit muß die Partikel gut benetzen, damit keine Luft an ihnen hängenbleibt. Sie muß auch die Dispersion der Partikel stabil halten, so daß es nicht zu Agglomerationen kommt. Schließlich ist die Flüssigkeit so zu wählen, daß ihre Strömung weit vom Turbulenzbereich entfernt bleibt. Die dazu nötigen Werte für Dichte und Viskosität ergeben sich aus den Gesetzen der Strömungslehre bei Berücksichtigung der Dichte der Partikel und der gewünschten Trennschwelle.

Die Aufgabe wird auch durch eine Vorrichtung der eingangs genannten Art gelöst mit einem Vorratsbehälter, in dem sich eine Dispersion befindet, einem Absetzbehälter mit mindestens einer im wesentlichen horizontal angeordneten Absetzfläche, der mit dem anderen Ende der Rohranordnung, deren unteres Ende sich im Vorratsbehälter befindet, verbunden ist, einer Leitung, die vom Ausgang des Absetzbehälters zum Vorratsbehälter führt, und Pumpmitteln zum Erzeugen eines Dispersions-Stromes durch einen durch die Rohranordnung, den Absetzbehälter und die Leitung gebildeten Kreislauf. Die Rohranordnung bildet den ersten Abschnitt, in dem die Sinkgeschwindigkeit der auszusortierenden Partikel größer ist als die Strömungsgeschwindigkeit der Dispersion. Am Anfang des Siebvorganges werden sich daher in dem Vorratsbehälter Partikel aller Größen befinden. Da die unerwünscht großen Partikel aber aus dem Vorratsbehälter nicht heraus wandern können, werden sie sich im Vorratsbehälter anreichern. Dafür schlagen sich die Partikel mit der gewünschten Größe im Absetzbehälter auf der Absetzfläche nieder. Von Zeit zu Zeit müssen die Partikel von der Absetzfläche entfernt werden. Zur gleichen Zeit kann man dann auch die Beladung des Vorratsbehälters erneuern oder ergänzen. Dabei kann es unter Umständen ausreichen, neues Pulver, d. h. neue Partikel, in den Vorratsbehälter einzugeben, da keine Flüssigkeit verloren geht.

Mit Vorteil weisen die Pumpmittel eine Heizeinrichtung in einem ersten Abschnitt des Kreislaufs und eine Kühl­ einrichtung in einem zweiten Abschnitt des Kreislaufes auf, wobei mindestens einer der Abschnitte nicht horizon­ tal angeordnet ist. Durch die Heizeinrichtung und die Kühleinrichtung wird ein Thermosiphon-Umlauf gebildet. Da sich die Dispersion in einem geschlossenen Kreislauf bewegt, reicht es aus, eine Veränderung des spezifischen Gewichts in einem Abschnitt zu bewirken, in dem die Flüssigkeit eine vertikale Bewegung, d. h. eine Bewegung in Richtung oder entgegen der Richtung der Schwerkraft durchführen kann. Im gesamten übrigen Kreislauf wird die Flüssigkeit nach Art von kommunizierenden Röhren nachgesaugt bzw. weggedrückt. Für einen besonders guten Wirkungsgrad des Thermosiphons sind die entsprechenden Abschnitte vertikal angeordnet. Dies ist jedoch nicht notwendig. Die Abschnitte können auch gegenüber der Vertikalen geneigt sein.

Bevorzugterweise weist die Rohranordnung eine Vielzahl von parallel angeordneten Röhrchen auf, in denen die Pumpmittel eine laminare Strömung der Dispersion erzeu­ gen. Die Röhrchen haben den Vorteil, daß sie auch dann eine laminare Strömung erlauben, wenn in dem Vorratsbe­ hälter kleinere Turbulenzen herrschen. Solche Turbulenzen sind unvermeidbar, wenn die Dispersion aus dem Kreislauf wieder in den Vorratsbehälter zurückgeleitet wird. Weiterhin reduzieren sie Ungleichmäßigkeiten der Vertei­ lung der freien Strömungsfläche und stellen eine weit­ gehend homogene Flüssigkeitsbewegung sicher. Durch die Vielzahl der parallel angeordneten Röhrchen läßt sich ein relativ großer Strömungsdurchsatz bei langsamer Strömungsgeschwindigkeit erreichen. Die Strömungsge­ schwindigkeit ist, wie erwähnt, durch die Sinkgeschwin­ digkeit der abzutrennenden Partikel begrenzt.

Bevorzugterweise weisen die Röhrchen innen eine Zylinder­ form auf. Die Zylinderform schließt die Bildung von Wirbeln, die eine laminare Strömung stören würden, weit­ gehend aus.

Auch ist von Vorteil, daß die Länge der Röhrchen das 40- bis 200fache des Innendurchmessers beträgt. Es läßt sich hier zumindest über einen Teil der Länge der Röhrchen mit hoher Zuverlässigkeit eine laminare Strömung einrichten.

Vorteilhafterweise ist am oberen Ende der Rohranordnung ein Kegel angeordnet, der den für die Dispersion zur Verfügung stehenden Strömungsquerschnitt vermindert. Der Kegel beschleunigt die Dispersion. Die Dispersion kann also relativ langsam in den Röhrchen aufsteigen. Die Geschwindigkeit kann dabei so langsam sein, daß sie mit dem Auge fast nicht mehr wahrnehmbar ist, z. B. 5 mm/min oder weniger. Der Kegel weist an seinem unteren Ende eine größere Öffnung auf, in die die Röhrchen ein­ münden. An seinem oberen Ende weist er hingegen eine kleinere Öffnung auf, durch die die Dispersion wieder austritt. Bei konstantem Volumenstrom durch den Kegel muß der Dispersionsstrom mit einer weitaus größeren Geschwindigkeit aus dem Kegel austreten, als er einge­ treten ist. Dies erleichtert die weitere Handhabung der Dispersion, insbesondere die Umlenkung in die hori­ zontale Richtung, die für die Leitung der Strömung über die Absetzfläche erforderlich ist.

Mit Vorteil sind die Röhrchen in Bündeln zusammengefaßt. Bis zu einer gewissen Zahl lassen sich die Röhrchen in einem einzigen Bündel zusammenfassen, ohne daß man Einbußen hinsichtlich der Qualität der laminaren Strömung insbesondere im Kegel hinnehmen muß. Ab einer gewissen Anzahl kann es jedoch vorkommen, daß sich aufgrund der unterschiedlichen Entfernungen der einzelnen Röhrchen von der Mitte des Kegels und damit von dem Ausgang des Kegels Störungen in der Strömung ausbilden, die zu einer Wirbelbildung führen. Durch die Zusammenfassung einer vorbestimmten Anzahl von Röhrchen zu jeweils einem Bündel lassen sich die einzelnen Strömungen besser kontrollieren.

Dabei ist bevorzugt, daß die Mittelpunkte der Bündel mit gleichem Abstand verteilt auf einer Kreislinie angeordnet sind. Dies ist eine zweckmäßige Anordnung, um eine möglichst störungsfreie Strömung im Kegel zu erzielen.

Dabei ist bevorzugt, daß jedes Bündel eine Anzahl von Röhrchen im Bereich von 10 bis 500, insbesondere 80 bis 150, aufweist. Der Innendurchmesser der Röhrchen beträgt bevorzugt etwa 4 mm, wenn als Flüssigkeit Ethanol verwendet wird. Bei höher viskosen Flüssigkeiten kann er auch größer sein.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung ist zwischen der Rohranordnung und dem Absetzbehälter ein Krümmer angeordnet, der die Strömung von der Vertikalen in die Horizontale umleitet, wobei der Biegeradius bezogen auf die Mitte des Krümmers kleiner als der Durchmesser des Strömungsquerschnitts des Krümmers ist. In Verbindung mit der durch den Kegel erzeugten hohen Strömungsgeschwindigkeit kann die Strömung hier von der Vertikalen in die Horizontale umgelenkt werden, ohne daß sich eine Rückströmung nach unten ergibt. Der Krümmer ist dabei im Prinzip ein gebogenes Rohr mit einem bestimmten Durchmesser, der den Durchmesser des Strömungsquerschnitts des Krümmers definiert. Der Biegeradius beschreibt die Krümmung der gedachten Rohrachse.

Mit Vorteil ist im Kreislauf eine verstellbare Drosseleinrichtung vorgesehen. Durch die Pumpmittel läßt sich zwar die Geschwindigkeit in weiten Bereichen einstellen. Für bestimmte Anwendungsfälle ist die Regelung über die Pumpmittel jedoch zu langsam. In diesem Fall läßt sich durch eine Drosseleinrichtung, beispielsweise ein Ventil, eine Begrenzung der Strömungsgeschwindigkeit des Dispersionsstromes erzielen.

Bevorzugterweise ist die Drosseleinrichtung in der Leitung zwischen Absetzbehälter und Vorratsbehälter angeordnet. In diesem Bereich spielen Turbulenzen, die durch die Drosseleinrichtung erzeugt werden können, keine Rolle mehr.

Vorteilhafterweise ist der Vorratsbehälter in einer temperierbaren Ultraschall-Wanne angeordnet. Die temperierbare Wanne stellt einerseits sicher, daß im Vorratsbehälter keine thermisch bedingten Konvektionsströmungen entstehen, die zu Turbulenzen in den Röhrchen führen könnten. Andererseits ermöglicht sie die Ankoppelung von Ultraschall-Energie zum Durchmischen der Dispersion.

Vorteilhafterweise weist der Vorratsbehälter einen angetriebenen Rührer auf. Auch der Rührer kann zum Durchmischen der Dispersion verwendet werden.

In einer bevorzugten Ausführungsform weist der Absetzbehälter mehrere parallel zueinander, übereinander angeordnete Absetzplatten auf, wobei jeweils zwei Absetzplatten einen Strömungskanal bilden und alle Strömungskanäle in Strömungsrichtung hintereinander angeordnet sind. Der Dispersionsstrom wird also der Reihe nach über alle Absetzplatten geleitet. Die Partikel können sich an den einzelnen Absetzplatten niederschlagen. Hierbei läßt sich durch die einzelnen Absetzplatten auch eine gewisse Sortierung der Partikelgröße vornehmen. Größere Partikel werden sich auf den unteren Absetzplatten niederschlagen, d. h. am Anfang des Absetzbehälters. Kleinere Partikel werden sich dagegen auf den in Strömungsrichtung gesehen hinteren Absetzplatten niederschlagen.

Die Erfindung wird im folgenden an Hand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels in Verbindung mit der Zeichnung beschrieben. Darin zeigt

Fig. 1 eine schematische Ansicht der Klassierungsvorrichtung,

Fig. 2 einen Querschnitt durch eine Rohranordnung,

Fig. 3 einen Querschnitt durch ein Bündel und

Fig. 4 eine Überleitung zwischen erstem und zweitem Abschnitt des Kreislaufs.

In einer Ultraschall-Wanne 1 ist ein Vorratsbehälter 2 angeordnet. Der Vorratsbehälter 2 ist etwa zylindrisch und hat ein Volumen von ca. 20 l. Der Vorratsbehälter 2 ist in der Ultraschall-Wanne 1 von einem Wasserbad 19 umgeben. Das Wasserbad 19 dient einerseits zum Ankoppeln des von Ultraschallerzeugern 21 erzeugten Ultraschalls an den Vorratsbehälter 2, andererseits dazu, den Vorratsbehälter 2 zu temperieren. Die Temperatur des Wasserbades 19 wird über einen Temperaturfühler 26 erfaßt und an eine Steuereinrichtung 20 weitergemeldet.

Im Vorratsbehälter 2 befindet sich eine Dispersion 18, d. h. eine Flüssigkeit mit darin schwebenden Partikeln. Die Partikel sind aus Gold und haben eine Größe von ca. 10 µm. In die Dispersion eingetaucht ist das untere Ende einer Rohranordnung 3. Am anderen Ende der Rohranordnung 3 befindet sich ein Kegel 4. Am Ausgang des Kegels 4 ist ein Krümmer 14 angeordnet, der die durch die Rohranordnung 3 strömende Dispersion von der vertikalen in die horizontale Richtung umlenkt. Der Krümmer 14 ist mit einem Eingang 5 eines Absetzbehälters 6 verbunden, in den die Dispersion 18 eingespeist wird. Der Absetzbehälter 6 weist mehrere übereinander und parallel zueinander angeordnete Absetzplatten 10 auf. Jeweils zwei übereinander angeordnete Absetzplatten 10 bilden einen Strömungskanal 28. Alle Strömungskanäle 28 sind hintereinander angeordnet. Der Ausgang des Absetzbehälters 6 ist mit Hilfe einer Leitung 29 über ein als Ventil ausgebildete Drosseleinrichtung 13 und eine Kühleinrichtung 11 wieder mit dem Vorratsbehälter 2 verbunden.

Vorratsbehälter 2, Rohranordnung 3, Absetzbehälter 6 und Leitung 29 bilden einen geschlossenen Kreislauf. Die in einem vertikalen Abschnitt des Kreislaufs, nämlich zwischen Drosseleinrichtung 13 und Vorratsbehälter 2, angeordnete Kühleinrichtung 11 wird über ein Ventil 22, das von der Steuereinrichtung 20 gesteuert werden kann, mit Kühlwasser in Richtung der Pfeile 30 beschickt. Flüssigkeit, die sich in dem Leitungsabschnitt innerhalb der Kühleinrichtung 11 befindet, wird daher abgekühlt. Die Flüssigkeit der Dispersion 18 ist Ethanol, dessen spezifisches Gewicht, d. h. das Gewicht pro Volumeneinheit, sich mit abnehmender Temperatur vergrößert. Mit anderen Worten, die Flüssigkeit in der Kühleinrichtung 11 wird schwerer und sinkt nach unten. Da der gesamte Kreislauf nach Art einer kommunizierenden Röhre zusammenhängt, wird dadurch durch die Rohranordnung 3, den Absetzbehälter 6 und die Leitung 29 Flüssigkeit aus dem Vorratsbehälter 2 nachgesaugt. Am Ende des Absetzbehälters 6 ist eine Heizeinrichtung 9 vorgesehen, die die Dispersion an dieser Stelle aufheizt. Die Heizeinrichtung 9 ist als Heizschlange ausgebildet, die mit warmem Wasser durchströmt ist, das, gesteuert durch einen Thermostaten 7, durch eine Pumpe 8 durch die Heizschlange 9 getrieben wird. Die Temperatur der Heizeinrichtung 9 wird über eine Temperatursteuerung 25 gesteuert, die ihrerseits wiederum von der Steuereinrichtung 20 gesteuert wird. Die Steuereinrichtung 20 steuert auch die Betätigung der Pumpe 8. Die Heizeinrichtung 9 heizt die durch den Absetzbehälter 6 strömende Dispersion um genau das glei­ che Maß auf, um das die Kühleinrichtung 11 die Dispersion wieder abkühlt. Auf diese Art und Weise ist es möglich, in dem Vorratsbehälter 2 eine konstante Temperatur auf­ rechtzuerhalten. Damit wird eine durch Konvektion beding­ te Strömung im Vorratsbehälter 2 vermieden.

Die Rohranordnung 3 weist eine Anzahl von Bündeln 15 auf, die mit ihren Mittelpunkten auf einer gemeinsamen Kreislinie 17 angeordnet sind. Die Bündel münden in den Kegel 4 am oberen Ende der Rohranordnung. Jedes Bündel 15 weist eine Vielzahl von Röhrchen 16 auf. Darge­ stellt sind 37 Röhrchen (Fig. 3). Die Zahl der Röhrchen richtet sich u. a. nach dem gewünschten Durchsatz und dem gewünschten Siebergebnis. Sie kann zwischen 10 und 500 liegen, bevorzugterweise zwischen 80 und 150. Der Innendurchmesser der Röhrchen beträgt hier 4 mm. Die Röhrchen 16 sind innen zylinderförmig ausgestaltet. Hierdurch wird eine Bildung von Wirbeln weitgehend ver­ mieden. Die Länge der Röhrchen 16 beträgt ca. 160 bis 800 mm, d. h. die Länge der Röhrchen 16 beträgt das 40- bis 200fache des Innendurchmessers. Besonders günstige Werte lassen sich erzielen, wenn die Länge der Röhrchen das 80- bis 120fache des Innendurchmessers beträgt.

Die Ethanol-Gold-Dispersion im Vorratsbehälter 2 wird periodisch, beispielsweise alle 10 Minuten, durch einen Rührer 12, der von einem Motor 23 unter Steuerung der Steuereinrichtung 20 angetrieben wird, durchmischt. Gleichzeitig wird sie mit Ultraschall von den Ultra­ schallerzeugern 21 beaufschlagt. Der Rührer kann Kunst­ stoffflossen aufweisen, die den Boden des Vorratsbehäl­ ters 2 abstreifen und die Partikel vom Boden aufwirbeln. Die Ultraschalleitung und der Rührer können beispiels­ weise für ca. 10 sek. aktiviert werden. Dies bewirkt zwar eine gewisse Bewegung der Dispersion 18 im Vorrats­ behälter 2. Es kommt jedoch nicht zu nennenswerten Turbu­ lenzen. Durch die Aufheizung der Dispersion mit Hilfe der Heizeinrichtung 9 und die Abkühlung der Dispersion mit Hilfe der Kühleinrichtung 11 entsteht eine mit den Augen fast nicht wahrnehmbare Strömung der Dispersion 18 durch die Rohranordnung 3, d. h. durch die einzelnen Röhrchen 16 in den Bündeln 15. In jedem Röhrchen bildet sich ein Strömungsprofil aus, das einer laminaren Strö­ mung entspricht. Die Strömungsgeschwindigkeit durch die Röhrchen 16 wird dabei durch das Zusammenwirken der Heizeinrichtung 9 und der Kühleinrichtung 11 mit dem Ventil 13 so eingestellt, daß die maximale Strömungs­ geschwindigkeit, die in der Regel in der Mitte eines jeden Röhrchens 16 auftritt, kleiner ist als die Sinkge­ schwindigkeit der auszusortierenden größten Partikel. Je größer die Partikel sind, d. h. je ungünstiger das Verhältnis von Gewicht zu Oberfläche der Partikel ist, desto schneller sinken die Partikel unter dem Einfluß der Schwerkraft nach unten. Durch Verändern der Strö­ mungsgeschwindigkeit in den Röhrchen 16 läßt sich also die Größe der auszusiebenden Partikel sehr präzise verän­ dern. Am oberen Ende der Rohranordnung 3 steht nun eine Dispersion zur Verfügung, die frei von unerwünschten Partikeln ist. Diese Dispersion wird in dem Kegel 4 beschleunigt. Die Beschleunigung erfolgt, weil der Volu­ mendurchsatz durch den Kegel gleichbleibt, obwohl sich die zur Verfügung stehende Strömungs-Querschnittsfläche erheblich verringert. An den Kegel 4 ist der Krümmer 14 angeschlossen. Der Krümmer 14 ist ein gebogenes Rohr, d. h. eine Leitungsbiegung, dessen Biegeradius R, d. h. der Radius der Krümmung der gedachten Rohrachse, kleiner ist als der Durchmesser D des Rohres. Durch den relativ scharfen Knick wird erreicht, daß sich zwischen Krümmer 14 und Kegel 4 ebenfalls eine laminare Strömung ein­ stellt, d. h. es kommt durch die Umlenkung des Dispersions-Stromes nicht zu einer Strömungsumkehr in einem Teil des Rohrquerschnitts. Die nun horizontal fließende Strömung wird in den Absetzbehälter 6 geleitet und fließt über die Absetzplatten 10. Dort setzen sich die Partikel unter dem Einfluß der Schwerkraft ab, wie das mit dem Bezugszeichen 27 dargestellt ist. Je kleiner die Partikel sind, desto später setzen sie sich auf den Absetzplatten 10 ab. Es ist durchaus möglich, daß sich nicht alle Partikel auf den Absetzplatten 10 niederschlagen oder absetzen. Versuche haben ergeben, daß ein kleiner Anteil (ca. 2 Gew.-%) der Partikel wieder in den Vorratsbehälter 2 zurückbefördert werden. Von Zeit zu Zeit können nun die Absetzplatten 10 aus dem Absetzbehälter 6 entfernt werden. Die klassierten Partikel, die nun die geforderte Größe aufweisen, können von den Platten entnommen werden. Da die Platten 10 in Reihe hintereinander angeordnet sind, lassen sich auf verschiedenen Absetzplatten 10 auch verschiedene Partikelgrößen nieder. Falls dies gewünscht ist, können die einzelnen Partikel im Absetzbehälter 6 also noch der Größe nach sortiert entnommen werden.

Der Vorratsbehälter 2 weist einen Einfüllstutzen 24 auf, durch den chargenweise oder auch kontinuierlich neue Partikel zugeführt werden können. Da sich die Partikel mit der unerwünschten Größe im Vorratsbehälter 2 anreichern, kann es notwendig sein, den Vorratsbehälter 2 von Zeit zu Zeit zu reinigen. Die Entfernung der zu großen Partikel kann aber auch dadurch erfolgen, daß durch die Steuerung der Heizeinrichtung 9, der Kühleinrichtung 11 und der Drosseleinrichtung 13 die Strömungsgeschwindigkeit durch die Rohranordnung 3 so eingestellt wird, daß alle Partikel aus dem Vorratsbehälter 2 in den Absetzbehälter 6 strömen und sich dort niederschlagen können.

Zur Verbesserung der Handhabung sind eine Reihe von Maßnahmen vorgesehen, die helfen, eine durch Konvektion bedingte Strömung im Vorratsbehälter 2 zu verhindern. Dazu gehört zum einen, daß der Vorratsbehälter 3 durch das Wasserbad 19 auf Umgebungstemperatur gehalten wird. Weiterhin ist die Kühleinrichtung 11 so eingestellt, daß die Temperatur der in den Vorratsbehälter 2 zurück­ strömenden Dispersion genau der Temperatur der im Vor­ ratsbehälter 2 befindlichen Dispersion 18 entspricht. Weiterhin werden der Rührer 12 und die Ultraschallein­ richtung 21 nur in Intervallen betätigt. Diese Intervalle sind so gewählt, daß in den Zwischenzeiten eine aus­ reichend homogene Dispersion 18 im Vorratsbehälter 2 vorhanden ist.

Bezugszeichenliste

 1 Ultraschallwanne
 2 Vorratsbehälter
 3 Rohranordnung
 4 Kegel
 5 Eingang
 6 Absetzbehälter
 7 Thermostat
 8 Pumpe
 9 Heizeinrichtung
10 Absetzplatten
11 Kühleinrichtung
12 Rührer
13 Ventil
14 Krümmer
15 Bündel
16 Röhrchen
17 Kreislinie
18 Dispersion
19 Wasserbad
20 Steuereinrichtung
21 Ultraschallerzeuger
22 Ventil
23 Motor
24 Einfüllstutzen
25 Temperatursteuerung
26 Temperaturfühler
27 Partikel
28 Strömungskanal
29 Leitung
30 Pfeile

Claims (24)

1. Verfahren zur Klassierung von Partikeln bei dem eine Dispersion aus einer Flüssigkeit und den zu klassierenden Partikeln hergestellt wird und die Dispersion in einem Strom zum Strömen gebracht wird, der einen ersten Abschnitt, in dem die Strömung laminar ist, aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Abschnitt eine ausgeprägte Komponente entgegen der Richtung der Schwerkraft aufweist, die maximale Strömungsgeschwindigkeit geringer als die Sinkgeschwindigkeit unerwünschter Partikel ist und der Strom einen zweiten Abschnitt aufweist, in dem die Partikel der gewünschten Größe aus der Dispersion entfernt werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Abschnitt eine ausgeprägte Komponente quer zur Schwerkraft aufweist und über eine Absetzfläche geleitet wird, wobei die Strömung laminar ist.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömung in einem geschlossenen Kreislauf geführt und durch einen Thermosiphon erzeugt wird.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Strom aus einem Vorrat ge­ speist und wieder dorthin zurückgeleitet wird, der in Intervallen mechanisch gerührt und/oder mit Ultra­ schall beaufschlagt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Intervalle um einen Faktor im Bereich von 5 bis 100, insbesondere von 15 bis 25, größer sind als die Zeitabschnitte, in denen gerührt bzw. Ultra­ schall erzeugt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Intervalle eine Länge im Bereich von 3 bis 15 Min. aufweisen.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsgeschwindigkeit im zweiten Abschnitt größer als im ersten Abschnitt ist.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die in den Vorrat zurückströmende Dispersion auf etwa die gleiche Temperatur wie der Vorrat gebracht wird.

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß als Flüssigkeit ein Alkohol verwendet wird.

10. Vorrichtung zur Klassierung von Partikeln, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, mit einer im wesentlichen vertikal angeordneten Rohranordnung, gekennzeichnet durch einen Vorratsbehälter (2), in dem sich eine Dispersion (18) befindet, einen Absetzbehälter (6) mit mindestens einer im wesentlichen horizontal angeordneten Absetzfläche (10), der mit dem anderen Ende der Rohranordnung (3), deren unteres Ende sich im Vorratsbehälter (2) befindet, verbunden ist, einer Leitung (29), die vom Ausgang des Absetzbehälters (6) zum Vorratsbehälter (2) führt, und Pumpmitteln (9, 11) zum Erzeugen eines Dispersions-Stromes durch einen durch die Rohranordnung (3), den Absetzbehälter (6) und die Leitung (29) gebildeten Kreislauf.

11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Pumpmittel eine Heizeinrichtung (9) in einem ersten Abschnitt des Kreislaufes und eine Kühleinrichtung (11) in einem zweiten Abschnitt des Kreislaufes aufweisen, wobei mindestens einer der Abschnitte nicht horizontal angeordnet ist.

12. Vorrichtung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohranordnung (3) eine Vielzahl von parallel angeordneten Röhrchen (16) aufweist, in denen die Pumpmittel eine laminare Strömung der Dispersion (18) erzeugen.

13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Röhrchen (16) innen eine Zylinderform aufweisen.

14. Vorrichtung nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Röhrchen (16) das 40- bis 200fache des Innendurchmessers beträgt.

15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß am oberen Ende der Rohranordnung (3) ein Kegel (4) angeordnet ist, der den für die Dispersion (18) zur Verfügung stehenden Strömungsquerschnitt vermindert.

16. Vorrichtung nach Anspruch 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Röhrchen (16) in Bündeln (15) zusammengefaßt sind.

17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittelpunkte der Bündel (15) mit gleichem Abstand verteilt auf einer Kreislinie (17) angeordnet sind.

18. Vorrichtung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet, daß jedes Bündel (15) eine Anzahl von Röhrchen (16) im Bereich von 10 bis 500, insbesondere 80 bis 150, aufweist.

19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Rohranordnung (3) und dem Absetzbehälter (6) ein Krümmer (14) angeordnet ist, der die Strömung von der Vertikalen in die Horizontale umleitet, wobei der Biegeradius bezogen auf die Mitte des Krümmers (14) kleiner als der Durchmesser des Strömungsquerschnitts des Krümmers (14) ist.

20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß im Kreislauf eine verstellbare Drosseleinrichtung (13) vorgesehen ist.

21. Vorrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosseleinrichtung (13) in der Leitung (29) zwischen Absetzbehälter (6) und Vorratsbehälter (2) angeordnet ist.

22. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorratsbehälter (2) in einer temperierbaren Ultraschall-Wanne (1) angeordnet ist.

23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorratsbehälter (2) einen angetriebenen Rührer (12) aufweist.

24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß der Absetzbehälter (6) mehrere parallel zueinander, übereinander angeordnete Arbeitsplatten (10) aufweist, wobei jeweils zwei Arbeitsplatten (10) einen Strömungskanal (28) bilden und alle Strömungskanäle (28) in Strömungsrichtung hintereinander angeordnet sind.