DK154118B - Fremgangsmaade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas - Google Patents
Fremgangsmaade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas Download PDFInfo
- Publication number
- DK154118B DK154118B DK588883A DK588883A DK154118B DK 154118 B DK154118 B DK 154118B DK 588883 A DK588883 A DK 588883A DK 588883 A DK588883 A DK 588883A DK 154118 B DK154118 B DK 154118B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- flue gas
- zone
- reaction zone
- absorbent
- powder
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Photoreceptors In Electrophotography (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Polyoxymethylene Polymers And Polymers With Carbon-To-Carbon Bonds (AREA)
Description
DK 154118 B
i
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fjernelse af svovloxider og andre sure gaskomponenter fra varm røggas, ved hvilken et absorptionsmiddel og flydende vand indføres og dispergeres i en strøm af varm røggas i en reaktionszone, i hvilken 5 svovloxider og andre sure gaskomponenter absorberes på og reageres med absorptionsmidlet i nærværelse af fordampende flydende vand under dannelse af et tørt pulver indeholdende reaktionsprodukter og ureageret absorptionsmiddel suspenderet i røggas, hvorefter dette pulver separeres fra røggassen i en separeringszone, hvorpå en del 10 deraf tilbageføres til reaktionszonen.
Der kendes adskille!ige fremgangsmåder til fjernelse af svovloxider og andre sure gaskomponenter fra røggas f.eks. fra kraftværker og incineratorer.
15 I beskrivelsen til US-patent nr 4.197.278 gives en redegørelse for sådanne fremgangsmåder.
De fleste tilhører en af følgende hovedgrupper: 20 i) Vådmetoder omfattende vask af røggasserne med suspensioner eller opløsninger af hydroxider eller carbonater af alkali-eller jordalkalimetaller, hvor reaktionsprodukterne udtages som slam.
25
De største fordele ved vådmetoderne er: Høj svovloxidfjernelse selv ved høje svovloxidkoncentrationer i den varme røggas og høj absorptionsmiddel udnytte!se. De største ulemper er: Ufordelagtige slutprodukter i form af en slam, der frembyder 30 alvorlige deponeringsproblemer samt vandmættet afgas, der skal opvarmes, før den kan sendes ud i atmosfæren. Endvidere fører tilstopning og korrosion i vådskrubberne til hyppige driftsvanskeligheder og driftsstop.
35 ii) Tørmetoder, hvor røggassen bringes i kontakt med og reageres med tørre absorptionsmidler, og hvor reaktionsprodukterne udtages som et tørt pulver.
De største fordele ved tørmetoderne er: Eliminering af risikoen
DK154118B
2 for tilstopninger, tørre faste slutprodukter og en afgas, der let kan sendes ud i atmosfæren. Da gas/faststofreaktioner imidlertid er forholdsvis langsomme, er svovloxidfjernelsen og udnyttelsen af absorptionsmidlet ringe.
5 iii) De semi-tørre metoder, hvor røggassen bringes i kontakt med vandige suspensioner eller opløsninger af hydroxider eller carbonater af alkali- eller jordalkalimetaller under sådanne betingelser, at vandet fordamper, og reaktionsprodukterne 10 udtages som et tørt pulver.
Ved de semi-tørre metoder fås stærkt forbedret svovloxidfjernelse og absorptionsmiddel udnyttelse sammenlignet med tørmetoderne, omend almindeligvis ikke så god som ved 15 vådmetoderne, afsvovlede røggasser, som uden vanskelighed kan udledes i atmosfæren, og et tørt, flydbart fast pulver som slutprodukt.
Semi-tørre metoder er beskrevet i en række patenter og patent-20 ansøgninger:
Fra beskrivelsen til svensk patent nr. 401.461 kendes en semi-tør fremgangsmåde baseret på en reaktionszone bestående af flere i serie og/eller parallelt anbragte reaktionskamre, i 25 hvilke absorptionsmiddel og vand ledes til røggasserne inden disses behandling under opadstigning i det enkelte kammer, og hvorefter reaktivt pulver separeres fra røggasserne i en separationszone og føres tilbage til reaktionskamrene til fornyet behandling. Disse reaktionskamres indbyrdes samvirken 30 er imidlertid afhængige af et kompliceret måle- og prøvetagningsudstyr for røggasserne, ligesom fremgangsmåden forudsætter relativt lange opholdstider for røggasserne i det enkelte kammer, samt at dette tillige indbefatter en særlig bevægelig mekanisme for at kunne regulere røggassens opholdstid 35 i kammeret til den optimale længde, hvilket dog også indebærer risici for tilsvarende mekanisk fejl funktionering af reguleringen under anlæggets drift.
I beskrivelsen til US-patent nr 3.932.587 omtales SOg fjernelse 3
DK 154118 B
ved behandling af en varm røggas med en vandig alkalimetalcarbonat- og/eller -bicarbonatopløsning eller -slam i. en spraytørrer, efter fjernelse af flyveaske fra den varme røggas.
5 I beskrivelsen til engelsk patentansøgning nr. 2.021.086 omtales en lignende proces, ved hvilken der anvendes et mindre kostbart absorptionsmiddel: CaiOH),, suspenderet i vand. Der opnås forbedret kalkudnyttelse, idet man undlader at fjerne 10 flyveaske fra den varme indløbsgas og desuden recirkulerer en del af det pulverformede slutprodukt fra spraytørreren til den · vandige slam, der ledes til spraytørreren. Viskositeten af den vandige slam af absorptionsmiddel og recirkuleret pulver begrænser imidlertid stærkt mængden af recirkuleret pulver.
15
For at overvinde denne ulempe foreslås det i beskrivelsen til dansk patentansøgning nr 3959/79 at recirkulere pulveret ved at blæse det tørre pulver direkte ind i spraytørreren.
20 Det er kendt, at AMT, d.v.s. "Afstanden til mætningstempera tur", er en nøgleparameter til beskrivelse af semi-tørre metoders driftsbetingelser, hvor AMT defineres som temperaturen af reaktionszonens afgas minus gasmætningstemperaturen, og at svovloxidfjernelse i en spraytørrer og i et tilhørende stof-25 filter øges drastisk, når AMT går mod nul.
Det er imidlertid umuligt at arbejde med en spraytørrer ved lave AMT-værdi er, fordi faren for "våd bund", d.v.s. afsætning af fugtigt eller vådt produkt på spraytørrerens vægge og bund, 30 tiltager med aftagende AMT. Sådanne afsætninger er yderst uønskede, da de medfører, at fast materiale udskilt i spraytørreren bliver besværligt at håndtere og udtømme. Lave AMT-værdier er også uønskede, fordi de medfører umulige driftsbetingelser i et tilhørende posefilter.
35
Skønt der har været sat mange kræfter ind på at udvikle semi-tørre røggasafsvovlingsmetoder gennemført i spraytørrere, og skønt sådanne metoder har været realiseret i fuld målestok i forbindelse med behandling af røggas hidrørende fra forbrænding
DK 154118B
4 af kul med lavt svovlindhold indeholdende reaktiv alkalisk flyveaske, d.v.s. flyveaske med et al kali indhold, der bidrager til absorptionen af svovloxider og andre sure gaskomponenter i spraytørreren, er der behov for en effektiv, kommercielt 5 realiserbar metode og et enkelt kompakt apparat til fjernelse af svovloxider fra røggas, især fra røggas fra kraftværker og incineratorer, som tilvejebringer en tilfredsstillende svovloxidfjernelse og en effektiv absorptionsmiddel udnytte!se.
10 Absorptionsmiddel til de semi-tørre metoder vælges fortrinsvis blandt oxider og hydroxider af calcium og magnesium, og oxider, hydroxider og carbonater af al kalimetall er. Ca(0H)2, fortrinsvis læsket i en vådlæsker eller en kuglemølle, er af økonomiske grunde det foretrukne absorptionsmiddel.
15
Absorptionsmidlet kaa indføres som et tørt pulver eller suspenderet eller opløst i vand, og vand kan indføres separat eller blandet med absorptionsmidl et.
20 For at opnå høj udnyttelse af absorptionsmidler indføres dette fortrinsvis suspenderet eller opløst i vand.
Vandet eller suspensionen eller opløsningen af absorptionsmiddel i vand indføres fortrinsvis i en reaktionszone på et sted, hvor 25 røggashastigheden er høj.
Det har nu overraskende vist sig, at det er muligt at gennemføre en fremgangsmåde som beskrevet i det første afsnit af nærværende beskrivelse, og som tillader store koncentrationer af suspenderet 30 materiale i reaktionszonen og tilvejebringer en radikalt forøget gas/faststofkontakt, hvilket resulterer i tilstrækkelig svovloxidfjernelse og effektiv udnyttelse af absorptionsmidlet uden risiko for det ovenfor omtalte våd bund fænomen, og som kan udføres i et kompakt apparat af enkel design.
35
Dette opnås ifølge opfindelsen ved en fremgangsmåde som beskrevet i indledningen til krav 1, og som er ejendommelig ved det i kravets kendetegnende del angivne.
5
DK 154118 B
Ved denne fremgangsmåde opnås af flere grunde uhyre intim gas/faststof-kontakt: (1) Fordi grænselagssepareringen skaber heftig turbulent gasstrøm- 5 ning, der medfører kraftig dispergering af absorptionsmiddel og recirkuleret pulver i reaktionszonens nederste del.
(2) Fordi materialet på grund af grænselagssepareringen i reaktionszonens nederste del recirkuleres i reaktionszonen, hvilket 10 medfører en opadgående parti kel bevægelse i reaktionszonens kærne og nedadgående parti kel bevægelse tæt ved væggene i det rum, der omgiver reaktionszonen.
(3) Fordi samspil mellem tyngdekræfter på suspenderede partikler og 15 friktionskræfter mellem gas og suspenderede partikler fører til yderligere materialecirkulation i reaktionszonen.
(4) Fordi den yderst turbulente gasbevægelse fører til forøgede relative hastigheder mellem gas og suspenderede partikler, 20 hvilket medfører reduktion af gasfasediffusionsmodstanden.
Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen tilvejebringes en væsenligt højere koncentration af suspenderet materiale i reaktionszonen, end den der opnås ved fremgangsmåder, hvor der arbejdes med en nedadgå-25 ende eller horisontal medstrøms-gas/partikel-strøm.
Endvidere reduceres risikoen for forstyrrelser på grund af for lave AMT-værdi er på grund af den store i reaktionszonen tilbageholdte og hurtigt recirkulerede materialemængde.
30
Temperaturen af den i reaktionszonen indførte varme røggas er sædvanligvis over 120eC. Når den varme røggas er røggas fra et kraftværk, er dennes temperatur sædvanligvis 110e-250e, typisk 140°-180°.
35
Om ønsket kan flyveaske fjernes helt eller delvist fra den varme røggas, før denne indføres i reaktionszonen.
Den hastighed, hvormed den varme røggas føres ind i reaktionszonen, 6
DK 154118 B
kan variere afhængigt af belastning og størrelse af de i reaktionszonen cirkulerende partikler. Den skal imidlertid være tilstrækkelig høj til at opretholde en parti kel ophobning i reaktionszonen og hindre parti kel udfald fra bunden af reaktionszonen.
5 Røggassens reducerede hastighed skal være tilstrækkeligt høj til at sikre partiklernes transport ud af reaktionszonens øverste del, men tilstrækkeligt lav til at sikre en passende materialeophobning i reaktionszonen.
10
Ifølge en foretrukken udførelsesform reduceres hastigheden af den varme røggas i reaktionszonen fortrinsvis fra 25-45 m/sek til 3-6 m/sek, idet hastighedsreduktionen svarer til en værdi af hastig-hedsforholdet vin1tial/vreducen!t 1 intervallet 7-9.
15
Passende grænselagsseparering og tilsvarende turbulens sikres ved, at hastighedsreduktionen sker inden for et tidsrum svarende til 0,05 - 0,2 gange gassens opholdstid i reaktionszonen.
20 Foretrukne driftsbetingelser er bestemt ved, at gasopholdstiden i reaktionszonen er 2-3 sekunder, og at materialeopholdstiden i reaktionszonen er 3-5 minutter, hvor materialeopholdstiden tM defineres som = VWM’ 25 idet Htø er mængden af tilstedeværende materiale i reaktionszonen (kg), og WM er den pr. tidsenhed tilførte mængde (kg/min) af frisk absorptionsmiddel plus faste partikler i den varme røggas.
30 Som nævnt indeholder det i reaktionszonen dannede tørre pulver reaktionsprodukter og ureageret absorptionsmiddel. Den i reaktionszonen indførte røggas vil imidlertid almindeligvis medrive flyveaskepartikler, som udskilles i separeringszonen. Flyveaske kan indeholde reaktive alkalier, der kan reagere med svovloxider og 35 andre sure gaskomponenter under passende forhold, hvilket resulterer i et nedsat behov for absorptionsmiddel.
Ifølge en foretrukken udførelsesform svarer pulverrecirkuleringen, den pr. tidsenhed recirkulerede pulvermængde, til 10-70 gange,
DK 154118 B
7 fortrinsvis 15-30 gange, den pr. tidsenhed indførte mængde af absorptionsmiddel og faste partikler i den varme røggas, hvor den pr. tidsenhed indførte imængde af absorptionsmiddel defineres som den pr. tidsenhed indførte imængde af frisk absorptionsmiddel!, hvortil ikke 5 medregnes ureageret absorptionsmiddel indført med pulveret.
Materialets opholdstid i reaktionszonen kontrolleres af pulverrecirkuleringen.
10 Gennemsnitspartikeldiameteren af det recirkulerede pulver ligger hensigtsmæssigt i intervallet 50-250 micron. Henne foretrukne størrelse kan sikres ved, at man underkaster det i ssepareringszonen fraskilte tørre pulver en størrelsesreduktion ved findeling, f.eks. i en hammermølle, før det føres tilbage til reaktiorrszonen.
15
Passende AMT-værdier opnås ved, at der indføres vand i reaktionszonen i en mængde svarende til 50-100% af den til afkøling af røggassen til adiabatisk mætningstemperatur nødvendige mængde. Sædvanligvis ligger AMT i intervallet 0-40eC, fortrinsvis 5-20°C, især 20 . 8-16°C.
Om ønsket, f.eks. når der arbejdes med meget lav AMT, kan gassen genopvarmes, f.eks. ved by-pass af en del af den .varme røggas uden om reaktionszonen.
25 Røggassen afstøves, efter at den har forladt reaktionszonen, idet pulver indeholdende ureageret absorptionsmiddel, rseaktionsprodukter og flyveaske fjernes i separeringszonen i et eller to trin i i sig selv kendte separatorer.
30
Ifølge en foretrukken udførelsesform omfatter sepeareringszonen to underzoner, en første underzone til udskillelse af grove partikler og en anden underzone til udskillelse af fine partikler.
35 Opfindelsen angår endvidere et apparat som angivet i krav 9 til udøvelse af fremgangsmåden.
Den uhyre intime gas/faststof-kontakt og den høje Ikoncentration af fast materiale i reaktionszonen tillader brugen af æt meget kompakt 8
DK 154118 B
apparat af enkel design og med tilsvarende lave anlægsudgifter.
Passende grænselagsseparering i reaktionszonens nederste del, d.v.s. ved den ringformede bundvæg, og tilsvarende frembringelse af turbu-5 lens opnås ved, at værdien af forholdet Aøvre/\ec|rg mellem arealerne af den koniske bunds øvre og nedre ringformede åbninger er 3:20, fortrinsvis 4:9.
Ved en foretrukken udførelsesform for fremgangsmåden ifølge opfin-10 del sen indføres vand og absorptionsmidlet i reaktionszonen gennem samme tilførselsledning.
Ifølge en foretrukken udførelsesform er apparatet forsynet med en mekanisme til findeling af det tørre pulver, før dette føres tilbage 15 til reaktionszonen.
Som parti kel udskil ler kan ethvert kendt apparat anvendes.
Ifølge en foretrukken udførelsesform omfatter partikel udskilleren en 20 grov separator, f.eks. en cykl onseparator, anbragt før en fin separator, f.eks. et elektrostatisk filter eller et stoffilter.
Opfindelsen forklares nærmere i det følgende under henvisning til tegningen, hvor figuren viser et diagram af et apparat ifølge 25 opfindelsen med et rørformet reaktionskammer 1 forsynet med en konisk bund 2 og et centralt indløb 3 for varm røggas, en ledning 4 for tilførsel af absorptionsmiddel suspenderet i eller opløst i vand og en ledning 5 for tilførsel af recirkuleret tørt pulver. Toppen af reaktionskammeret er forbundet til en parti kel udskiller 6, 6' 30 omfattende en grovseparator, f.eks. i form af en udski11ecyklon 6 og en finseparator 6', f.eks. i form af et elektrostatisk filter eller et stoffilter. Udski11ecylonen 6 har en pulverudløbsledning 7 forsynet med en fordelerventil 8, der skiller pulveret i to strømme, hvoraf den ene recirkuleres til reaktionskammeret 1, medens den 35 anden udtømmes som spildprodukt gennem en ledning 9. Afgassen fra udski11ecyklonen 6 ledes via en gasudløbsledning til et elektrostatisk filter 6' med et materialeudløb 7' og en gasudløbsledning 10'.
Det fine pulver, der er udskilt i det elektrostatiske filter, kan udtømmes som spildprodukt eller recirkuleres helt eller delvist til 9
DK 154118B
reakti onskammeret 1.
Om ønsket kan tilførselsledningen 4 erstattes af lo ledninger, en for vand og en anden for absorptionsmiddel.
5 10 15 20 .
25 30 35
Claims (14)
1. Fremgangsmåde til fjernelse af svovloxider og andre sure 5 gaskomponenter fra varm røggas, ved hvilken et absorptionsmiddel og flydende vand indføres og dispergeres i en strøm af varm røggas i en reaktionszone, i hvilken svovloxider og andre sure gaskomponenter absorberes på og reageres med absorptionsmidlet i nærværelse af fordampende flydende vand under dannelse af et tørt pulver indehol-10 dende reaktionsprodukter og ureageret absorptionsmiddel suspenderet i røggas, hvorefter dette pulver separeres fra røggassen i en separeringszone, hvorpå en del deraf tilbageføres til reaktionszonen, kendetegnet ved, at en opadstigende strøm af varm røggas indføres aksialt i en som et lodret, cylinderformet kammer 15 med konisk bund udformet reaktionszone, og i denne, med en gasopholdstid på 1-5 sekunder, underkastes en hastighedsreduktion fra 10-60 m/sek til 2-20 m/sek til tilvejebringelse af en grænselagsseparering i den nederste del af zonen, hvis koniske bund til dette formål er udformet med en topvinkel på 40-90®, samt ved at 20 det af denne grænselagsseparering i forbindelse med det tilførte absorptionsmiddel og vand udskilte tørre pulver under en materialeopholdstid på 1-8 minutter i zonen suspenderes i den opadstigende, varme røggasstrøm og fra zonens øverste del ledes til separeringszonen til udskillelse fra røggassen og efter en påføl-25 gende findeling i det mindste for en dels vedkommende direkte ledes tilbage til zonen for yderligere behandling.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1 kendetegnet ved, at reduktionen af hastigheden af den varme røggas i reaktionszonen 30 fortrinsvis er fra 25-45 m/sek til 3-6 m/sek, svarende til en værdi af hastighedsforholdet v,n1t1a1/vreduceret i Intervallet 7-9.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1-2 kendetegnet ved, at hastighedsreduktionen sker inden for et tidsrum svarende til 0,05 - 35 0,2 gange gassens opholdstid i reaktionszonen.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 1-3 kendetegnet ved, at gasopholdstiden i reaktionszonen fortrinsvis er 2-3 sekunder, og materialeopholdstiden fortrinsvis 3-5 minutter. DK 154118B II
5. Fremgangsmåde ifølge krav 1-4 kendetegnet ved, at den pr. tidsenhed recirkulerede pulvermængde svarer til 10-70 gange, fortrinsvis 15-30 gange den pr. tidsenhed indførte mængde af absorptionsmiddel og faste partikler i den varme røggas. 5
6. Fremgangsmåde ifølge krav 1-5 kendetegnet ved, at det tørre pulver findeles, før det føres tilbage tiiil reaktionszonen.
7. Fremgangsmåde ifølge krav 1-6 kendetegnet ved, at 10 vandet indføres i ireaktionszonen i en mængde svarende til 50-100% af den til afkøling af røggassen til adiabatisk imætningstemperatur nødvendige mængde,
8. Fremgangsmåde ifølge krav 1-6 kendetegnet ved, at 15 separeringszonen omfatter to underzoner, en første underzone til udskillelse af grove partikler og en anden underzone til udskillelse af fine partikler.
9. Apparat til udøvelse af fremgangsmåden ifølge 'krav 1-8 k e n -20 . d e t e g n e t ved, at det omfatter et reaktiondkammer (1) med en konisk bund (2) med en topvinkel på 40-90°, et centralt indløb (3) for varm røggas i bunden (2), ledninger (4, 5) vfor tilførsel af absorptionsmiddel, pulver og vand til den nedercste del af reaktionskammeret (1), og et suspensionsudløb i kammerets top, hvilket 25 udløb er forbundet til en parti kel udskiller (6) med en pulverud løbsledning (7), som står i forbindelse med freaktionskammerets pulvertilførselsledning (5).
10. Apparat ifølge krav 9kendetegnet -ved, at forholdet
30 Aøvre^Anedre me^eni arealerne af den koniske bunds ((2) øvre og nedre ringformede åbninger er 3:20, fortrinsvis 4:9.
11. Apparat ifølge krav 9-10 kendetegnet ved, at vand og absorptionsmiddel tilføres gennem samme tilførselstedning (4). 35
12. Apparat ifølge krav 9-11 kendetegnet ved, at det er forsynet med en mekanisme til findeling af det tørre pulver, før dette føres tilbage til reaktionszonen (1). DK 154118B
13. Apparat ifølge krav 9 k e n d e t e g n e t ved, at partikeludskilleren omfatter en grov separator (6) anbragt før en fin separator (6').
14. Apparat ifølge krav 13 kendetegnet ved, at den grove separator (6) er en cyklon, og at den fine separator (6') er et elektrostatisk filter eller et stoffilter. 10 15 20 25 30 35
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK588883A DK154118C (da) | 1982-12-22 | 1983-12-21 | Fremgangsmaade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK566682 | 1982-12-22 | ||
| DK566682 | 1982-12-22 | ||
| DK588883A DK154118C (da) | 1982-12-22 | 1983-12-21 | Fremgangsmaade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas |
| DK588883 | 1983-12-21 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK588883D0 DK588883D0 (da) | 1983-12-21 |
| DK588883A DK588883A (da) | 1984-06-23 |
| DK154118B true DK154118B (da) | 1988-10-17 |
| DK154118C DK154118C (da) | 1989-03-20 |
Family
ID=8144337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK588883A DK154118C (da) | 1982-12-22 | 1983-12-21 | Fremgangsmaade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4555390A (da) |
| EP (1) | EP0114477B2 (da) |
| JP (1) | JPH0653209B2 (da) |
| AT (1) | ATE26545T1 (da) |
| CA (1) | CA1212220A (da) |
| CS (1) | CS252468B2 (da) |
| DD (1) | DD215573A5 (da) |
| DE (1) | DE3370942D1 (da) |
| DK (1) | DK154118C (da) |
| PL (1) | PL143667B1 (da) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH671523A5 (da) * | 1985-03-13 | 1989-09-15 | Von Roll Ag | |
| FI78401B (fi) * | 1985-04-24 | 1989-04-28 | Tampella Oy Ab | Foerfarande och anordning foer att bringa roekgasernas gasformiga svavelfoereningar saosom svaveldioxid att reagera till fasta foereningar som separeras fraon roekgaserna. |
| DE3536893C1 (de) * | 1985-10-16 | 1986-10-09 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zum Reinigen von Rauchgasen einer Feuerung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| US5100633A (en) * | 1985-11-07 | 1992-03-31 | Passamaquoddy Technology Limited Partnership | Method for scrubbing pollutants from an exhaust gas stream |
| US5499587A (en) * | 1986-06-17 | 1996-03-19 | Intevep, S.A. | Sulfur-sorbent promoter for use in a process for the in-situ production of a sorbent-oxide aerosol used for removing effluents from a gaseous combustion stream |
| GB2225257A (en) * | 1988-11-22 | 1990-05-30 | Atomic Energy Authority Uk | Separation of gas |
| CS206990A2 (en) * | 1989-05-02 | 1991-09-15 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Method of waste gas cleaning that contains dust and chemical impurities and equipment for this method realization |
| FI84435C (fi) * | 1990-02-23 | 1995-02-22 | Ahlstroem Oy | Foerfarande och anordning foer rengoering av foeroreningar innehaollande gaser |
| EP0637988A1 (en) * | 1991-08-22 | 1995-02-15 | Foster Wheeler Energia Oy | Method for purification of waste gases |
| DE4206602C2 (de) * | 1992-03-03 | 1995-10-26 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Entfernen von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen und Wirbelschichtreaktor hierzu |
| US5470556A (en) * | 1993-12-22 | 1995-11-28 | Shell Oil Company | Method for reduction of sulfur trioxide in flue gases |
| US5723099A (en) * | 1996-05-17 | 1998-03-03 | Steinke; Richard A. | Method and apparatus for remediation of toxic flue gases |
| DE19709095A1 (de) * | 1997-03-06 | 1998-09-17 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Abscheidung von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen |
| US5997823A (en) * | 1997-08-18 | 1999-12-07 | Noxso Corporation | Processes and apparatus for removing acid gases from flue gas |
| KR101169831B1 (ko) * | 2005-02-04 | 2012-07-30 | 퓨얼 테크 인코포레이티드 | Ｓｏ３ 제어를 위한 표적화된 덕트 주입 |
| US20100263577A1 (en) * | 2009-04-21 | 2010-10-21 | Industrial Accessories Company | Pollution abatement process for fossil fuel-fired boilers |
| US8695516B2 (en) * | 2009-04-21 | 2014-04-15 | Industrial Accessories Company | Pollution abatement process for fossil fuel-fired boilers |
| WO2013075719A1 (en) | 2011-11-23 | 2013-05-30 | Flsmidth A/S | Method and plant for manufacturing cement clinker |
| US9751043B1 (en) | 2014-09-05 | 2017-09-05 | Mississippi Lime Company | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber |
| US10155227B2 (en) | 2012-08-24 | 2018-12-18 | Mississippi Lime Company | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber |
| US10668480B1 (en) | 2014-09-05 | 2020-06-02 | Mississippi Lime Company | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber |
| US11365150B1 (en) | 2018-07-18 | 2022-06-21 | Mississippi Lime Company | Lime hydrate with improved reactivity via additives |
| CN114226066B (zh) * | 2021-12-20 | 2024-04-12 | 中国建筑材料科学研究总院有限公司 | 一种从尾气中回收再利用SiO2粉末的方法及装置 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3932587A (en) | 1971-12-09 | 1976-01-13 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from flue gas |
| JPS499471A (da) * | 1972-05-24 | 1974-01-28 | ||
| JPS5239382B2 (da) * | 1972-05-24 | 1977-10-05 | ||
| JPS498459A (da) * | 1972-05-24 | 1974-01-25 | ||
| US3989465A (en) * | 1973-03-07 | 1976-11-02 | American Air Filter Company, Inc. | Apparatus for controlling reaction conditions in a sulfur dioxide scrubber |
| JPS5239382A (en) * | 1975-09-23 | 1977-03-26 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Gate control semiconductor element |
| DE2739509C2 (de) * | 1977-09-02 | 1982-09-16 | Babcock-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG, 4150 Krefeld | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Abgasstromes |
| US4150096A (en) * | 1977-10-31 | 1979-04-17 | Nelms William M | Process for treating combustion gases |
| US4197278B1 (en) | 1978-02-24 | 1996-04-02 | Abb Flakt Inc | Sequential removal of sulfur oxides from hot gases |
| GR75064B (da) | 1978-05-19 | 1984-07-13 | Niro Atomizer As | |
| US4293524A (en) * | 1978-09-20 | 1981-10-06 | Teller Environmental Systems, Inc. | Method and apparatus for cooling and neutralizing acid gases |
| DE2901637A1 (de) * | 1979-01-17 | 1980-07-24 | Steag Ag | Verfahren zur entfernung von chlorund fluorverbindungen in rauchgasen, insbesondere zur verminderung der salzfracht von abwaessern einer industriellen rauchgasentschwefelung |
| DK147999C (da) | 1979-09-21 | 1985-07-01 | Anhydro As | Fremgangsmaade til fra roeggasser at fraskille aggressive og miljoeskadelige luftarter og anlaeg til udoevelse af fremgangsmaaden |
-
1983
- 1983-12-12 AT AT83307556T patent/ATE26545T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-12-12 DE DE8383307556T patent/DE3370942D1/de not_active Expired
- 1983-12-12 EP EP83307556A patent/EP0114477B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-20 US US06/563,358 patent/US4555390A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-21 DD DD83258347A patent/DD215573A5/de unknown
- 1983-12-21 CA CA000443953A patent/CA1212220A/en not_active Expired
- 1983-12-21 DK DK588883A patent/DK154118C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-12-22 CS CS839801A patent/CS252468B2/cs unknown
- 1983-12-22 PL PL1983245276A patent/PL143667B1/pl unknown
- 1983-12-22 JP JP58243025A patent/JPH0653209B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3370942D1 (en) | 1987-05-21 |
| PL143667B1 (en) | 1988-03-31 |
| DK588883D0 (da) | 1983-12-21 |
| PL245276A1 (en) | 1984-07-16 |
| US4555390A (en) | 1985-11-26 |
| JPH0653209B2 (ja) | 1994-07-20 |
| CS252468B2 (en) | 1987-09-17 |
| ATE26545T1 (de) | 1987-05-15 |
| DK154118C (da) | 1989-03-20 |
| DK588883A (da) | 1984-06-23 |
| CA1212220A (en) | 1986-10-07 |
| EP0114477B1 (en) | 1987-04-15 |
| DD215573A5 (de) | 1984-11-14 |
| JPS59166229A (ja) | 1984-09-19 |
| CS980183A2 (en) | 1987-02-12 |
| EP0114477A1 (en) | 1984-08-01 |
| EP0114477B2 (en) | 1991-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK154118B (da) | Fremgangsmaade og apparat til fjernelse af svovloxider fra varm roeggas | |
| US4312646A (en) | Gas scrubbing tower | |
| US6149713A (en) | Flue gas treating process | |
| US4246242A (en) | Method of removing gaseous pollutants from flue gas | |
| RU2149679C1 (ru) | Способ мокрой очистки и устройство для удаления оксидов серы из продуктов сгорания | |
| SI9620065B (sl) | Postopek za suho razžveplanje zgorevnih dimnih plinov | |
| US4562054A (en) | Treatment of flue gas | |
| EP0655597A1 (en) | Process and apparatus for drying liquid-borne solid material | |
| US2590905A (en) | Apparatus for concentrating residual pulp liquor by direct contact with flue gases | |
| US3995006A (en) | Sulphur dioxide absorption system | |
| US4324770A (en) | Process for dry scrubbing of flue gas | |
| CN100422643C (zh) | 生活垃圾焚烧炉的烟气净化装置 | |
| EP0625921A1 (de) | Verfahren zur herstellung von granulaten, die als netz-, wasch- und/oder reinigungsmittel geeignet sind. | |
| CN108339392A (zh) | 湿法脱硫系统及其脱硫废水处理装置 | |
| US4452765A (en) | Method for removing sulfur oxides from a hot gas | |
| US4317806A (en) | Method and apparatus for dedusting and absorption of contaminating gases being the exhaust gases of waste-incinerating devices and hot-air cupola furnaces | |
| US4446109A (en) | System for dry scrubbing of flue gas | |
| JPH0722673B2 (ja) | 廃ガスの浄化方法および装置 | |
| US3273961A (en) | Regeneration of magnesium bisulphite pulping liquor and absorption of sulphur dioxide during regeneration | |
| US3622270A (en) | Removal of sulfur dioxide from gas streams | |
| JPH0453570B2 (da) | ||
| CN107176742A (zh) | 一种脱硫废水旋流除尘法 | |
| EP0139352B1 (en) | Treatment of flue gas | |
| CN105745006A (zh) | 从工艺气体中除去灰尘和硫氧化物的方法 | |
| CN208320458U (zh) | 湿法脱硫系统及其脱硫废水处理装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AHS | Application shelved for other reasons than non-payment | ||
| PUP | Patent expired |