DK155382B - Fordelingsventil til volumetrisk fordeling af stroemningen i en ledning - Google Patents

Description

DK 155382 B

Den foreliggende opfindelse angår en fordelingsventil til volumetrisk fordeling af strømningen i en indstrømnings-ledning mellem to udstrømningsledninger, og omfattende i kombination et ventilhus, et ventilkammer, en indstrømningspassage og to udstrømningspassager i ventilhuset i indbyrdes forbindelse via ventilkammeret, et første ventilelement, som er indskudt på tværs af strømningsretningen mellem indstrømningspassagen og udstrømningspassagerne på en sådan måde, at det . afføler indstrømningen og fordeler tilgangsstrømningen mellem de to udstrømningspassager, og som er monteret i ventilkammeret for bevægelse mellem grænsestillinger og et stort antal mellemliggende trykligevægtsstillinger, hvilket første ventilelement har en første trykflade, som er udsat for ovenstrøms-trykket i indstrømningspassagen og som søger at bevæge ventilelementet i én retning, og en anden trykflade, der er udsat for nedenstrømstrykket i ventilkammeret, og som søger at bevæge ventilelementet i den modsatte retning, og en tredje trykflade, der er udsat for nedenstrømstrykket i den ene udstrømningspassage, og som søger at bevæge elementet i nævnte modsatte retning, idet det første ventilelement indtager en stilling i forhold til grænsestillingerne i afhængighed af den volumetriske indstrømningsmængde og i forhold til denne strømningsmængde og en udlignende, trykforskelsafhængig kraft, der påvirker den anden og den tredje trykflade, hvilket første ventilelement sammen med sidevægge i ventilkammeret afgrænser en første variabel åbning for strømning ind i kammeret fra indstrømningspassagen, og hvor nævnte første åbnings åbne areal, som står til rådighed for strømning, afhænger af ventilstillingen, og hvor det første ventilelement også sammen med en væg i nævnte ene udstrømningspassage afgrænser en anden variabel åbning for fluidumstrømNing ind i nævnte passage fra nævnte kammer, idet nævnte anden åbnings åbne areal, som står til rådighed for strømning, afhænger af ventilstillingen, idet det første ventilelement bestemmer åbningens størrelse i forhold til den volumetriske strømningsmængde i indstrømningsledningen ind i ventilkammeret.

2 DK 15 5 3 8 2 B

Fra USA-patentskrift nr. 2.944.627 kendes et med to tørremiddellag arbejdende tørreapparat eller andet med ad-sorberende lag arbejdende gasfraktioneringsapparat, ved hvilket et af tørremiddel eller et andet adsorberende materiale bestående lag er ude af drift og regenereres, mens det andet er i drift. En del af afgangsgassen fra det lag, der er i drift, afledes for at anvendes som regenereringsstrøm til regenerering af det brugte lag, hvorefter regenereringsstrømmen normalt enten ledes ud i atmosfæren eller recirkuleres.

Det er kendetegnende for dette tørreapparat eller gasfraktioneringsapparat, at det ikke er forsynet med varme-anordninger, eller andre energiforbrugende indretninger til at regenerere laget. Regenereringen af det brugte lag, som holdes uden for gennemstrømningen, sker i almindelighed ved et lavere gastryk end adsorptionen under driften. Når denne regenereringsmetode følges, går en betydelig del, indtil ca. 10% af hele gashovedstrømmen, tabt i regenereringsstrømning. Imidlertid kan regenereringstrykket i tørreapparater, der arbejder med trykomstilling eller ved konstant varme, nærme sig adsorptionstrykket, og når dette sker, nærmer forholdet mellem regenereringsstrømning og hovedstrømning sig 100%. En forøgelse af regenereringsstrømningens temperatur gør det muligt at reducere regenereringsstrømmens andel, idet regenereringsstrømmens mætningsniveau forhøjes.

Ved drift af adsorptionssysterner med to lag har det været gængs praksis at fastlægge driftsbetingelserne i en forudbestemt tidscyklus og at ombytte lagenes driftsmåde ved afslutningen af det for hver arbejdsgang fastlagte tidsrum.

Ved denne driftsform i forbindelse med cyklisk omstilling af apparatets drift ved hjælp af en fordelingsventil af den nævnte art ville en stor forbrugsstrømning medføre en tilsvarende stor regenereringsstrømning, dvs. større end nødvendig til regenerering af det lag, der ikke er i brug, hvorved tørre- eller gasfraktioneringsapparatet ville få en dårlig virkningsgrad, mens omvendt en lille forbrugsstrømning i givet fald kunne medføre en for lille regenereringsstrømning 3

DK 155382 B

og dermed en ufuldstændig regenerering af det brugte lag.

Formålet for opfindelsen er at tilvejebringe en fordelingsventil af den indledningsvis anførte art til omstilling af lagenes driftstilstand, og ved hvilken den nævnte ulempe i vidt omfang er undgået, således at man stort set uafhængigt af forbrugsstrømningens størrelse i det forud fastlagte tidsrum for hver cyklus opnår den nødvendige og tilstrækkelige regenereringsstrømning.

Dette opnås ifølge opfindelsen ved et andet ventilelement, som er bevægeligt uafhængigt af det første ventilelement, og som i samarbejde med dette afgrænser størrelsen af den anden variable åbning, hvilket andet ventilelement har en første trykflade, der er udsat for ovenstrømstrykket i indstrømningspassagen, og som søger at bevæge ventilelementet i én retning, og en anden trykflade, der er udsat for neden-strømstrykket i nævnte ene udstrømningspassage, og som søger at bevæge ventilen i den modsatte retning, trykorganer, som trykker det andet ventilelement i én retning, og som modvirker bevægelse af det andet ventilelement i den modsatte retning, men som tillader bevægelse i sidstnævnte retning ved tryk, der overstiger et forud fastlagt minimum, på en sådan måde, at deres modstand mod nævnte bevægelse forøges efterhånden, som ventilelementet bevæger sig i denne retning, hvilket andet ventilelement er bevægeligt imod trykorganerne i afhængighed af en tilstrækkelig trykforskel imellem indstrømningspassagen og nævnte ene udstrømningspassage med henblik på at afgrænse størrelsen af den variable åbning i afhængighed af nævnte trykforskel, og at det første og det andet ventilelement tilsammen styrer strømningen i nævnte ene udstrømningspassage ved et tilstræbt rumfang og tryk i forhold til tryk og strømningsmængde i indstrømningspassagen.

Ved disse foranstaltninger opnås, at det andet ventilelement ved en stor forbrugsstrømning forholdsvis formindsker regenereringsstrømningen og omvendt, således at denne strømning uafhængigt af forbrugsstrømningen er afpasset efter regenereringsbehovet, idet man herved opnår en effektiv regenerering

DK 155382B

4 af det brugte lag med et optimalt lille forbrug af afgangsgas fra det i drift værende lag og dermed en god virkningsgrad for tørre- eller gasfraktioneringsapparatet ved varierende forbrugsstrømning.

Opfindelsen skal i det følgende forklares ud fra en fore-trukken udførelsesform for ventilen ifølge opfindelsen, idet der henvises til tegningen, på hvilken fig. 1 viser et længdesnit gennem fordelingsventilen, fig. 2 et snit langs linien 2-2 i fig. 1, set i pilenes retning og med ventilen i en første grænsestilling, hvor strømmen gennem den i fig. 1 viste udstrømningsledning er minimal, fig. 3 et snit langs linien 2-2 i fig. 1, set i pilenes retning og med ventilelementet i en anden grænsestilling, som i fig. 1 er vist med stiplede linier, og fig. 4 et diagram, der gengiver den variable størrelse

P P

3 ·, _3 1 ' 1 2

P P

1 1 som funktion af det differenstryk P^ - P^, der bringer det andet ventilelement til at bevæge sig.

Den i fig. 1 viste fordelingsventil omfatter et hus 1, som i dette tilfælde er fremstillet af rustfrit stål, men kan være fremstillet af et hvilket som helst egnet metal eller plastmateriale. Huset består af to dele 2 og 3. Delen 2 har en indstrømningsåbning 4 til tilslutning af en udstørmningsledning som f.eks. udstrømningsledningen fra et tørreapparat uden opvarmning af den i USA--patentskrift nr. 2.944.627 beskrevne art, og en anden åbning 5 til udstrømning fra ventilhuset. Husets del 2 afgrænser endvidere et ventilkammer 6. Delen 2 er som helhed skålformet, og dens åbne ende tillukkes af husets anden del 3, som er fastgjort dertil ved hjælp af ikke viste skruer, og husets del 3 har en anden udstrøm- 5 DK 155o«S: Li ningsåbning 7. I et tørreapparat, som arbejder uden opvarmning, vil åbningen 4 være forbundet med udstrømningsledningen fra tørre-middellagene, åbningen 7 vil være hovedudstrømningsåbningen for udstrømmende gas fra apparatets i drift værende lag, og åbningen 5 vil være forbundet med regenereringsstrømningsledningen med henblik på regenerering af det tørremiddellag, som er ude af drift.

I ét stykke med husets del 2 er et midtstillet, cylindrisk parti 10, som ved sin inderste ende omfatter åbningen 5, og som rager ind i ventilkammeret 6, så at kammeret 6 reduceres til ringformet rum 11 i det afsnit, der står i forbindelse med indstrømningsåbningen 4. Ved den yderste ende af det cylindriske parti 10 findes en tredje del 10A af ventilhuset, hvilken del er fastgjort til partiet 10 ved hjælp af ikke viste skruer og danner et ringformet kammer 12, hvis ydervæg 12B danner den nederste begrænsning for bevægelse af det første ventilelement, der kan bevæges frem og tilbage i kammeret, hvis indre del er forbundet med åbningen 5 gennem en passage 12A.

Fra husets anden del 3 rager en strømningsfordeler 13 indad. Den er perforeret for at muliggøre fluidumstrømning fra kammeret 6 til åbningen 7, og dens indvendige overflade danner den øverste begrænsning for det første ventilelements bevægelse. Ventilelementet 15 omfatter en flad skivedel 16, som på den ene side, der er udsat for indstrømningen, har en trykflade 41, og på den anden side, der er udsat for afgangsfluidumtrykket i ventilkammeret 6, en trykflade 40. Skiven 15 og spindelen 17 bevæger sig sammen i boringer 18 og 18a, idet ventilskiven bevæger sig til den ene eller den anden af de i fig. 1 viste grænsestillinger eller til en hvilken som helst mellemliggende stilling.

Skiven 16 er fastgjort til den ene ende af en ventilspindel eller et stempel 17, der er monteret til frem- og tilbagegående aksial bevægelse i en midtstillet, rørformet boring 18 i et ringformet stempel 24 og en boring 18A i en ringformet bøsning 19, der er bevægelig inden i en gevinddel 19A og er i indgreb med den yderste ende af partiet 10. Spindelen 17 ender i en endeflade

6 DK 15 5 3 Η 2B

39, der fungerer som trykflade udsat for afgangsfluidumtrykket ved åbningen 5.

Åbningen 5 er forbundet med en ringformet åbning 20, som afgrænses af en ende 22 af den ringformede bøsning 19 og en ende 23 af det ringformede stempel 24, samt forbundet med en kileformet spalte 21 i ventilspindelen 17's væg og midterpassagen 14 gennem ventilelementet 15's ventilspindel.

Det ringformede stempel 24's opadgående bevægelse begrænses af et stopelement 25, der med ikke viste skruer er fastgjort til husets del 2.

Et fjedersystem 26 er indskudt mellem partiet 10's inderste ende og en langs omkredsen forløbende flange 28 på det ringformede stempel 24. Dets fjedre søger at trykke det ringformede stempel imod stopelementet 25, men nedbøjes ved tiltagende trykforskel over det ringformede stempel og muliggør bevægelse af det ringformede stempel 24 og forøgelse eller formindskelse af den ringformede åbning 20 alt efter trykforskellen.

Fjedersystemet består af to tallerkenfjedre 29 og 30, der i aksial retning langs det ringformede stempel 24 er adskilt af en afstandsskive 31 og holdes ind mod afstandsskiven af smalle flader 28 og 27, der er beliggende ved fjedrenes indvendige diameter. Fjedersystemets bøjningsmodstand for en given nedbøjning kan forøges ved ændring af konturen af afstandsskivens overside 32 og underside 33, så at tallerknernes bærende diameter forandres under nedbøjningen. Det vil ses, at fladerne 32 og 33 har konveks krumning i retning bort fra fjedrene med henblik på at opnå denne varierende bøjningsmodstand. I afstandsskiven er der tilvejebragt en lille passage 34 til udligning af fluidumtryk på begge sider af hver fjeder.

Som det er blevet bemærket, er den nederste flade 39 på ventilspindelen 17 udsat for afgangsfluidumtrykket i udstrømnings-ledningen ved åbningen 5. Ventilskiven 16's overdel 40 er udsat ---------- for-afgangsfluidumtryk i ventilkammeret 6's hovedafsnit, og skiven 16's anden flade 41 er udsat for indstrømningsfluidumtryk i kammerets afsnit 11 og indstrømningsledningsåbningen 4. Fladen 41 udgør en første trykflade på det første ventilelement, fladen 40 en anden trykflade på det første ventilelement og fladen 39 en tredje trykflade på det første ventilelement.

På lignende måde har det ringformede stempel 24 en første trykflade 35, som er udsat for indstrømningsfluidumtryk i kamme-

7 DK 15 5 3 3 2 B

rets afsnit 11, og en anden trykflade, der er udsat for afgangsfluidumtryk i åbningen 5.

Den første variable åbning er åbningen 37, og den anden variable åbning afgrænses af overlapningen mellem den ringformede åbning 20 og den kileformede spalte 21, som bestemmes af spindelen 17's stilling.

Det vil være indlysende, at indstrømningsfluidumtryk og fluidumstrømmen fra kammerets afsnit 11 til kammerets afsnit 6 via den første variable åbning, åbningen 37, vil søge at trykke ventilelementet 15's ventilskive 16 og derned også ventilspindelen 17 i retning mod den ovenfor liggende side af ventilkammeret 6 til den grænsestilling, der er vist med stiplede linier, og som afgrænses af stopelementet 13. Idet ventilskiven 16 og spindelen 17 bevæges mod stopelementet 13, forøges størrelsen af den del af spalten 21, som ligger ud for den anden variable åbning, åbningen 20, og derved forøges det åbne areal, der står til rådighed for strømning, og følgelig forøges udstrømningen gennem udstrømningsåbningen 5.

Samtidig er ventilelementet 15 i fuldstændig trykligevægt, hvad der gør det muligt for det at indtage enhver fornøden mellemstilling mellem de to grænsestillinger svarende til den volu-metriske strømning i indstrømningsledningen, fordi den trykforskel ved fladen 40, som søger at bevæge ventilen 15 gennem kammeret 6 i retning mod stopelementet 13, opvejes af en tilsvarende trykforskel over ventilfladen 40 og ventilspindelfladen 39, som svarer til trykforskellen mellem kammeret 6 og udstrømningsåbningen 5, og som søger at bevæge ventilen gennem kammeret 6 imod den nederste grænsestilling. Trykket i kammeret 6 elimineres således faktisk som bevægende kraft, og den stilling, ventilen 15 indtager i kammeret 6 er alene en funktion af den volumetriske indstrømning gennem åbningen 37.

Det er klart, at når P3 er konstant, og idet indstrømningstrykket forøges og f.eks. fordobles, bliver trykforskellen ~ Pg over den af det første og det andet ventilelement ved 20 og 21 afgrænsede åbning ikke tilsvarende fordoblet, men andrager i stedet noget mere end dette. En udligning af denne forskel er derfor nødvendig, og denne udligning tilvejebringes af det andet ventilelement, det ringformede stempel 24. Fjedersystemet, som tilbageholder dette element, bøjer indad mod sig selv mellem fladerne 27 og 28, idet trykforskellen mellem kammeret 11 og åbningen 5

8 DK 155332B

tiltager. Idet fjeder sy s ternet bøjer sig, ændres dets kontaktpunkter med de krumme overflader 32 og 33, så at forholdet mellem bøjningsmoment og trykforskel reduceres. Dette er det middel, hvormed der opnås en kontrollerbar variabel stivhedsgrad for fjederen med det formål at ficere den ringformede åbning 20 og udligne den forøgelse af strømningen fra udstrømningsåbningen 5, som ellers ville indtræde.

Resultatet er, at det første og det andet ventilelement 15 og 24 tilsammen ved et hvilket som helst ønsket volumen og tryk styrer strømningen ved udstrømningsåbningen 5 i forhold til tryk og strømningsmængde ved indstrømningsåbningen 4. Denne indstilling kan opnås med rimelig nøjagtighed ved anvendelse af nedenstående matematiske formler og derefter yderligere korrigeres ad eksperimentel vej.

De fysiske størrelser kan optimeres til opnåelse af hvilke som helst ønskede driftsforhold.

Følgende matematiske beskrivelse af fordelingsventilen forudsætter, at denne skal benyttes til at styre regenereringen i et tørreapparat, som arbejder uden opvarmning.

I udtrykkene angiver: P^ indstrømningsgassens absolutte tryk P2 primærudstrømningsgassens absolutte tryk Ρ^ sekundærudstrømningsgassens absolutte tryk indstrømningsgassens volumetriske strømningshastighed ved trykket P^ V2 primærudstrømningsgassens volumetriske strømningshastighed ved trykket V3 sekundærudstrømningsgassens volumetriske strømningshastighed ved trykket P^ den første variable åbnings areal, og A2 den anden variable åbnings areal.

Beskrivelsen er baseret på den forudsætning, at V_ skal være

P . J

lig med V^, når forholdet_2 overstiger det kritiske forhold for P3 gasstrømningen gennem den variable åbning A2·

Temperaturen forudsættes at være konstant.

For den første variable åbning gælder: <pi - v py ® hvor

DK 155382B

= en samlet udstrømningskoefficient for den første variable åbning inklusive omregningskonstanter for fysiske enheder , og d^ = gassens massefylde ved trykket P^.

Den kraft, som søger at bevæge det første ventilelement i samme retning som tilgangsgasstrømningen, vil være: F1 = P1 · B1 - F2 · B2 0 hvor F^ er kraften, det første overfladeareal, som påvirkes af P^, og B£ er det andet overfladeareal, som påvirkes af P2·

Men ifølge konstruktionen er B^ = B2, hvorfor: F1 = (F1- V· B1 0 I ligevægtstilstand opvejes kraften af en lige så stor og modsatrettet kraft, som tilvejebringes af trykforskellen P2 - P3, der påvirker det første ventilelements tredje fladeareal B^, så at: <P1 - P2> · B1 - (P2 - P3> · B3 0

Substituerer man (P^ - P2) med det ækvivalente udtryk i strømningshastighed (V^), fås: „ , ΛΛ 2 - B, = (P0 - P,) · B, K1 · dl · (ίς) 12 3 3 eller V = A, · (P2~ P3} * B3 / (T)

[*1 ' dl * B1 _ W

p 2 da — overstiger det kritiske forhold for gassen, udtrykkes gas-p3 strømningen gennem den anden variable åbning ved: 10 DK 155382 8 v3 = d·-" 0 hvor K2 = en samlet udstrømningskoefficient for den anden variable åbning A2 inklusive omregningskonstanter for fysiske enheder, og d^ = gassens massefylde ved trykket P^.

Men ifølge konstruktionen er V-^ = V2· Kombinerer man derfor ligningerne i 5 J og f 6 \ fås: - "I 1/2 (P2-P3) B3 = A2 · P2 · K2 (9) 1 LK1 · dl · B1 J d3

Lad nu (P^ - P2) være lille, således at P^ = P2 i ligning

Det antages endvidere at d^ = C^'P-, °ζΓ d^ = C3* ^3' hvor og er konstanter. Disse konstanter kombineres som følger: C3 Γ B3 Τ' K^· ,9·· C, bJ 0

Forenkler man nu ligning (^J) ' fås: 'Pl-P3l V2 P1 K'Ai'L^r-J =A2'^ ©

Ventilens anden variable åbning bestemmes af to størrelser x og y.

x bestemmes af det første ventilelements stilling, og y bestemmes af det andet ventilelements stilling, således at A2 = x · y, og idet x er proportional med A^, er x = · Αχ, hvor er konstant. Heraf fås: A2 - K3 · Al · y ©

Substituerer man hermed A2 i ligning (^9^) fås: "p - p"11/2 P, ^ K · A1 · - = K3 · A1 · y · p; ©

— 1 J

eller:

11 DK 155382 B

l fa Γ, !i_1/2 70,

7 " K3 P1 L’ PlJ W

Diagrammet fig. 4 viser den variable mængde som funktion af trykforskellen P^- P^)/ der bringer det andet ventilelement til at bevæge sig.

De ekstreme bevægelser er sådanne, at de korrekte værdier af y optræder ved de maksimale og minimale værdier af (p^ - P^), og y følger kurvens form ved mellemliggende værdier. Da det andet ventilelements stilling ikke er af vigtighed ved mindre eller større værdier af (P^ - P^), er det det enkleste at lade det nå en hvilestilling, når (P^ - P3) =0, skønt det også kan forudbelastes til den minimale, beregnede værdi af (P^ - P^). På lignende måde kan brugen af passende begrænsningsstopelementer forhindre det i at overskride en maksimal bevægelse i overensstemmelse med den maksimale, beregnede værdi for (P^ - P^).

Man har anvendt forskellige fjederarrangementer for at opnå de på diagrammet viste forhold. To tallerkenfjedre, som begge har lineær karakteristik, kan kombineres til dannelse af en ikke--lineær bevægelse med stor tilnærmelse til den ønskede form. I det viste eksempel understøttes en enkelt, flad tallerkenfjeder på en sådan måde, at diameteren af dens understøtning formindskes, idet fjederen bøjer sig, hvorved den gøres stivere. Dette resulterer i en kontinuerligt variabel fjederkraft. Ved at give fjederunderstøtningen en passende kontur tilpasses det andet ventilelements bevægelse til den i diagrammet viste form.

Claims (5)

1. Fordelingsventil til volumetrisk fordeling af strømningen i en indstrømningsledning mellem to udstrømningsledninger, og omfattende i kombination et ventilhus (2), et ventilkammer (6), en indstrømningspassage (4) og to udstrømningspassager (5,7) i ventilhuset (2) i indbyrdes forbindelse via ventilkammeret (6), et første ventilelement (15), som er indskudt på tværs af strømninsretningen mellem indstrømningspassagen (4) og udstrømningspassagerne (5,7) på en sådan måde, at det afføler indstrømningen og fordeler tilgangsstrømningen mellem de to udstrømningspassager (5,7), og som er monteret i ventilkammeret (6) for bevægelse mellem grænsestillinger og et stort antal mellemliggende trykligevægtsstillinger, hvilket første ventilelement (15) har en første trykflade (41) , som er udsat for oven-strømstrykket i indstrømningspassagen (4), og som søger at bevæge ventilelementet (15) i en retning, og en anden trykflade (40), der er udsat for nedenstrørnstrykket i ventilkammeret (6), og som søger at bevæge ventilelementet (15) i den modsatte retning, og en tredje trykflade (39), der er udsat for nedenstrømstrykket i den ene udstrømningspassage (5), og som søger at bevæge elementet i nævnte modsatte retning, idet det første ventilelement (15) indtager en stilling i forhold til grænsestillingerne i afhængighed af den volumetriske indstrømningsmængde og i forhold til denne strømningsmængde og en udlignende, trykforskelsafhængig kraft, der påvirker den anden (40) og den tredje trykflade (39), hvilket første ventilelement (15) sammen med sidevægge i ventilkammeret (6) afgrænser en første variabel åbning (37) for strømning ind i kammeret (6) fra indstrømningspassagen (4), og hvor nævnte første åbnings (37) åbne areal, som står til rådighed for strømning, afhænger af ventilstillingen, og hvor det første ventilelement (15) også sammen med en væg i nævnte ene udstrømningspassage (5) afgrænser en anden variabel åbning (20) for fluidumstrømning ind i nævnte passage (5) fra nævnte kammer (6), idet nævnte anden åbnings (20) åbne areal, som står til rådighed for strømning, afhænger af ventilstillingen, idet det første ventilelement (15) bestemmer åbningens (20) størrelse i forhold til den volumetriske strømningsmængde i indstrømningsledningen ind i ventilkammeret (6), kendete g*ne t ved, et DK 155382 B andet ventilelement (24), som er bevægeligt uafhængigt af det første ventilelement (15), og som i samarbejde med dette afgrænser størrelsen af den anden variable åbning (20), hvilket andet ventilelement (24) har en første trykflade (35), der er udsat for ovenstrømstrykket i indstrømningspassagen (4), og som søger at bevæge ventilelementet (24) i én retning, og en anden trykflade (23), der er udsat for nedenstrømstrykket i nævnte ene udstrømningspassage (5), og som søger at bevæge ventilen (24) i den modsatte retning, trykorganer (26), som trykker det andet ventilelement (24) i én retning, og som modvirker bevægelse af det andet ventilelement (24) i den modsatte retning, men som tillader bevægelse i sidstnævnte retning ved tryk, der overstiger et forud fastlagt minimum, på en sådan måde, at deres modstand mod nævnte bevægelse forøges efterhånden, som ventilelementet (24) bevæger sig i denne retning, hvilket andet ventilelement (24) er bevægeligt imod trykorganerne (26) i afhængighed af en tilstrækkelig trykforskel imellem indstrømningspassagen (4) og nævnte ene udstrømningspassage (5) med henblik på at afgrænse størrelsen af den variable åbning (20) i afhængighed af nævnte trykforskel, og at det første (15) og det andet ventilelement (24) tilsammen styrer strømningen i nævnte ene udstrømningspassage (5) ved et tilstræbt rumfang og tryk i forhold til tryk og strømningsmængde i indstrømningspassagen (4).

2. Fordelingsventil ifølge krav 1, kendetegnet ved, at det første ventilelement (15) omfatter en skive (16), som på den ene side danner den første trykflade (41) og på den anden side den anden trykflade (40), idet ventilskivens (16) udvendige omkreds sammen med ventilkammerets (6) væg afgrænser den første variable åbning (37) , og at ventilkammerets (6) væg er konisk, så at størrelsen af den første variable åbning (37) ændres med ventilskivens (16) stilling i ventilkammeret (6), at en ventilspindel (17) har skiven (16) fastgjort til sin ene ende og ved sin anden ende har den tredje trykflade (39), hvilken ventilspindel (17) er forsynet med en central, gennemgående passage (14), og at en spalte (21) med variabel bredde forbinder midterpassagen (14) med den anden variable åbning (20), og at ventilspindelen (17) er monteret I* DK 15 G 3 9 2 b hvorved spalten (21) med variabel bredde ligger ud for en åbning i boringen alt efter ventilspindelens (17) stilling i boringen.

3. Fordelingsventil ifølge krav 1, kendetegnet ved, at trykorganerne (26) for det andet ventilelement (24) er udformet som en ringformet tallerkenfjeder (29,30), der ved sin udvendige omkreds er i berøring med et konvekst buet sæde (32,33), der har en sådan fonti, at bøjning af den ringformede tallerken udad i retning af det buede sæde bevæger tallerkenfjederens berøringspunkt med sædet indefter på tallerkenfjederen i retning mod dens centrum, hvorved den ringformede tallerkenfjeders stivhed forøges.

4. Fordelingsventil ifølge krav 3, kendetegnet ved, at den ringformede tallerkenfjeders (29,30) indvendige omkreds er fleksibelt lejret imod det bevægelige ventilelement (24), som afgrænser den anden variable åbnings (20) ene væg, så at bevægelse af ventilskivens indvendige omkreds bevæger nævnte element på en sådan måde, at den variable åbnings (20) størrelse ændres.

5. Fordelingsventil ifølge krav 2, kendetegnet ved, at det andet ventilelements (24) bevægelige del er en bøsning, der er bevægelig frem og tilbage langs ventilspindelen (17), idet bøsningens ene ende (23) afgrænser den variable åbnings (20) ene side.