DK157442B - Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat - Google Patents
Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat Download PDFInfo
- Publication number
- DK157442B DK157442B DK540882A DK540882A DK157442B DK 157442 B DK157442 B DK 157442B DK 540882 A DK540882 A DK 540882A DK 540882 A DK540882 A DK 540882A DK 157442 B DK157442 B DK 157442B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- reactor
- stage
- air
- reactors
- suspension
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 title claims description 7
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 title claims description 7
- 238000001354 calcination Methods 0.000 title description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 23
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 20
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 15
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 12
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 10
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- 239000003570 air Substances 0.000 description 7
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052586 apatite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- VSIIXMUUUJUKCM-UHFFFAOYSA-D pentacalcium;fluoride;triphosphate Chemical compound [F-].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O VSIIXMUUUJUKCM-UHFFFAOYSA-D 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 125000000101 thioether group Chemical group 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B25/00—Phosphorus; Compounds thereof
- C01B25/01—Treating phosphate ores or other raw phosphate materials to obtain phosphorus or phosphorus compounds
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/09—Reaction techniques
- Y10S423/16—Fluidization
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Description
DK 157442 B
i
Opfindelsen angår en fremgangsmåde og et apparat til kalcinering af råfosfat d.v.s. fjernelse af organiske bestanddele og uddrivelse af C02 ved brænding i en suspension bestående af det behandlede råmateriale, brændsel og luft, hvor råfosfaten indeholder organiske 5 bestanddele i en mængde, som kan forhindre en direkte udnyttelse af den til f.eks. fremstilling af fosforsyre efter vådprocessen.
Det er kendt at fjerne nævnte bestanddele ved kalcinering, eftersom deres brændværdi kan yde et væsentligt tilskud til den nødvendige 10 kaloriemængde for tørring og opvarmning af råmaterialet, som almindeligvis består af carbonat-apatit. Sådanne kendte metoder kan være baseret på kalcinering i fluid-bed reaktorer, se f.eks. US 3995987, eller kalcinering i ét trin i en suspensionsreaktor, se f.eks. FR 2486924. En fluid-bed reaktor (reaktor med fluidiseret leje), som 15 benyttes ifølge US 3995987, er karakteristisk ved en ristformet bundplade, på hvilken det under behandling værende materiale holdes i en fluidiseret tilstand af en gasstrøm, der ledes ind gennem bundpladen. I den fluideserede tilstand opfører materialet sig ganske som en væske.
20
Fluidiseringen kan alt efter størrelsen af den gennempressede gasmængde være homogen (små gasmængder) eller hetorogen (større gasmængder). I sidst nævnte tilfælde vil en ikke ringe del af gasmængden passere igennem det fluidiserede leje som gasbobler, der 25 brister, når de når overfladen af materialelaget, hvoraf fremgår, at med stigende heterogenitet vil stigende mængder gas ikke komme i kontakt med materialet. Ligeledes er det karakteristisk for fluidbed reaktoren, at der rives en del støv ud af materialet på det fluidiserede leje, og at denne støvmængde stiger med gasmængden.
30 Finkornet brændsel kan ligeledes blive revet ud af materialelaget og vil brænde i rummet umiddelbart over dette ("fribordet"), hvorved der her kan opstå så høje temperaturer, at støvet, d.v.s. en del af det under behandling værende materiale, ødelægges. Den i reaktoren til dette formål krævede gode temperaturkontrol opnås i fluid-bed 35 reaktorer således kun i selve materialelaget på det fluidiserede leje. Brugen af fluid-bed reaktorer medfører imidlertid høje investeringsomkostninger for udstyret og kræver et stort kraftforbrug på 3 gange eller mere af kraftforbruget i en suspensionsreaktor til overvindelse af de store tryktab, som opstår under processen, mens
DK 157442B
2 brugen af ét-trins suspensionsreaktoranlæg jfr. FR 2486924 trods billigere anlægs- og driftsomkostninger indebærer risiko for, at der dannes sulfid ved reduktion af svovlholdige mineraler, ligesom forskellige metalioner kan blive reduceret fra et højt 5 oxidationstrin til et lavere. Et kalcineret produkt, som har et højt sulfidindhold, og som tillige indeholder andre reducerende forbindelser, er lidet egnet til fremstilling af fosforsyre efter vådprocessen, idet de reducerende forbindelser vil kunne forårsage korrosion på vitale dele i et forforsyreanlæg.
10
Det er derfor formålet med opfindelsen at angive en fremgangsmåde og et apparat til bortbrænding af forurenende bestanddele i råfosfat (carbonat-apatit), hvorved de ovenfor nævnte ulemper undgås. Dette opnås ifølge opfindelsen ved en fremgangsmåde som angivet i krav l's 15 kendetegnende del og et apparat som angivet i krav 5's kendetegnende del.
Ved at anvende suspensionsreaktorer i processen opnår man en stempelstrømningseffekt af suspensionen inde i den enkelte reaktor, 20 såfremt denne er af typen, hvor råmateriale og brændsel tilføres i eller nær bunden, mens man ved en fluid-bed reaktor eller en suspensionsreaktor med brændselstilførsel i toppen ville opnå en fuldstændig opblandingseffekt. Stempel strømningseffekten i suspensionsreaktoren indebærer, at man kan styre opholdstiden for det 25 behandlede materiale i reaktoren, således at alle partiklerne kan gives omtrent samme opholdstid. Da sulfidindholdet i den enkelte partikel afhænger af partiklens opholdstid i reaktoren (kort opholdstid - stort sulfidindhold, lang opholdstid - lille sulfidindhold), afpasses opholdstiden i denne til det optimale for at opnå et 30 lavt sulfidindhold i produktet. I suspensionsreaktoren med fuld stændig opblandingseffekt vil dette betyde, at de enkelte partiklers opholdstid i reaktoren strækker sig fra den ekstremt korte til den ekstremt lange opholdstid. Herved får nogle partikler en meget kort opholdstid, der giver maksimalt sulfidindhold, hvilket medfører, at 35 de efter kalcineringen må fortyndes med partikler, der har haft lang opholdstid, for at sikre, at man i hvert fald opnår et produkt med et middel sulfidindhold.
Sulfidfjernelsen forudsætter ilt, og kan kalcineringen ske i en 3
DK 157442 B
atmosfære med høj iltprocent, vil nedbrydningen af sulfid blive accellereret. Hvis kalcineringen derfor skulle foregå kun i én reaktor, måtte denne dels arbejde med en høj iltprocent, hvilket forringer varmeøkonomien, dels have en betydelig størrelse. Ifølge 5 opfindelsen sker processen derfor i to trin ved at anvende to reaktorer af forholdsvis beskeden størrelse til den.
Anvendelsen af en suspensionsreaktor som en ren transportreaktor er en mekanisk meget simpel løsning, idet suspensionsreaktoren sammen-10 lignet med fluid-bed reaktoren ikke har nogen ristformet bundplade, intet egentligt materialelag, ingen "væskeoverflade" og intet "fribord". Hele materialemængden transporteres lodret opad gennem reaktoren, og gashastigheden i denne er så høj, at selv den største partikel transporteres med gassen. Da således den enkelte partikel 15 under passagen gennem reaktoren svæver i gassen, er der under hele opholdet i reaktoren en permanent god kontakt mellem gas og partikel. Der er en god temperaturudjævning i reaktorrummet som et hele (intet overophedet "fribord"), og materialeopholdstiden i reaktoren er meget kort.
20
Opfindelsen forklares nærmere i det følgende under hensivning til den vedføjede tegning, der skematisk viser et eksempel på et totrins kalcineringsanlæg.
25 Med (3) betegnes en første og med (5) en anden reaktor, hvor begge reaktorer er koblet i serie og udgøres af suspensions- eller "flash"-kalcinatorer med tilledning af forbrændingsluft, råmateriale og brændsel i eller nær bunden. Råmateriale tilføres derfor gennem henholdsvis ledningerne (14) og (15), mens fast, flydende eller 30 gasformigt brændsel tilføres gennem brænderne (8). Forbrændingsluft tilføres parallelt reaktorerne gennem ledningerne (9) fra en efter den anden reaktor (5) koblet køler (7), som i det viste eksempel er en cyklonkøler. Råmateriale tilføres anlægget ved (1) og forvarmes i ledningen (13) og cyklonen (2) af reaktorafgasser, der tilføres 35 gennem rørsystemet (17). En ventilator (10) i forbindelse med et indstilleligt spjæld (11) dirigerer luft/gasstrømmen gennem anlægget. Det færdigkalcinerede produkt ledes ud af anlægget ved (12).
Ved gennemførelsen af processen tilføres det forvarmede og tørrede 4
DK 157442 B
råmateriale, carbonat-apatit råfosfat, den første reaktor (3) opvarmes i denne til en kalcineringstemperatur på 700 - 850eC, hvorunder hovedparten af de i råmaterialet indeholdte organiske bestanddele bortbrændes. Materialets opholdstid i den første og 5 mindre reaktor er ifølge opfindelsen relativ kort og begrænset til 1,5-4 sekunder, hvorfor sulfidindholdet i det behandlede materiale stiger til omtrent det maksimale. Iltprocenten inde i reaktoren (3) har ingen indflydelse herpå, hvorfor denne reaktor arbejder med en lav iltprocent på 0-3, og dermed et begrænset luftoverskud, hvilket 10 reguleres ved hjælp af ventilatoren (10) og spjældet (11). Fra reaktoren (3) ledes det varme materiale indeholdende en restmængde organiske bestanddele og sulfid via separatoren (4) til den noget større anden reaktor (5) med en for materialet relativ lang opholdstid på mindst det dobbelte af tiden i første reaktor (3).
15 Reaktoren (5) arbejder med en høj iltprocent, der i praksis er mindst den dobbelte af iltprocenten i reaktoren (3), og ligeledes i temperaturintervallet 700-850°C. Den høje iltprocent opnås ved, at det behandlede materiale ved tilledningen til reaktoren (5) allerede har en høj temperatur, hvorfor iltforbruget til forbrænding af 20 brændsel i denne reaktor er lavt. Den høje iltprocent sikrer den optimale fjernelse af restmængden af organiske bestanddele og sulfid. Fra reaktoren (5) ledes materialet via separatoren (6) til køleren (7), forinden det ledes bort som kalcineret produkt ved (12). Den forbrugte, varme kølerluft genanvendes som forbrændings-25 luft i reaktorerne.
Erfaringer fra forsøg med processen har vist, at valg af kalcineringstemperaturer i de to reaktorer udgør et kritisk parameter, idet der for hvert råmateriale kun findes én optimal reak-30 tionstemperatur. Vælges en for høj temperatur, sker der en sammensintring og omlejring af krystallerne i det behandlede konglomerat af carbonat-apatit, hvorved porerne og sprækkerne i konglomeratet gradvist lukkes, således at iltmolekylerne ikke kan trænge ind til de organiske bestanddele og det sulfid, der skal 35 omsættes. Vælges en for lav temperatur, forløber de ønskede processer langsomt og vil kræve en meget lang opholdstid i reaktorerne, samtidig med at den lave temperatur ikke vil sikre sulfidfjernelse tilnærmelsesvis i samme takt som den forårsager nyt sulfid dannet i materialet.
5
DK 157442 B
Den optimale reaktionstemperatur for processen må derfor søges i intervallet 700-850eC, hvor den vælges lavest for geologisk unge råfosfatér og højest for gamle råfosfater. Det har ydermere vist sig, at denne optimale temperatur tjener til bevarelsen af et 5 passende restindhold af C02 i carbonat-apatiten, hvorved en passende reaktivitet i den til fosforsyrefremstillingen benyttede "attack"-tank sikres, samtidig med at den ved kontakt med syren udviklede C02 kan medvirke til en ønskværdig køling under syrefremstillingen.
10
Som eksempel på, hvad der kan opnås ved to-trins kalcinering i sammenligning med et-trins kalcinering gives følgende eksperimentelle data: 15 %C %sulfid %C02 %P205 BET(M2/g)
Udgangsmateriale, 20 tørt 1,8 0,02 5,3 30,5 15,0
En gang kalcineret v. 750°C, 2 see. 0,40 0,08 4,8 32,5 8,0 25
En gang kalcineret v. 900eC, 2. see. 0,09 0,23 1,5 34,4 0,6 30 To-trins behandlet v.
750°C, 2+6 see. 0,07 0,06 1,7 34,0 1,7 1
Udgangsmaterialet er marokkansk Youssoufia-phosphat, der yderligere indeholder 15-18% fugt, som må tørres bort, førend kalcinering kan finde sted. Ved ét-tri ns behandling i flash kan man ved ca. 750° C opnå et produkt, som er nogenlunde accceptabelt med hensyn til sulfid, men kulstof og C02-indholdet er højt. Søger man at få
DK 157442 B
6 sidstnævnte nedbrudt ved at sætte temperaturen op til f.eks. 900eC, vokser sulfidindholdet kraftigt. En lignende effekt har en to-eller tredobling af opholdstiden. Kun ved to-trinsbehandl i ngen fås acceptable kulstof-fi^) og sulfidværdier samtidigt.
5 10 15 20 25 30 35
Claims (5)
1. Fremgangsmåde til bortbrænding af organiske bestanddele og sulfid i råfosfat for at undgå skadelige, reducerende forbindelser i 5 dette, kendetegnet ved, at bort brænd i ngen sker i to trin (3, 5), hvor trinene hver for sig foregår i en suspensionsreaktor, i hvilken råmaterialet (1) suspenderes og transporteres i en luft-eller gasstrøm, som i reaktoren bevæger sig med en hastighed af mindst 2 m/sek, og til hvilken luft- eller gasstrøm der ledes 10 brændsel (8), således at de organiske bestanddele og sulfidet i råmaterialet bortbrændes sammen med brændslet, hvorefter det behandlede materiale udskilles fra den enkelte reaktor (3, 5) ved hjælp af mindst en separator (4),(6), hvorhos råmaterialet transporteres delvis suspenderet i luft- eller gasstrømmen fra det første 15 til det andet reaktortrin, samtidig med at luft eller gas som bæremedium og forbrændingsluft parallelt ledes gennem de to trin.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at reaktionstemperaturen ligger i intervallet 700e-850°C i hver af de 20 to suspensionsreaktorer (3, 5), og at det første reaktortrin (3) arbejder med en iltprocent på 0-3 og med et mindre luftoverskud end det andet reaktortrin (5), i hvilket iltprocenten er større end og mindst den dobbelte af første trins.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 og 2, kendetegnet ved, at opholdstiden for det i reaktortrinene behandlede materiale i første trin er mindst 1,5 - 4 sekunder og i andet trin mindst det dobbelte af tiden i første trin.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 1-3, kendetegnet ved, at luft- eller gasstrømmen fra hvert af de to reaktortrin udnyttes til tørring og forvarmning af det til anlægget tilførte råmateriale (1), forinden dette ledes til første reaktortrin (3). 1
5. Apparat til udførelse af fremgangsmåde i henhold til de fore gående krav med to i serie koblede reaktorer (3) og (5), med en efter den anden reaktor (5) koblet køler (7) til nedkøling af det behandlede materiale med ledninger (9) til parallelt at tilføre reaktorerne forbrugt kølerluft som forbrændingsluft med midler (13), DK 157442 B (17) til at udnytte de varme afgangsgasser fra reaktorerne (3), (5) til forvarmning af det til anlægget tilførte råmateriale (1) og med midler (8), (9), (14) og (15), der tilfører brændsel, forbrændingsluft og forvarmet materiale til eller nær reaktorernes bunde, 5 kendetegnet ved, at de to reaktorer er suspensionsreaktorer, idet den første og mindre udgør et første reaktortrin (3) og den anden og større udgør et andet reaktortrin (5), og ved mindst én separator (4), (6) til udskillelse af det i den enkelte reaktor (3), (5) behandlede produkt fra luft- eller gasstrømmen og ved en ledning 10 (15) til at transportere det behandlede materiale delvis i suspen sion fra det første til det andet reaktortrin. 15 20 25 1 35
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK540882A DK157442C (da) | 1982-12-07 | 1982-12-07 | Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat |
| DE19833343139 DE3343139A1 (de) | 1982-12-07 | 1983-11-29 | Verfahren und vorrichtung zum kalzinieren von phosphat |
| GB08331777A GB2132180B (en) | 1982-12-07 | 1983-11-29 | Method and apparatus for calcining raw phosphate material |
| US06/558,117 US4555388A (en) | 1982-12-07 | 1983-12-05 | Method and apparatus for calcining raw phosphate material |
| JO19831282A JO1282B1 (en) | 1982-12-07 | 1983-12-06 | Method and apparatus for calcination of phosphate raw material |
| FR8319510A FR2537123B1 (fr) | 1982-12-07 | 1983-12-06 | Procede et appareil pour calciner en deux etapes du phosphate brut |
| MA20188A MA19967A1 (fr) | 1982-12-07 | 1983-12-07 | Prcede et appareil pour calcurer en deux etapes du phosphate brut |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK540882 | 1982-12-07 | ||
| DK540882A DK157442C (da) | 1982-12-07 | 1982-12-07 | Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK540882A DK540882A (da) | 1984-06-08 |
| DK157442B true DK157442B (da) | 1990-01-08 |
| DK157442C DK157442C (da) | 1990-06-05 |
Family
ID=8142186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK540882A DK157442C (da) | 1982-12-07 | 1982-12-07 | Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4555388A (da) |
| DE (1) | DE3343139A1 (da) |
| DK (1) | DK157442C (da) |
| FR (1) | FR2537123B1 (da) |
| GB (1) | GB2132180B (da) |
| JO (1) | JO1282B1 (da) |
| MA (1) | MA19967A1 (da) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK443383A (da) * | 1983-09-28 | 1985-03-29 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmaade og apparat til bortbraending af organiske bestanddele i raafosfat |
| DK149744C (da) * | 1984-03-09 | 1987-02-16 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmaade til fjernelse af cadmium fra raafosfat |
| PL184613B1 (pl) * | 1997-02-26 | 2002-11-29 | Inst Chemii Nieorganicznej | Sposób otrzymywania kwasu fosforowego |
| DE10260739B3 (de) * | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
| DE10260731B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-04-14 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260738A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260734B4 (de) * | 2002-12-23 | 2005-05-04 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks |
| DE10260737B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-06-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen |
| DE10260733B4 (de) * | 2002-12-23 | 2010-08-12 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
| DE10260741A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE102004042430A1 (de) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Outokumpu Oyj | Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett |
| PL3221264T3 (pl) | 2014-11-18 | 2022-06-20 | Calix Limited | Proces i aparatura do produkcji kalcynowanych związków do wytwarzania produktów kalcynowanych |
| FI3475220T3 (fi) | 2016-06-27 | 2023-10-10 | Smidth As F L | Laite kadmiumin poistamiseksi kalsinoidusta materiaalista |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2142790B2 (da) * | 1971-06-25 | 1973-06-29 | Fives Lille Cail | |
| GB1463124A (en) * | 1974-06-18 | 1977-02-02 | Smidth & Co As F L | Calcination of pulverous material |
| GB1446263A (en) * | 1974-09-18 | 1976-08-18 | Inst Teplo I Massoobmena Akade | Processing of natural phosphates |
| US3995987A (en) * | 1975-03-31 | 1976-12-07 | Macaskill Donald | Heat treatment of particulate materials |
| DE2716083C2 (de) * | 1977-04-12 | 1985-09-26 | Deutsche Babcock Ag, 4200 Oberhausen | Verfahren zur thermischen Behandlung von Feststoffen |
| DE2744042C2 (de) * | 1977-09-30 | 1984-09-06 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Wärmetauscher zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut |
| NO791174L (no) * | 1978-04-20 | 1979-10-23 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmaate for fremstilling av vannfri aluminiumoksyd |
| FR2423440A1 (fr) * | 1978-04-20 | 1979-11-16 | Fives Cail Babcock | Procede et installation pour la calcination a haute temperature des minerais de phosphate |
| DE2846584C2 (de) * | 1978-10-26 | 1984-12-20 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
| FR2486924A1 (fr) * | 1980-07-17 | 1982-01-22 | Anvar | Procede d'enrichissement des minerais de phosphates indures a exogangue carbonatee et installation pour la mise en oeuvre de ce procede |
| US4389380A (en) * | 1982-01-12 | 1983-06-21 | Agrico Chemical Company | Multiple-stage thermal beneficiation process for phosphate ores |
-
1982
- 1982-12-07 DK DK540882A patent/DK157442C/da not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-11-29 DE DE19833343139 patent/DE3343139A1/de not_active Ceased
- 1983-11-29 GB GB08331777A patent/GB2132180B/en not_active Expired
- 1983-12-05 US US06/558,117 patent/US4555388A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-06 JO JO19831282A patent/JO1282B1/en active
- 1983-12-06 FR FR8319510A patent/FR2537123B1/fr not_active Expired
- 1983-12-07 MA MA20188A patent/MA19967A1/fr unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2132180B (en) | 1986-07-30 |
| US4555388A (en) | 1985-11-26 |
| DK157442C (da) | 1990-06-05 |
| JO1282B1 (en) | 1985-04-20 |
| DE3343139A1 (de) | 1984-06-07 |
| FR2537123B1 (fr) | 1986-10-10 |
| DK540882A (da) | 1984-06-08 |
| GB2132180A (en) | 1984-07-04 |
| GB8331777D0 (en) | 1984-01-04 |
| FR2537123A1 (fr) | 1984-06-08 |
| MA19967A1 (fr) | 1984-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK157442B (da) | Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat | |
| US2155119A (en) | Process of and apparatus for the thermal decomposition of substances or mixtures of same | |
| US3995987A (en) | Heat treatment of particulate materials | |
| AU2010206320B2 (en) | Process and plant for producing metal oxide from metal salts | |
| JPH05503064A (ja) | アルミナ三水和物からアルミナの製造を行うための焼成方法およびその装置 | |
| JPH0339002B2 (da) | ||
| EP0164192B1 (en) | Method and reactor for treating by-products from flue gas desulfurization | |
| US4321238A (en) | Process for high temperature phosphate ore burning | |
| CA1312447C (en) | Method for recovering sulfur from a feed gas stream containing hydrogen sulfide | |
| JPS59250B2 (ja) | 連続反応法 | |
| CN102686964A (zh) | 颗粒状固体材料的冷却方法以及这样的连续焙烧设施 | |
| US4377439A (en) | Pulp mill recovery | |
| JPS63365B2 (da) | ||
| US3341289A (en) | Production of ortho phosphoric acid | |
| US1955722A (en) | Method of separating sulphur from sulphur dioxide | |
| US4605370A (en) | Method and apparatus for burning away organic components in raw phosphate | |
| US4251280A (en) | Process for handling and utilizing system gas in a pyro-processing system | |
| NO162758B (no) | Fremgangsmaate til fjernelse av kadmium fra raafosfat. | |
| US2044419A (en) | Production of sulphuric acid by the contact process | |
| CN108884514A (zh) | 用于含硫矿石热处理的方法和设备 | |
| CN114105111A (zh) | 用于处理固体物料的设备和方法 | |
| JP2023515308A (ja) | 水素を使用する材料処理装置及びプロセス | |
| NZ206014A (en) | Combustion of coke present on solid particles from which hydrocarbons have been removed | |
| US2847281A (en) | Continuous process for treating arsenic and sulfur-containing ore under fluidizing conditions | |
| US4582481A (en) | Process of drying sulfide ores in direct contact with hot drying gases |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |