DK161712B - Fremgangsmaade til toerring og forvarmning af stenkul under anvendelse af ikke eller kun svagt sammenbagende kulsorter - Google Patents

Description

i

DK 161712B

Denne opfindelse angår en fremgangsmåde til forbehandling af stenkul under anvendelse af ikke eller kun svagt sammenbagende kulsorter ved formaling, tørring og forvarm-ning, hvorved tørringen og forvarmningen foregår inert 5 med vanddamp stammende fra de tørrende kul selv, og kul-partiklerne derefter i nærvær af vanddamp blandes med et bindemiddel, før de anvendes til stampning og forkoks-ning. Fremgangsmåden kan også udføres under anvendelse eller medanvendelse af kokskul.

10

En fremgangsmåde af den nævnte art er også kendt fra DE offentliggørelsesskrift nr. 2 810 694, hvor det drejer sig om fremstillingen af højkvalitetskoks ud fra kulsorter, som i sig selv ikke er egnede til koksfremstilling.

15 Det finkornede stenkul tørres i en tørringsindretning ved hjælp af en oxygenfattig kredsløbsgas, som i det væsentlige består af vanddamp. I et støvfjernelsesanlæg renses vanddampen for de medrevne kulstøvpartikler. Det tørrede finkornede stenkul blandes med et bituminøst bindemiddel 20 i en blandeindretning, som ligeledes drives under beskyttelse af den oxygenfattige kredsløbsgas. Det således forbehandlede kul når over indkapslede transportindretninger ind i kultårnet og anvendes derfra som brugskul til for-koksningen efter stampeanlægget.

25

Det er kendt, at kuls forkoksningsevne under medanvendelse af ikke eller kun svagt sammenbagende stenkul og dermed også egenskaberne af den dermed frembragte koks kan forbedres ved særlig behandling før indførelsen i 30 koksovnen. Således viser f.eks. DE fremlæggelsesskrift nr. 2 555 431 en fremgangsmåde til fremstilling af højovnskoks, som dog arbejder med ihældning. Kullet findeles først så vidt, at 85-95% af kulpartiklerne er fine op til 3 mm, og resten er grove til ikke over 10 mm. Kullet tør-35 res derpå ved 110-250 °C og forvarmes, blandes med bindemidler i en mængde på 3-8 vægt-% og forkomprimeres derpå, hvorved det forkomprimerede finkul presses til briketter

DK 161712 B

2 3 af mindre styrke med en densitet på 1,0-1,2 g/cm . I en briketpresse med forpresseindretning frembringes ved hjælp af bindemidlet briketter af mindre styrke, hvorved det er nødvendigt, at en bestemt andel af briketterne ved 5 ihældningen i koksovnen igen går i stykker, således at den tilstræbte højere løse rumvægt opnås. For at antallet af hulrum mellem de ihældte briketter i koksovnen ikke skal blive alt for stort, og den tilstræbte højere løse rumvægt ikke dermed forringes, må briketternes brudandel 10 holdes indenfor relativt snævre grænser. Til tørringen og forvarmningen af kullet anvendes et fluid bed tørringsanlæg, som drives med en inertgas af nitrogen, carbondioxid og blandinger deraf med og uden vanddamp. En sådan inertgas frembringes hele tiden frisk, f.eks. ved forbrænding 15 af kul, olie eller gas. Der er heller ikke forudset nogen recirkulering af en stor del af inertgassen. Da det fugtigt indførte kul medbringer vand, som under tørringen går over i vanddamp, udsluses denne vanddamp med overskydende inertgas. Inertgassen kommer kun kortvarigt i berø-20 ring med kulkornene under tørringen og forvarmningen, således at der må arbejdes med en betydelig temperaturforskel, hvorved der er fare for overhedningsfænomener og deraf følgende beskadigelse af kulkornene. Foruden de principbetingede ulemper ved fluid bed tørringsapparatet 25 kræver dette meget høje investerings- og driftsomkostninger. Den kendte fremgangsmåde er sikkerhedsteknisk heller ikke uden betænkeligheder, fordi der ved den samtidige tilstedeværelse af oxygen, carbonmonoxid og kul er fare for eksplosionsfænomener. Endvidere kommer det tørrede og 30 forvarmede kul efter udskillelsen og udtagningen fra fluid bed tørringsanlæggets kredsløb under indflydelse af atmosfærisk luft med tilsvarende oxygenandel, således at der her især i briketteringspressens forkomprimeringsindretninger kan optræde oxidationsfænomener på kulpartik-35 lernes overflade, som er skadelige for kvaliteten af den på denne måde frembragte koks. Desuden kan de omhandlede svagt sammenbagende kulblandingers i forvejen ringe koks-

DK 161712B

3 dannelsesevne let angribes eller ødelægges ved tilstedeværelsen eller adgangen af oxygen ved de fremherskende temperaturer.

5 Til grund for opfindelsen ligger den opgave at videreud-forme en fremgangsmåde af den ovenfor beskrevne art således, at tilgangen af oxygen, altså overfladeoxidationen af kulpartiklerne også forhindres efter tørringen og for-varmningen ved den efterfølgende håndtering indtil anven-10 delsen i koksovnen, således at der også under anvendelse af ikke eller kun svagt sammenbagende kul kan frembringes en højovnskoks af høj kvalitet.

Ifølge opfindelsen opnås dette ved, at kulpartiklernes 15 blandingstid med bindemidlet er fastsat således, at der indtræder omhylning af kulpartiklerne med bindemidlet, og bindemidlet overtager beskyttelsesfunktionen mod luftoxygen på vejen til forkoksningen.

20 De forbehandlede kulpartikler sammenblandes ikke kun med bindemidlet, men omhylles intensivt, før de føres ud fra inertgas-atmosfæren. Bindemidlet virker her ligeledes som beskyttelseskappe for det varme kulkorn og forhindrer i fri atmosfære tilgangen af luftoxygenet. Dermed opnås den 25 for fagmanden overraskende fordel, at det varme, med bindemiddel omhyllede kulkorn kan håndteres og videreforar-bejdes i åben atmosfære uden problemer. Det er altså ikke nødvendigt at anvende indkapslede transportindretninger eller at træffe særlige foranstaltninger ved stampningen.

30 Selvom kul i sig selv er en dårlig varmeleder, bidrager omhylningen yderligere til, at temperaturen af det opvarmede kul kun synker meget langsomt, således at kullet ikke behøver straks at tilføres stampeværket og den efterfølgende forkoksning. Det er absolut muligt at opbe-35 vare det forvarmede og med bindemiddel omhyllede kul i flere dage og/eller at transportere det over lange strækninger. Men bindemidlet opfylder ikke kun beskyttelses-

DK 161712 B

4 funktionen af kulkornene under håndteringen i åben atmosfære, men udgør samtidig kompakteringsmidlet under stam-peprocessen, erstatter altså vandet i det ellers på kendt måde fugtigt stampede kul. Bindemidlet muliggør i forbin-5 delse med stampeværket fremstillingen af en tilstrækkeligt solid kulkage, som uden problemer kan skubbes ind i koksovnen. Med anvendelsen af det fra mineralolie eller kul stammende bindemiddel i stedet for vand som kompakte-ringsmiddel under stampningen er forbundet den yderligere 10 fordel, at kullet kan skubbes ind i kulovnen praktisk taget vandfrit og alligevel stampet, således at der ikke må fordampes noget vand. Ved stampningen må man ikke komme o under en densitet på 1,0 kg/dm , beregnet på vandfrit stof, især når der anvendes en høj andel af ikke eller 15 kun svagt sammenbagende stenkul. Det har også vist sig, at en vandfri, bundet kulblanding ved samme stampeenergi lader sig komprimere højere end fugtigt kul. Den høje stampevægt er imidlertid ikke kun fordelagtig for håndteringen af kagen, men også for forbedringen af den frem-20 bragte koks' egenskaber og for, at der kan anvendes en relativt højere andel af ikke eller kun svagt sammenbagende stenkul til frembringelsen af højovnskoks af høj kvalitet. Den høje specifikke stampevægt forbedrer de fysiske parametre ved koksen, som beskriver slid- og tryk-25 styrken. Det har endog overraskende vist sig, at kulblandinger med relativt dårlig forkoksningsevne blev forbedret relativt mere end kokskul af højere kvalitet. Synkende bageevne kan også opfanges af forhøjet komprimering. Stampning og forvarmning af kullet forbedrer kokskvalite-30 ten i sammenligning med ihældningsdrift med fugtigt kul.

I det efterfølgende udførelseseksempel kan det ses, at kombinationen af de kendetegnende træk fører til en sådan forbedring af koksens egenskaber, som ikke kunne forventes af fagmanden ud fra de enkelte træk. Desuden ligger 35 ovngennemløbsmængderne ved anvendelse af forvarmningen 30-50% gunstigere i sammenligning med ihældningsdriften med fugtigt kul. Dette skyldes sandsynligvis, at fordamp-

DK 161712B

5 ningen af vandet sker udenfor koksovnen, at ifyldnings-tætheden med tørt kul allerede ligger højere end med fugtigt kul, og at der på grund af den mere regelmæssige ifyldningstæthedsfordeling, og fordi der ikke er forskel-5 ligt vandindhold i koksen, ialt kan presses tidligere. Bindemidlet binder også støvet og modvirker således en støvmedbringning ind i forlaget. En yderligere fordel er endelig den lettere fyldning af koksovnen. Fremgangsmåden ifølge opfindelsen viser sig således at være miljøvenlig.

10 Ganske væsentlig er muligheden af at anvende ikke eller kun svagt sammenbagende stenkul i et omfang, som hidtil ikke blev anset for muligt. Anvendelsen af vanddamp som varmebæremedium muliggør endelig en højere energitæthed i sammenligning med en røggas. Tørringen og forvarmningen 15 af det finkornet formalede stenkul kan ikke blot gennemføres uden sikkerhedsmæssige betænkeligheder, men er desuden også økonomisk fordelagtig og kulskånende.

Tørringen, forvarmningen og omhylningen af det formalede 20 kul med bindemidlet gennemføres under tilstedeværelse af vanddampen med et oxygenindhold på under 2%. Inertgassen består i det væsentlige af vanddampen, som stammer fra det tørrende kul selv. Ved anvendelsen af vanddamp som inertgas og tørringsmedium undgås med sikkerhed småeks-25 plosioner og oxidationsfænomener under tørringen og forvarmningen. Desuden opvarmes kullet nok meget intensivt, men skånende, fordi der først på grund af den kondenserende vanddamp foregår en relativt hurtig hævning af kullets temperatur, og vandet derpå igen fordamper fra kul-30 let. Det har vist sig, at der ved tørring af kullet i en drevet tørretromle med medierne i medstrøm, med gunstig opholdstid og fin fordeling af kullet ved hjælp af fordelingsorganer indbygget i tørretromlen opnås en så god varmeovergang, at der fås en temperaturforskel mellem 35 vanddampen og det tørrede forvarmede kul ved enden af forvarmningsstrækningen på ca. 10 °C. Dermed kan fremgangsmåden ikke blot gennemføres særlig økonomisk, men

DK 161712B

6 dermed undgås også overhedningsfænomener, som kunne føre til en kvalitetsforringelse af koksen. Den indirekte opvarmning af inertgaskredsløbet kan foregå ved hjælp af ethvert vilkårligt brændsel eller afgangsgasser til højt 5 temperaturniveau, men fortrinsvis ved hjælp af de varme kredsløbsgasser i et koks-tørkølingsanlæg.

Vanddampens kredsløb kan også hensigtsmæssigt føres i medstrøm over kullet som skal tørres og forvarmes, for at 10 opnå en skånende behandling af kullet.

Til omhylning af kulpartikleme tilsættes bindemidlet det forvarmede kul i en mængde på 2-8 vægt-%, fortrinsvis 5 vægt-%. Alt efter andelen fastsættes den til omhylningen 15 nødvendige blandingstid.

Opfindelsen skal belyses nærmere med henvisning til et anlæg, som er vist skematisk på tegningen: 20

Apparatet til tørring eller forvarmning af kullene eller kulblandingerne og efterfølgende forkoksning har en materialesilo 1 med doseringsindretning for de formalede-fugtige kul. Over en godstransportør 2 kan de fugtige kul 25 aftrækkes. Over en cellehjulsluse 3 ved indløbstragten til en tørretromle 4, som er lejret drejeligt om sin længdeakse og drives, når de fugtige formalede kul til tørring og efterfølgende forvarmning. Kullene befinder sig ved gennemgangen gennem tørretromlen 4 som følge af de i denne 30 indbyggede risleelementer stadig i en kaskadeformig bevæ gelse. Anlægget har endvidere en forudskiller og køler 5 og tilsluttet efter denne en støvudskillelsesindretning 6, 35

DK 161712 B

7 som formålstjenligt er udformet som filterdugsstøvud-skiller. Derefter er der tilsluttet en ventilator 7 til bevægelse af varmebæremediet eller inertgaskreds-løbet og delkredsløbet. En varmeveksler 8 tjener til 5 indirekte opvarmning af inertgaskredsløbet. Varmeveksleren 8 er på den anden side tilsluttet et varmekreds-løb 9, som i sidste ende fører til røggasskorstenen 10 og har en røggastilbageføring 11. I denne røggastilbageføring 11 er anbragt en blandegasventilator 12 og et 10 regulerbart afspændingsorgan 13. En brænder 14 opvarmes med gas eller et andet medium, som kan aftrækkes over en ledning eller en forrådstank 13. Forbrændingsluften for brænderen 14 tilføres over en luftventilator 16. Som man ser, kan der over tilbageføringsledningen 11 ske en 15 tilbageføring af røggassen efter gennemgangen af varmeveksleren 8 og en blanding med forbrændingsgasserne i et blandekammer 17.

Inertgaskredsløbet fører med en ledning 18 fra varme-20 veksleren 8 til tørretromlens 4 indgang. Efter gennem-ledningen igennem tørretrimlen 4 i medstrøm fuldstændiggøres inertgaskredsløbet af ledningsstykkerne 19, 20, 21, 22 og 23. Som det ses, er ldningsstykket 19 indskudt mellem tørretromlen 4's udgang og indgangen til forud-25 skilleren og køleren 5, som i øvrigt ved hjælp af en ikke vist blæser kan overblæses med køleluft i retning af pilene 24, hvorved inertgassens temperatur kan nedsættes. Ledningsstykket 20 forbinder forudskillerens og kølerens 3 udgang med støvudskillelsesindretningen 6, 30 hvis udgang over ledningsstykket 21 er tilsluttet blæseren 7. Fra denne fører ledningsstykket 22 til et regulerbart afspærringsorgan 25, hvorfra ledningsstykket 23 fører til varmeveksleren 8.

35 Af ledningen 18 og ledningsstykkerne 19, 20, 21, 22 og 23 dannes inertgaskredsløbet 18-23. I inertgaskredsløbet er indskudt to kortslutnings ledninger 26 og 27, hvori der

DK 161712B

8 er anbragt regulerbare afspærringsorganer 28 og 29. Ved åbning af afspærringsorganet 28 kan inertgassens temperatur i forudskilleren og køleren 5 og i støvudskillelsesindretningen 6 forhøjes. Ved åbning af afspærrings-5 organet 29 og dermed kortslutningsledningen 27 kan den pågældende temperatur sænkes, også i tørretromlen 4.

led tørretromlen 4's indgang er der anbragt en tilledning 30 for vand eller vanddamp og en reguleringsind-10 retning 31, som er nødvendig til opstart. I ledningsstykket 21 udmunder en yderligere ledning 32 for luft, hvori der er anbragt et afspærringsorgan 33. Tilledningen 32 er nødvendig ved lukning af anlægget.

15 Kullene tørres og forvarmes skånende i den drejende tørretromle 4, hvorved der først sker en hurtig opvarmning ved hjælp af kondenserende vanddamp på de nu kolde kul.

Senere opnås under fordampning af vandet en skånende og relativt nøjagtigt gennemførbar temperaturstigning. Det 20 er uden videre muligt at betjene anlægget således, at der ved enden af tørretromlen 4 kun er en temperaturdifferens på omkring 1Q°C mellem vanddampen og de forvarmede kul. De tørrede kul når fra tørretromlens udgang over en indkapslet transportindretning 34 til en bæretrans-25 portør 35 og derfra ind i en mellemsilo 36, hvorfra de chargevis kan overføres til en vejeindretning 37. Kullene når derfra videre ind i en blander 38. Alle disse anlægsdele står under beskyttelse af et delkredsløb for inertgassen vanddamp, således at der her undgås en overflade-30 oxidation af kulkornet. I blanderen 38 omhylles eller ind-kapsles de tørrede kul med et bindemiddel. Dette afgives fra en bindemiddeltank 40 over en doseringsindretning 41 ind i blanderen 38. Bindemiddeltanken 40 holdes af et termalolie-opvarmningsaggregat 42 på den ønskede forar-35 bejdningstemperatur. Det påførte bindemiddel tjener ikke ti støvbinding, men samtidig til forbedring af kullenes cam men holde ri i s tampeapparat et, således at der der opstår 9

DK 1617 '12 B

en håndterbar kage. Desuden forhindres tilgang af oxygen til kulkornet ved videreforarbejdningen, dvs. at en videreforarbejdning muliggøres uden at f.eks. stampe-apparatet må sættes under inertgas.

5

Ved siden af inertgaskredsløbet 18-23 som hovedkredsløb afgrenes fra ledningsstykket 22 det af ledningsstykkerne 43-47 dannede delkredsløb. Dette delkredsløb 43-47 af inertgassen beskytter de tørrede kul og de på-10 gældende anlægs dele, hvorover de føres.

Fra ledningsstykket 23 afgrenes ikke kun kortslutningsledningen 24, men også inertgas-udgangsledningen 48, hvori der er anbragt en indstillelig overtrykeventil 49, 15 og som i sidste ende fører til røggasskorstenen 10. Ued hjælp af denne overtryksventil 49 opretholdes stadig et overtryk i inertgaskredsløbet 18-23 og i delkredsløbet 43-47, som ved tørretrornlen 4's udgang f.eks. kan udgøre 20-40 mbar. Samtidigt afgives via overtryksventilen 49 20 såvel under opstartfasen som under anlæggets drift løbende damp til røggasskorstenen 10, fordi der på grund af det indførte vand eller det af kullene medslæbte vand løbende sker en berigelse på vanddamp.

25

Forudskilleren og køleren 5 såvel som støvudskillelsesindretningen 6 er over transportsnegle 50 forbundet med bægertransportøren 35, således at de i forudskilleren og køleren 5 og støvudskillelsesindretningen 6 udskilte

^ tørrede kul igen sættes til de over transportledningen oU

34 tilførte tørrede kul.

Til opstart af anlægget ud fra med luft fyldte anlægsdele startes først ventilatoren 7, tørretromlen 4 såvel

som forskellige yderligere anlægsdele. Derpå igangsæt-35 J

tes varmekredsløbet 9 ved tænding af brænderen 14, hvorved de tilhørende anlægsdele som luftventilatoren

DK 161712 B

10 16 og blandegasventilatoren 12 ligeledes må være tilsluttet. Over varmeveksleren 6 overføres varme til det med luft fyldte kredsløb. Ved opnåelse af en temperatur på 180°C før forudskilleren og køleren 5 indsprøj-5 tes ved hjælp af reguleringsindretningen 31 vand over tilledningen 30 ind i tørretromlen 4. Vandet fordamper på grund af de varme indførselsgasser. Den derved opståede vanddamp forstørrer den i omløb værende varme gasmængde. Ved opnåelse af det omtalte overtryk i tør-10 retromlen sættes den. regulerbare overtryksventil 49 i funktion, således at den kan aflede en delgasstrøm til røggasskorstenen 10. Den tilførte vandmængde udmåles således, at den opståede vanddamp er tilstrækkelig til at sænke oxygenandelen i den omløbende varme gas til 15 under 2%, fortrinsvis under 1%. Denne opstart tager erfaringsmæssigt omkring 15 minutter. Derefter kan der begyndes på tørringen af kullene, idet godstransportøren 2 startes, og fugtige formalede kul udtages fra materialesiloen 1 og føres over cellehjulslusen 3 til 20 tørretromlen 4. Det vil forstås, at der på dette tidspunkt ikke indføres mere vand over tilledningen 30. De fugtige kul, som skal tørres, når på en eller anden måde over en ikke vist formalings indretningen ind i mate rialesiloen 1. Godstransportøren 2 er udrustet med et 25 medstrøms-reguleringsdrev. Den udførte mængde kan måles volumetrisk for hånden eller indstilles manuelt fra en styringscentral. Under driften skal mængden af tørrende kul holdes konstant. Tørretromlens 4 inderrum er lukket tilnærmelsesvis lufttæt fra omgivelserne. Frem -for alt 30 kan der ikke trænge luftoxygen ind, da inertgaskredslø-bet 18-23 ved tørretromlens 4 tætningssteder har det omtalte overtryk. Temperaturen af de tørrede kul ved enden af tørretromlen 4 fastsættes forud og er afstemt efter forkoksningsprocessen, Ved underskriden af den fast-35 satte værdi åbnes afspærringsorganet 25 på tryksiden af ventilatoren 7, således at den varme gasmængde i inertgaskredsløbet 18-23 forstørres. Ved underskriden

DK 161712B

11 af kullenes fastsatte temperatur ved udtræden fra tørre-tromlen 4 forringes den varme gasmængde ved hjælp af den tidligere beskrevne reguleringsindretning.

5 Varmgassens indgangstemperatur i tørretromlen 4 skal være omkring 450°C. Ved underskriden af denne fastsatte værdi forhøjes gastilførselen til brænderen 14. Ved denne indføring af mere energi stiger røggastemperaturen i varmekredsløbet 9, således at også temperaturen af 10 inertgaskredsløbet 18-23 hæves over varmeveksleren 8.

Ved overskriden af den fastsatte temperatur af varmekredsløbet 9 ved indtræden i varmeveksleren, som ligger ved ca. 1100°C, åbnes afspærringsorganet 13 i varmekredsløbet 9. Herved indledes en forhøjet tilbageføring af 15 røggasblandingen, hvorved røggastemperaturen i blande- kammeret 17 reduceres til den fastsatte værdi.

Under tørringsprocessen opstår løbende vanddamp. Der må altså kontinuerligt eller chargevis ved overstrøms-20 ventilen 49 afblæses inertgas til røggasskorstenen 10.

Rensningen af den varme gasmængde eller inertgaskredsløbet foregår med støvudskillelsesindretningen 6 og den foran tilsluttede, indirekte arbejdende forudskiller-25 køler 5.

De ved enden af tørretromlen 4 foreliggende tørrede og forvarmede kul transporteres over transportindretningen 34 og over en bægertransportør 33 ind i mellemsilo-30 en 36. Samtidig tilføres de ligeledes tørrede og i for-udskilleren 5 såvel som i støvudskillelsesindretningen 6 udskilte kul over transportsneglene 50 til bæger-transportøren 5. Ved hjælp af cellehjulsluser udtages kullene fra mellemsiloen 36 og tilføres vejeindretnin-35 gen 37. Ved opnåelse af den foreskrevne vægt lukkes for cellehjulene, og kullene indføres i blanderen 38.

Samtidig med fyldningen af blanderen 38 med kul ind-

DK 161712B

12 sprøjtes bindemidlet i blanderen 38 gennem doserings-indretningen 41. Efter forløb af den foreskrevne blandingstid, åbner blanderen sig, og de tørrede, opvarmede og omhyllede kul når ved hjælp af en transportsnegl 5 52 ind i kultårnet 53. Som det ses, overtager omhylnin- gen af det med bindemidlet ved denne videreforarbejdning af de tørrede forvarmede kul beskyttelsen mod tilgangen af luftoxygen. Dermed er det ikke nødvendigt at tilvejebringe en inertgasbeskyttelse på denne videre-10 forarbejdningsstrækning. Fra kultårnet 53 når kullene chargevis ind i stampemaskinen 54, hvor de ved stampning komprimeres til en fast kage. Denne komprimering, dvs. den specifikke stampevægt, udgør mindst ca. 1,0 kg/dm^ (beregnet på vandfrit stof). En højere komprimering be-15 virker en forbedring af den frembragte koks' egenskaber eller muligheden af at anvende højere andele af ikke eller kun svagt sammenbagende stenkul. Fra stampemaskinen 54 skubbes den stampede kage ind i koksovnen 55 eller i de enkelte koksovnskamre, således at fjernelsen 20 af kullenes flygtige bestanddele og fremstillingen af Luksen kan finde sted. Indføringen af de stampede kul . koksovnen 55 i kageform er af fordel derved, at den ved anvendelse af indhældning sædvanlige støvdannelse undgås. Varmeovergangen i den fastpressede kage er 25 væsentligt bedre end i en løst indfyldt bunke.

Ved lukning af anlægget standses først godstransportøren 2. Da der ikke mere forbruges så meget varme i tørretromlen 4, stiger de tørrede kuls temperatur ved 30 udgangen fra tørretromlen 4. Ligeledes forhøjes inertgassens temperatur i ledningsstykket 19. Over reguleringsindretningen 31 indføres nu også vand i tørre-tromlen 4, og herved forhindres endnu indtrængen af luftoxygen i systemet. Efter at blandingen af kullene 35 i blanderen 38 er afsluttet, standses vandtilførslen til tørretromlen 4, og lufttilførsel over den anden tilledning 32 muliggøres ved åbning af afspærringsor-

DK 161712 B

13 ganet 33. Ved indsugning af luft forstørres den omløbende varmgasmængde yderligere. Der afgives stadig afgangsgas til røggasskorstenen 10 over den åbnede overtryksventil 49. Andelen af vanddamp forringes nu sta-5 digt, medens lu ftandelen stiger. En kondensation af vanddamp forhindres, fordi anlægget endnu er ved forhøjet temperatur. Endelig lukkes gastilførslen til brænderen 14, således at der ikke foregår mere energitilførsel, og temperaturen også kan sænkes i kredsløbene med 10 varm luft. Dette gennemføres, indtil luftens temperatur ved alle temperaturmålesteder er kommet under ca. 80°C.

Så standses driften af de enkelte anlægsdele, for såvidt de ikke allerede er sat i stå.

15 En blanding af: 65¾ højflygtige kul 10¾ essekul 20¾ petroleumskoks 5¾ finmalet koksgrus 20 forkokses efter de følgende fremgangsmådevarianter: a) indhældningsdrift med fugtige kul b) stampedrift med fugtige kul· 25 c) forvarmet, bundet, stampet efter fremgangsmåden ifølge opfindelsen.

Den betragtede anvendelsesblanding indeholder kun ca.

20¾ godt sammenbagende kul, medens resten er svagt-30 eller ikke-sammenbagende. Dette ytrer sig i blandingens egenskaber: flygtige bestanddele 30¾ opblæringstal 1,5 samlet dilatation 0¾ 35

DK 161712B

14

Den følgende tabel angiver for de tre fremgangsmådevarianter kornandelen >40 mm, grusandelen <10 mm og de mekaniske kokskvaliteter Micum 40, Micum 10, Irsid 20 og Irsid 10. Det fremgår, at der ud fra den valgte, 5 meget svagt sammenbagende blanding (ringe opblærings- tal, ingen dilatation) kun ved anvendelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, "forvarme, binde, stampe" kan fremstilles en brugbar koks.

10 T abel

Driftsart___Indhældninqsdrift | Stampedrift_

Anvendelseart i a) fugtig b)fugtig c)forvarmet

Kornstørrelse >40 mm % 80 90 93 15 <10 mm % 15 5 3

Ko ksstyrke

Micum 40 % 65 77 80

Micum 10 % 20 12 7 20 Irsid 20 % 60 72 80

Irsid 10 % 39 27 19 25 30 35

Claims (6)

1. Fremgangsmåde til forbehandling af stenkul under 5 anvendelse af ikke eller kun svagt sammenbagende kulsorter ved formaling, tørring og forvarmning, hvorved tørringen og forvarmningen foregår inert med vanddamp stammende fra det tørrende kul selv, og kulpartiklerne derefter i nærvær af vanddamp blandes med et bindemiddel, 10 før de anvendes til stampning og forkoksning, kendetegnet ved, at kulpartiklernes blandingstid med bindemidlet er fastsat således, at der indtræder omhyl-ning af kulpartiklerne med bindemidlet, og bindemidlet overtager beskyttelsesfunktionen mod luftoxygen på vejen 15 til forkoksningen.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at de med bindemidlet omhyllede kulpartikler stampes 3 til en densitet på mindst 1,0 kg/dm , beregnet på vand-20 frit stof.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at tørringen, forvarmningen og omhylningen med bindemidlet gennemføres under tilstedeværelse af vanddampen 25 med et oxygenindhold på under 2%.

4. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-3, kendetegnet ved, at tørringen og forvarmningen af kullet gennemføres således, at der fås en temperaturfor- 30 skel mellem vanddamp og tørret kul ved enden af forvarm-ningsstrækningen på ca. 10 °C.

5. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-4, kendetegnet ved, at vanddampens kredsløb føres i med- 35 strøm over kullet, som skal tørres og forvarmes. DK 161712 B 16

6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at bindemidlet tilsættes det forvarmede kul i en mængde på 2-8 vægt-%, fortrinsvis 5 vægt-%. 5 10 15 20 25 30 35