DK165994B - Miljoevenlig fremgangsmaade til kraftproduktion - Google Patents

Miljoevenlig fremgangsmaade til kraftproduktion Download PDF

Info

Publication number
DK165994B
DK165994B DK451187A DK451187A DK165994B DK 165994 B DK165994 B DK 165994B DK 451187 A DK451187 A DK 451187A DK 451187 A DK451187 A DK 451187A DK 165994 B DK165994 B DK 165994B
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
gas
water
shift reaction
stream
carbon monoxide
Prior art date
Application number
DK451187A
Other languages
English (en)
Other versions
DK451187D0 (da
DK451187A (da
DK165994C (da
Inventor
Trevor Williams Nurse
Original Assignee
H & G Process Contracting
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from GB868620919A external-priority patent/GB8620919D0/en
Priority claimed from GB868628429A external-priority patent/GB8628429D0/en
Application filed by H & G Process Contracting filed Critical H & G Process Contracting
Publication of DK451187D0 publication Critical patent/DK451187D0/da
Publication of DK451187A publication Critical patent/DK451187A/da
Publication of DK165994B publication Critical patent/DK165994B/da
Application granted granted Critical
Publication of DK165994C publication Critical patent/DK165994C/da

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/067—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle the combustion heat coming from a gasification or pyrolysis process, e.g. coal gasification
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen; Reversible storage of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air
    • C01B3/34—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/48—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0435—Catalytic purification
    • C01B2203/045—Purification by catalytic desulfurisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0485—Composition of the impurity the impurity being a sulfur compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0877—Methods of cooling by direct injection of fluid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0888—Methods of cooling by evaporation of a fluid
    • C01B2203/0894—Generation of steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1094—Promotors or activators
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/146—At least two purification steps in series
    • C01B2203/147—Three or more purification steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/84—Energy production
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
    • Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Vending Machines For Individual Products (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Description

DK 165994B
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fremstilling af energi, især elkraft, ud fra et carbon-holdigt brændstof, ved hvilken der foretages partiel oxidation af dette brændstof.
5
Den foreliggende opfindelse angår nærmere betegnet en fremgangsmåde til fremstilling af energi ud fra et car-bonholdigt brændstof, ved hvilken dette oxideres delvis med oxygen eller en oxygenholdig gas under dannelse af en 10 gasstrøm indeholdende carbonmonoxid ved supra-atmosfærisk tryk, som derpå ekspanderes til fremstilling af energi, hvorefter i det mindste en hovedbestanddel af den ekspanderede strøm forbrændes praktisk taget fuldstændigt med supplerende oxygen eller en oxygenholdig gas til dannelse 15 af yderligere energi, som er ejendommelig ved, at gasstrømmen før ekspansionen underkastes en carbonmonoxid-shift-reaktion, hvorved i det mindste en del af carbon-monoxidet omdannes til carbondioxid og hydrogen.
20 Ved en foretrukken udførselsform for fremgangsmåden ifølge opfindelsen afskrækkes gasstrømmen med vand inden shift-reaktionstrinnet, idet mindst én del af vandet eller dampen til shift-reaktionen hidrører fra det ved afskrækningen anvendte vand. Ved en foretrukken udførel-25 sesform forøges temperaturen af den fra shift-reaktionstrinnet kommende gasstrøm inden ekspansionen. Ved en anden foretrukken udførelsesform omfatter fremgangsmåden et svovlfjernelsestrin, hvor den omsatte og ekspanderede gasstrøm underkastes en behandling til fjernelse af 30 svovlforbindelser, før i det mindste en del af denne strøm anvendes som brændstof til fremstilling af elektricitet. Ved endnu en foretrukken udførselsform for fremgangsmåden ifølge opfindelsen anvendes i det mindste en del af reaktionsvarmen ved shift-reaktionen til for-35 varmning af gasstrømmen inden dennes ekspansion.
Den kendte teknik omfatter adskillige energifremstil- 2
DK 165994 B
lingsprocesser, som er baseret på anvendelsen af partiel oxidation af et carbonholdigt brændstof, ved hvilke car-bonmonoxid og damp omsættes .under dannelse af carbondioxid og hydrogen. Denne reaktion, som går under betegnel-5 sen vandgas-shift-reaktionen, eller shift-reaktionen, shift eller shiftning, er velkendt i forbindelse med fremstilling af syntesegas, hvor det er ønskeligt at tilvejebringe en forøgelse af mængden af brint i forhold til mængden af carbonmonoxid, selv om den ledsagende for-10 øgelse af carbondioxidmængden ikke er ønskelig.
I EP-A-9524 beskrives en sådan fremgangsmåde, men i dette tilfælde betragtes carbondioxid som en urenhed, der skal fjernes.
15 I US patentskrift nr. 4 074 981, spalte 2, linie 29ff, beskrives forskellige anvendelser af den ifølge dette patentskrift fremstillede gas. I forbindelse med syntesegas maksimeres hydrogen og carbonmonoxid, hvilket med-20 fører, at carbondioxid minimeres. I forbindelse med anvendelse som reducerende gas angives det, at carbondioxid minimeres. I forbindelse med anvendelse som gasformigt brændstof med stor varmeværdi maksimeres hydrogen, carbonmonoxid og methan, hvilket igen indikerer, at carbon-25 dioxid minimeres.
I US patentskrift nr. 4 202 167 beskrives en fremgangsmåde, ved hvilken der anvendes carbondioxid, der er dannet ved shift-reaktionen, men der findes ingen indikation 30 af, at der kan tilvejebringes en energiudvinding ved ekspandering af rågassen efter shift-reaktionen og før den afsluttende forbrænding af rågassen.
I CH patentskrift nr. 250478 beskrives anvendelsen af en 35 ekspander mellem en gasgenerator og forbrændingskammeret i en gasturbine.
DK 165994B
3 1 US patentskrift nr. 3 720 625 beskrives en fremgangsmåde til fremstilling af hydrogen og/eller ammoniak, som omfatter konventionel anvendelse af shift-reaktionen.
5 Ifølge den foreliggende opfindelse kan det carbonholdige brændstof bringes på gasform ved partiel oxidation under tryk under anvendelse af en række velkendte fremgangsmåder, f.eks. som beskrevet i US patentskrift nr.
2 992 906. Disse fremgangsmåder involverer almindeligvis 10 forgasning af det carbonholdige brændstof med en oxygen- holdig gas, f. eks. luft eller fortrinsvis med en praktisk taget ren strøm af oxygen. Der opnås temperaturer af størrelsesordenen 1000-1600 'C. Trykket ved denne partielle oxidation kan ligge i intervallet 15-250 bar, men 15 ligger som oftest i intervallet 40-150 bar. På tale som egnede carbonholdige brændstoffer kommer f. eks. råolie, kul, naturgas, naphtha og tung fuelolie. Man kan også anvende lignit.
20 Eventuelt partikelformigt materiale indeholdt i den varme gas fra den reaktor, hvor den partielle oxidation gennemføres, fjernes fortrinsvis før omsætningen af carbon-monoxidet, således at man undgår forurening af den katalysator, der almindeligvis anvendes til fremskyndelse af 25 shift-reaktionen, men man kan også anvende en beskyttet masse. Alle gængse metoder kan anvendes til fjernelse af det partikelformige materiale, f. eks. elektrostatisk udskillelse, vask med vand, rensning i cykloner eller filtre, men det partikelformige materiale fjernes fortrins-30 vis ved afskrækning med vand, hvorved materialet udvaskes. Ved anvendelse af et afskrækningstrin efter den reaktor, hvor den partielle oxidation gennemføres, tilvejebringes større fleksibilitet i henseende til arbejds-tryk i den pågældende reaktor samt, og det er mere 35 vigtigt, i henseende til arten af det anvendte carbonholdige brændstof, især arten af det anvendte kul.
4
DK 165994 B
Gassen fra den reaktor, hvor den partielle oxidation gennemføres, kan afkøles i en kedel og/eller afskrækkes inden ekspansionen.
5 Da mange brændstoffer indeholder svovl, er det almindeligvis nødvendigt at gennemføre et svovlfjernelsestrin, som foregår inden den afsluttende forbrænding.
Det er muligt at fjerne svovlforbindelserne inden shift-10 reaktoren og/eller ekspanderen. Nutidens svovlfjernelsessystemer arbejder imidlertid ved relativt lave temperaturer, hvilket medfører, at hovedparten af den efter af-skrækningen af den varme gas tilstedeværende damp vil udkondensere. For senere af kunne omsætte carbonmonoxid med 15 damp, er det nødvendigt at tilsætte damp.
I forbindelse med fjernelse af svovlforbindelserne, kan der også fjernes noget carbondioxid, men det er ønskeligt at bevare så meget af det oprindeligt tilstedeværende 20 carbondioxid som det er økonomisk muligt.
Et andet vigtigt træk ved den foreliggende opfindelse består i, at det i gassen indeholdte carbondioxid reducerer den NO , der dannes, når gassen forbrændes som brændstof.
25 Ekspansionen af carbondioxidet fører således til energiproduktion, både når gassen ekspanderes efter shift, og når den udsættes for den endelige forbrænding.
Det til shift-reaktionen nødvendige vand kan tilføres ved 30 tilsætning af vand eller vanddamp til den reaktor, hvor den partielle oxidation gennemføres, og/eller ved omsætning i det partielle oxidationstrin og/eller i et af-skrækningstrin efter det partielle oxidationstrin og/eller ved direkte tilsætning af vand eller vanddamp.
35
Ved en foretrukken udførelsesform tilsættes en del af det vand eller den vanddamp, der kræves til omsætning med
DK 165994B
5 carbonmonoxidet, og som skal foreligge efter færdig reaktion for at man kan opnå den ønskede shift-reaktions-ligevægt, som et resultat af fordampning af afskræknings-vand indført i den særdeles varme gas, som forlader den 5 reaktor, hvor den partielle oxidation gennemføres. Herved opnås yderligere den fordel, at man afkøler den varme gas fra den pågældende reaktor, således at gassen er lettere at arbejde med. Ved afkølingen kan der foregå partiel eller fuldstændig afdampning af det til afskrækningen an-10 vendte vand. Af ovennævnte grunde foretrækkes imidlertid partiel fordampning.
Almindeligvis kræver shift-reaktionkatalysatorer vand for at bevare deres aktivitet. Molforholdet mellem vand og 15 tør gas umiddelbart før katalysatoren ligger typisk i intervallet fra 0,3-1,7. Forholdet er fortrinsvis 0,5-1,2. Derpå lader man gasserne reagere adiabatisk. Med moderne katalysatorer vil afgangsgassen have en sammensætning, der ligger tæt ved shift-reaktionens ligevægt.
20
En shift-katalysator kan bestå af jernoxid blandet med chromoxid og promoveret med 1-15 vægt-% af et oxid af et andet metal, såsom K, Th, U, Be eller Sb. Reaktionen gennemføres ved 260-565 °C.
25
Ekspansionen foregår efter shift-reaktionen. Gassen ekspanderes fortrinsvis umiddelbart efter shift-reaktionen, da den under reaktionen afgivne varme fører til en forøgelse af gasstrømmens temperatur, således at ekspansio-30 nen bliver mere effektiv. Supplerende opvarmning af gasstrømmen mellem shift- og ekspansiontrinnet kan imidlertid gennemføres, f. eks. ved partiel oxidation af gassen eller opvarmning i afgangsgaskonvektionsopvarmningszonen, i det følgende betegnet "conzonen", i efterfølgende gas-35 turbiner. Varmen fra shift-reaktionen kan imidlertid også anvendes indirekte til opvarmning af gassen inden ekspansionen.
6
DK 165994 B
Den ekspanderede gasstrøm kan anvendes til forvarmning af de til shift-reaktoren førte reaktanter.
Der kunne opnås en vis fordel, selv hvis gassen blev af-5 kølet mellem shift og ekspansion, selv om der ikke foretages afkøling ved foretrukne udførelsesformer. Opfindelsen kan således også anvendes, når gassen fra shift-reaktionen afkøles til en vilkårlig temperatur ned til 204 eC, dog fortrinsvis ikke lavere end 330 eC, før eks-10 pansionen.
Kombinationen af shift-reaktion og ekspansion medfører en række fordele i forbindelse med energifremstillingsprocesser : 15 (a) en del af det tilstedeværende carbonyl sulfid (COS) omsættes samtidigt til hydrogensulfid, hvorved svovl overgår i en form, som er lettere at fjerne, 20 (b) gassens flammetemperatur reduceres betydeligt, hvil ket er særdeles fordelagtigt, idet mængden af dannede nitrogenoxider (NO ) herved reduceres, hvilket atter reducerer dannelsen af sur regn, 25 (c) reduktionen af flammetemperaturen medfører endvidere, at man kan tilsætte betydeligt mindre eller slet intet vand eller damp til gassen med henblik på at sænke dennes flammetemperatur for at reducere Normdannelsen, hvilket yderligere kan forøge turbinebla-30 denes levetid, og (d) den exotherme shift-reaktion kan med fordel anvendes til forvarmning af gassen inden dennes ekspansion.
35 Elektricitetsproduktionen kan foregå under anvendelse af en gasturbine og/eller involvere anvendelse af et dampsystem. Damp kan genereres på et vilkårligt egnet trin i 7
DK 165994 B
den her omhandlede fremgangsmåde, f. eks. i afgangsgassen fra vilkårlige anvendte gasturbiner.
For at tilvejebringe en yderligere reduktion af mængden 5 af nitrogenoxider (Ν0χ) dannet ved gassens afsluttende forbrænding, kan det gasformige brændstof mættes med vand. Det kan endvidere opvarmes før og/efter en sådan mætning, eller det kan opvarmes uden mætning (eller tilsætning af vand eller damp), således at der føres varm 10' gas til brænderne.
I det følgende forklares opfindelsen nærmere under henvisning til tegningen, hvor fig. 1A og IB viser driftsdiagrammer for anlæg til gennemførelse af fremgangsmåden 15 ifølge opfindelsen.
I eksemplet anvendtes et udgangsmateriale i form af en emulsion af tung råolie og vand med et svovlindhold på ca. 2-3 vægt-%.
20
Ved en praktisk opbygning af et anlæg ville dette bestå af to parallelle gasgenerationslinier, som leverer gas til tre parallelle gasturbinelinier, hvis gas føres til en conzone. For enkelthedens skyld er det følgende eksem-25 pel imidlertid baseret på en enkelt gasgenerationslinie gennem hele anlægget.
Den som udgangsmateriale anvendte emulsion omsættes med 99,5 % rent oxygen ved et tryk på 70 bar i en partiel 30 oxidationsenhed. Den fremkomne gasblanding afskrækkes under anvendelse af overskydende vand, således at ikke alt vand fordampes, til en ligevægtsbetingelse ved et tryk på 60 bar og en temperatur på 244 °C. Den partielle oxidationsenhed og afskrækningstrinnet er markeret med 35 henvisningstallet 10 i fig. 1. Afskrækningstrinnet fungerer således som et gasvasketrin kombineret med et gas- afkølingstrin.
DK 165994B
8
Den afskrækkede gas benævnes i tabel 1 som strøm 1. Gassen afkøles til 232 eC, idet dennes varme anvendes til fremstilling af ca. 45 tons damp pr. time i en kedel 11, som tilføres kedelfødevand (KFV) ved et relativt højt 5 tryk på 20 bar. Udkondenseret vand fra den afkølede gas fjernes i en vandudskiller 12, hvorved der fremkommer en rågas med et damp/tørgas-forhold på 1,0. Det fjernede vand recirkuleres med en pumpe 20 til den partielle oxidationsenhed 10, hvor det anvendes til afskrækning. Efter 10 forvarmning i en varmeveksler 13 føres gassen (strøm 2 i tabel 1) ind i en katalytisk shift-reaktor 14 ved en temperatur på 330 °C. Shift-reaktionen foregår adiabatisk og fører til en shiftet gas (strøm 3 i tabel 1) med en temperatur på 508 °C og et tryk på ca. 58 bar. Denne gas 15 føres straks ned gennem en varmgasekspander 15 til et tryk på ca. 28 bar og en temperatur på 396 °C, hvorved der genereres en effekt på 25 MW.
Den ekspanderede gas afkøles derpå til 200 °C i varme-20 vekslere 13 og 16. Den fjernede varme anvendes til forvarmning af det til shift-reaktoren 14 førte materiale samt til opvarmning af de gasformige brændselsprodukter i varmeveksleren 16 før den endelige forbrænding. Efter varmeveksleren 13 er temperaturen 295 °C. Den afkølede 25 shiftgas føres derpå ind i en anden katalytisk reaktor 17, hvori COS (carbonylsulfid) reduceres til et lavt niveau. Herved fås en gasstrøm, der betegnes som strøm 4 i tabel 1. Dette trin er ønskeligt, fordi det er langt vanskeligere at fjerne COS ved svovlfjernelsesprocesser end 30 det i reaktoren 17 dannede hydrogensulfid.
Yderligere varme udvindes fra gassen fra reaktoren 17 ved hjælp af en spildvarmekedel 18, hvori der fremstilles ca.
65 tons 5 bar damp pr. time. Kondensatet fjernes i en 35 kondensatudskiller 19 ved en temperatur på 160 °C. En del af det i udskilleren 12 udskilte kondensat forenes med det, der tidligere er udskilt ved 232 °C (udskilt ved 9
DK 165994 B
19), og dette kondensat returneres med en pumpe 20 til den partielle oxidationsenhed 10 til afskrækning af rågassen. Da der stadig findes en betydelig mængde nyttig varme i afgangsgassen fra kondensatudskilleren 19, anven-5 des en del varme i en varmeveksler 21 til drift af en absorptionskøleenhed 28, hvorved temperaturen sænkes fra 160 eC til 145 °C, medens en del varme anvendes i en kedel 22 i en svovlfjernelsesenhed 27. Efter yderligere kondensatfjernelse i en knock-out-udskiller 23, anvendes 10 den resterende nyttige varme i gasstrømmen til opvarmning af vand i en varmeveksler 24. Endelig afkøles strømmen til 40 °C under anvendelse af kølevand i en varmeveksler 25, idet kondensat fjernes i en udskiller 26.
15 Den afkølede gas (strøm 5 i tabel 1) findes nu ved 26 bar, og den indeholder ca. 32 volumenprocent carbondioxid. Den er forurenet med ca. 1 % svovlforbindelser, hovedsagelig I^S. Svovlfjernelsesenheden 27 skal være i stand til at fjerne alle svovlforbindelser ned til et 20 niveau på mindre end ca. 50 dpm, idet hovedparten af carbondioxidet samtidig forbliver i gasstrømmen. Adskillige selektive processer kan uden videre anvendes, f.eks. processerne kendt under navnene Sulphurox, Selexol, Purisol eller Alkazid. I visse tilfælde kræver disse varme til 25 uddrivning af H2S fra et opløsningsmiddel samt afkøling til minimalisering af de store mængder cirkulerende væske, som er uundgåelige i processer, der anvender fysiske opløsningsmidler. I fig. IB vises en svovlfjernelsesenhed 27, som anvender et fysisk opløsningsmiddel.
30 Afkølingen tilvejebringes med en ammoniakabsorptionsenhed 28, hvis energiforsyning hidrører fra gasstrømmen i varmeveksleren 21. På lignende måde tilvejebringes varme til stripping af opløsningsmidlet i svovlfjernelses-enheden ved hjælp af varmeveksleren 22.
35
Den rensede gas (strøm 6 i tabel 1) forlader svovlfjernelsesenheden 27 ved 40 °C og et tryk på 25 bar. Denne 10
DK 165994 B
gas er praktisk taget svovlfri. Efter afgrening af en del af gassen til anvendelse ved efterafbrænding af gasturbineafgangsgas (strøm 11 i tabel 1) sendes den resterende mængde gas (strøm 7 i tabel 1) ind i en pakket mæt-5 ningskolonne 30, hvor den bringes i kontakt med en cirkulerende vandstrøm ved 150 °C. Dette vand opvarmes med en varmespiral 40 i en afgangsgaskonvektionsopvarmningszone (conzone) 34A tilhørende en gasturbine (31, 32, 33). Gasformigt brændstof mættet med damp ved 130 °C udgår fra 10 kolonnen 30, og denne gas opvarmes yderligere til 280 °C med varme fra den rå shiftgas i varmeveksleren 16.
Det opvarmede gasformige brændstof til gasturbinen føres til et forbrændingskammer 31, hvor det forbrændes med 15 luft fra en kompressor 32, der er drevet af en kraftturbine 33. Denne turbine driver en vekselstrømsgenerator, hvorved der fremstilles elektrisk energi. I dette eksempel var temperaturen af den til gasturbinen førte gas (strøm 10 i tabel 1) 280 °C. Gassen havde et tryk på 24 20 bar og indeholdt ca. 27 volumenprocent carbondioxid (tørbasis) og 11 volumenprocent damp. Denne blanding er et særdeles effektivt gasturbinebrændstof p.g.a. tilstedeværelsen af 38 volumenprocent inerte gasser, i hovedsagen carbondioxid, som allerede findes ved forbrændingskamme-25 rets tryk. Herved reduceres belastningen af luftkompressoren, således at der fås en nettoforøgelse af den til elektricitetsfremstilling tilgængelige energi. Ved den beskrevne udførselsform vil gasturbinerne give en nettoeffekt på 225 MW.
30
Afgangsgassen (strøm 12 i tabel 1) udgår fra gasturbinen ved en temperatur på ca. 470 °C. For at opnå den bedst mulige udnyttelse af den store varmemængde i denne gas hæves temperaturen først til 575 “C i en efterbrænder 34, 35 der som brændstof anvender noget af den på et tidligere trin udtagne rene gas (strøm 11 i tabel 1). Afgangsgassen sendes derpå til conzonen 34A, hvor den passerer hen over
DK 165994B
11 en række varmeindvindings spiraler, der anvendes til dampgenerering og overhedning. Spildvarme kedelspiralen 36 og den tilsvarende vandopvarmningsspiral 38 har en kapacitet, som tillader generering af ca. 370 tons damp pr.
5 time ved 100 bar. Denne damp overhedes til 500 'C i spiralen 35, hvorefter den sendes til dampturbinerne 41-44.
Disse turbiner arbejder mellem 100 bar og kondensationsbetingelser ved 0,03 bar med en mellemliggende opvarmning ved 5 bar. De fire turbiner genererer til-10 sammen ca. 157 mw.
Umiddelbart efter afskrækningen, dvs. i en kedel 11, fremstilles 45 ton damp pr. time ved et tryk på 20 bar, og denne damp overhedes straks i en spiral 37 i conzonen 15 34A til 290 °C, hvorefter den føres til turbinen 42. Damp ved et tryk på 5 bar, som genereres i spildvarmekedlen 18 forenes med 5 bar-dampen, og den forenede damp genopvarmes fra ca. 160 °C til 275 °C i spiralen 39. Efter turbinen 44 kondenseres våd damp (tørhed: 90%) i en 20 vandkølet varmeveksler 45, og kondensatet pumpes bort med en ekstraktionspumpe 46, hvorefter det forvarmes til 120 “C i spiraler 47 og 48, hvorefter det via en luftudskiller 49 og en recirkulationspumpe 50 føres tilbage til dampkredsløbet. Ekstravand til dampkredsløbet indføres 25 via luftudskilleren 49.
Som tidligere nævnt omfatter conzonevarmegenvindingen også en vandopvarmer 40, hvori der fremstilles varmt vand til mætningskolonnen 30. Afgangsgas fra conzonen 34A 30 (strøm 13 i tabel 1) udsendes til atmosfæren via en skorsten 51.
Effluentstrømmen fra svovl fjernel sesenheden 27, som indeholder de fjernede svovlforbindelser (strøm 8 i tabel 1), 35 indeholder ca. 25 mol-% svovlforbindelser, og den er særdeles velegnet til behandling og svovludvinding i en Claus-ovn 29. Afgangsgassen fra denne ovn underkastes
DK 165994B
12 yderligere behandling, f. eks. ved en "Scot"-proces, og til dette formål udtages en strøm reducerende gas (strøm 9 i tabel 1) før svovl fjernelsesenheden. Den således behandlede afgangsgas, som kun indeholder svovl i spor-5 mængder, føres til en efterbrænder 34 sammen med andre restgasser, og herved fås en afgangsgas med et svovlniveau, der ikke overstiger 15 dpm.
10 15 20 25 30 35
DK 165994 B
• HRttRHttMRRttRRRttRMRRilMMttRRRRIIRRRRtt ZZnmumZ**··*""*»»*"***"»****"**"*
H| · « M »I
R · Μ Μ Μ N SS! » I Μ R H H » OOWK>WOO 1 ° 1 R I NR ΗΗ-»·*··,·»·*·' · ·» u i μ R m« ^ a oooo>o !S! mi m m ri«o» ι-o »o o i hi k H CD n « n » » r r cn r 5 S !
NI NN w Μ N II
Μ I **» II «O H H — — — — — — — — — — — — — — · — » •I R N 4J I * _J _ _ R I h- N H Q] N R Oino^ffiOO^ S S? S S 2? • i co μ i» Jr jtz 'Oro—'-oin^ro i o r> Μ I Λ | R R COr^h-**·»·*·*^** « * i T\ « i O cr> R N r n —- a rs. »*>. «r trt w o O i od ι o e
R I Jj 9 N N £ » O R <=> -O Ν' «*- ! S ! **" S
R I TZ <C » R R Ri Μ CN K> ΙΟΙ — M I ^ I R R OZ β O* R — «* CO Jr* *5 » l Ω cn R R N i — —*
* R I «-4 « R R R II
Μ I « M R R *1 « a«Rt(RRi*lRiH>«lHiHiHi*i4lHiHiRi*iH»'»<»RiR·«*·»**1·"'* §_ — __R*i.iitti*i*.*Ri»*ttittitti«Hi*i*Ri* — *·*****»·
η * HR NR II
• hm i Rirtr^^wowio !S*
N N R h Η N O-Or-WMCOO } O
tt R R HR*··. »·,·»*, « «w * R “ »5 " «>®*-ί^ΟΟ SS! r r n CO a ύ N H>lrt * O » 3 S S -H (D S < i a- a in a jj C« — — — — — — — — — — — — — — — — J — ] i S P * r n ro ^ io o o r· i o i o o 5 5 Scoø!jrR*o-oo*i->f-.K>— i r- i cn o- μ r r J r *-»» r t"« fs. «r r*· r*o r· o i m i ^ ^
r N CD « OR O M R* N I m I IO O
R RR I R R *r ^ w —* 2 ! 5 R R fftie«N ·>*♦<» R* N RrwvR^CR J —* J —*
R R R tt R II
S H4.£HiRi£*SiHiM**Ri*tti«l*i*iRi«»**iRiRitti*R>R|
R RR N RWf^r-«00<00 * O I
r R R Μ Η tt 0*OK>OK)(SO · o · S S 3 g] ! — 5 <» o? — ι-T o o is'! s - s ^ s s : w ·° : s i « _ ___" S ίο; _i_________ _ _ _ _ _ j _ i S S S rt ! » ooooonn ; ! <> <> Μ - Μ Μ π R x: R h*· Ki h- O «-· -4 I r* 1 o « R R N — R ^ K ^ R· *r « O <2122 « « " ·σ·β"— ! K S? II HR R R i ^ ^ i *o I ro o·
R RR>>RO*R—·*ΤΟΟ S
tt ttttXtt-RCR J | ^ R l_d R M R R I I _ _ R f \ Η*Η·^^**»·«Η»*»Η*···^·Η»*«·» *·*·*·* r = r N 4 R N RR ^ · _ * tt «£ N m Η in N » ω ό Λ SS! r , r r η k μ O -o k ro r> oa O | O | tt —” a M m r R ♦. *»·>* ^ ·* ** J _**ν * a <C a r zr -4 r Ofr-JNOOO SS! » rn rmCOro« **> in SS! S S s S 01 S * S S “* i « in ! h ,, ; ! a rn a »o a ·*-> — — — — — — — — — — — — — — — — ; — « rn m < S 5 S« Soeaooooe» 10100 “3 y 3 a ^jrir'nni^Of'O ι ίο i r- o r-H IC Μ N l— M -- li ^ -s ^ rv i I * ^
a a a .j« ~ a ι>·κο·τ»(Ρ·ο £ ! S S
a a a 2« o· -«o»-« < » « “ a > £«« ·τ·ο» -< ! :£ ! ϊ2 a > »«*æ Ϊ ! *^ 3
a a a a -»a a i*“!N
tt R R H fl ι ’
R R R R I I
tt R R tt R · · μ nr h ! S !
Η N M tt Μ N OaMON^OO | O
tt RR tt R · *. ·
« a « 0 N «4 i o O* KJ O ·«· o I o I
«ι a a -naaa «r J o
• tt R « II S^S
R tt R ® R R
N R R ((. R R «I
tt R CN R i R — — — — — — - — I — I
5 !! tt -Ptt a o o O o o o o SS! SS
R R R C.N X N Κ.βΟ^ΟΓ'-'ύ I O I O O
R R R _i R **"·. R I->I ** “ " a 'Z! · —ι a f.«ine.»iB"0 · » J TJ ™ " 3 · m»«< o»-is — ! £ S Ϊ a a n UJ a cr· a m -a- o ° “ a · a jc > J ! 1 2 a a a a a · * a a»a»a.»'»i'aa-",»‘,aa<a.ai»«a.»«iaiaia>»ai»a.aia.
M MmmR II
u HR H Η^4ΤΐηθΟ(0·ύ ΙΟΙ
H a R R M M O — O CM < o o IOI
R R R R N s *1 Λ R A * J
R tt H N a^ * o^o»wo*-o SS!
R HR HON a· a- IOI
R H H R « a J — * 3 3 S 2 3 3 ! ! η a —· u CD»# — — —- — — - — — — — — ι — j
M R tt ΕΓ Η Η Ο Ο Ο Ο β β o 1 ° ! Λ S
r * μ *2 r j= Rr*-«ooRrOr--a «0100 R R H CR'wNf^^.^··«,·· · _T\ * N _?* r η Μ e — Rf^rttin o* a β ·β J X ι X 22
R R R ROM Γ·* Ο» «f «Γ «4 I O’* I CN
R Rll RaKROO*·^2— lO^ICNCN
aa 3 “ I Κ Ϊ · 2 l — S
R R tt Η -Μ tt I ^ I a— CN
R R tt II R * j S 3ai<3acaialaia>aaa>aiata>aiai>aaÉ4*ai^irtia>aa*4*a>«iat 3 ι****«^»·<»***·«·*·*···*·**· 3 a a a σ> J ! s s s si s :: « S3 ; > ; ϊ 2 s ί s s s :;« " S3 laoooooeo < J ^ I 3 a a Oa -ocn-a-cMCa'a'^ ι co 3 3a i i - N * N w < — s 3 s 3 r.-.-----------------:-:-- 3 SSzSceS^- iceic 3 3 . 3 § 3 £ 3 | S $ - £ J $ 3 s cr s 2Ϊ2Ϊ Oxc* :: a a^2a «ΐϋ*-_ο5® * J 1 3 S-r-S -5^5 e sS " a !_l!_.
a ^ a ZaOaj^gCOo· I ft 1 . -. 1°" a a C3 a (S"CL"i sSh.a ! ‘ Q t 3 F 3 °-3^a © « ·— : 5 *- II tt Γ"· R H“tt O·* -V ®<D > CN O I » 2 3 ; m j ιη;^3χυοχ**ϋ ! \ ==
MMNMMRttHttMttRRNRNRMttRNRRRRttRMMNRMM
RII||RMRRNNRMMMR«RRMMMNNttMMMttMHMMMN
DK 165994 B
’•MWN||Mnj'ttNMNa||MMNI<MllMUailM*Ma««ffaul h t hk M a il""'
R * II Μ H || -« «r O IO
s » M R 8 X N f>. Μ O O I O I
»I H H U u ·, ·. · *; I *v I
Mt H H i H —·* M ΙΛ GO -O | I
5» n N CD " o η r— — i t n t m u n m u t -* i » » h w — ir n ii » » 8 CS 8 *H 8 N It i — — « —* η n Μ·» — — — — — — — — — ~ — — i — i » * " r m * « i i
S ! £ Ϊ jj d c Π j= 2 SS SS IKISSI
* S e* > "rn rn“ ~ <=>* ! x? ! o' ^ J
« ! 4_> -3 „ „ CO U* H o » t-o o- O ( M I æ o I
2 i O « r « cc tt «i u æ Csi ό t r*» i to • I Π I ti II «η M If a* N «Ο K) | ·«> | m m Μ I U W fl tt CJ CQ R 2 .«O «4 i S I 5 2 » — * r n il ! JJ * HH If H ft 5* »'+**+»*+'+•*4*·» + + ·+ **··+***··*·* + **.>* + + * , —; —'JJ l*<»R’R'*»R**R»Rt*R*R>Rt*RtR>Ri'*RlRlRiRiRiRiRiRl» 8 * HK tt N || • : s Di!«:g§»s«§§ s s s : 5 5 5 .5 5 - 5 <? g £ <? - - ! o- 1 !
JJ 8 * 7-1 K 0 8 Μ ΙΟ I I I
JJ R M ^ R « R I —* I
JJ 2 · C M H I «
Ϊ « — 8 8 8 II
tti HMMu· II
8 N _Q M · O O O O O J3 t K t O t«· JJ 8 I« Til Λ 8 -«MWKIOOO i ^ f o ·« JJ* R I· (Dtt Μ O O i to' · *o o* • MM 4J M O H O w I o- I O*
JJ 8 8 »,8818 WON ΙΟΙ O
2* 8 8 7* 8 » 8 I Μ I M
5* N R LlJ Μ «8£ H II
2 2 2 * * i i
2 "«RU II
tf Rw-'Ri««*<**R**RtR'R**RiwRiRrMiRiRiMiRi«RkiMRt*.
n m m ri ·
8 8 8 tt 8 III
2 tt 8 N I) W O — CS — ΙΟΙ I
2 MR HXttOOMI^M I o I I
2 Μ Λ R — R«=>oo^<3 I O I 1 s s s c^sss —: 2 : 5 5 o. 5 ^ O 5 5 i ! R — — — — R —mm «Ω-Pr — — — -o — — — — — — |*o| ,
« " M t-< (0 R R II
8 R R —- —— r il o o o o o «r %T7 i o I o o* 2 2 * p“OR-É=Rirt<=>t— <=><=>t-o<=> s tn i — ΐο 1 2 8 8 -P C 8 ^ Η ·ί\·»···. ·»*· i «i i ^ « 8 8 N (nu· H <*0 OO ^ · I*1« O O I IO i to 09 s 5 ! is®! S Ϊ S32" : s: 2 5 : 5 q q q .? q - ” ^ Jr;! S bj S η 2 5 ; i 2 CJ 2 2?!£*,2i'*B2!'*R*,*,R,e!?l*R,tt,*RR,R',*l,e,R*R*R*R·^'··*« 2 *7 2Λ*ίΓ,·‘*'-i**"**,*·*,·,*^*,,·,R,ϊ··'*-·-,tt,,»R·R,R>R^R»R», • “ 8 8 8 8 II·
8 < 8 R CO tf 8 V9NNM08)·-« ΙΟΙ I
i 2 S (nHXHO-er^wtofflo i o i
R R N i". Μ Μ «V «s «I I Η* I
2 *i tt R D* -* N O O» -» O o O « θ' I
5 co 55m!25 tom «οι 5 uj s q c q - q J — } q $ q *- q ° q - jl--------------: _ i ^ 5 5 -*-) 5 S inrohinow-· Soloo ri * SI 2 2 -k 2 i 5 o *a r* w to e o I Q I to to 2 « II ηβΝ.8 I »V I ·. ».
2 " tt J^8 «4 8 00*«*«f^000 I O I O
2 8 8 Ό 8 O 8 W W I o I O
2 2 * *(D R * R i ·4 I OM
2 R h 2z « «** r ii 2 R h CC n j* r ii
2 MUR· II
2 R R R R II
2 2i^*,5,*,,*,**,*l,*,'***,R**R,*R,*t'*R*ttrR*tt,**R*«RR»» — ~RR*'*R*»ttR«R«R»R«RiRiR*R«Ri«ttRi»RRiR*RiRiRiRi»R«^Ri* 2 R R R R il 2 8 r r 8 «->·οων«τιηοι i o i
2 MR 8 H 8 OOOt0OR*O I o I
R n S S — S o <J *4Γ* O «ο o I o* i S Ϊ S co 5 S S ^ ~ ! 2 1 s s s g, s s ; :
R R CD R N — — — — — — — — — — — - — — — — - S
" R Μ I R R || 2 8 n m u 8 mæR’NOoa i m i o cm 2 8 ii z;r £ r o w N Ό n o* o i o- I o ? 2 8 tt D · V N A «I «, «i É| ^ ·, 1 *.1 . ^ q S 2 i ~o i o -o 5 8 tt i ROM «O p4 I m * m M Uttr^RMlR tO — I ” · * ” 2 rrCJro»r [ { 2 tt tt H JC Μ IS· R R R R R i·
" R R R R I J
R 2'"<*,*!"*'>*>l**',*>l"*,**l",1*>l*"’t""*R>R«R>tt*'*Ri·*'*
_ tt tt 8 8 II
2 « » M «850 — »O-ttQO I O I
2 R N N X N OOfOtOtOOO | o I
2 R H m R R^ ^ ^ *S ^ —t I «V t
5 8 8 g1« — 8 OOOtTO S o I
8 U 8 C808 ««toio I o I
2 H 8 .Η 8 « 8 1^1 R R Μ P R Μ S! 2 R « C N » i |
2 8 tt O] tt Η II
2 « " J2n tt <? o o o o < m i o* i o ό* 5 " !! SjÆHmoi^ooroo tmiom 2 8 H .8 ·- N *em0«ttrr-00 I try I ^ o·
5 HH ΉΗΟΗΟ-CMOrO IlSlWO
2 8 8 «Η ·βΜ *»* Ό ^ I η. | λ
R 8 M L.80-8 .tttON S, { S
2 tt H ·" 8 J8 B i —, \ ZZ
2 R H « a «ι 2 Η H R R I i R R<MR>R*RiRiWRil*tWR(M>RiMtRCRiRiR(iaiRa«R»RiRiR*^#·«*
2 UMRR II
2 8 tt tt tt II
R R n R R II
• N H 8 « 8 If tt R 8 8 Η900»·4θΗβΟΟΟ I lift R n n 8 * 8 ^••©-••-r.rvr^o i » _*
8 M u K n ooooooooo I CO
2 tt II Η·Μ~«. * · ^ ·. «.*. .1. I K
tt II u « ^ N «eaR'MCO^’OR'M i am o μ ii m on— cyto-o«oto i i ·.
M R U _ _ _ _ _ _ _ _ _ * t
« N II 8 8 "5 _ I I
» ·« ___ tt _ M R *H*D II
R Η0Ξ«2Γ «ΟΤΙ* --- I _ I r-s
5 ! u ; s ; uj ; οχ ' ^ ί S J
q Ϊ2:ί< St-5 co * ! 2 ! > 2 “S“z"22 o-h-d— · 1— ' .
q q 3 q q y q ε -h = ' q q?2-rqsqcc:c:xs. · _· ·
q ΪΣΖΪϋ: ίΟΐΕΟΟοοΞ" ! « ! O
h q is q is q o. q jc λ ^ r 2 ss-os " 2 CC " CC ·Σ·υ«ΚΌ«»2Ν . ” i π “ s s » qSqlSSx2^^'00 i i 5 ttttRMRMRnMRMRRNttttRMMRNHRRMRNMMRNItlll
DK 165994B
»******"***·***«"**·"ΪΪ"*ΪΪ"ΪΪΖ2Ζ* μ·μμμμμημμμμμνμμμ·ιμανμμ·ιμμμ«μμμμμ* Μ I M <1 K tf * J * NI IR Η N * ! Η t NI N Μ « J · η i m " * * »
Ml MM N μ M III
Μ I N M « O M J I
Ml tt M MUM II I
RI NN NI J I I
Ml MM MM 1 R I N N β "" N !·! *
N I O N N N x; N I* I
sio^sss^:: : S ! " ~ 5 S 5 S S i N · J2? I Μ Μ N O· M »
N |Qnn η NJIN
i «i N m NN II *
m i μ μ Μ Μ III
5- — — — — M I
N NN NN *·* II MM MM SS!
Μ M * ** I* S S I
Μ Μ Μ Μ M SS! Μ Μ Μ M · S · ! Μ Μ Μ Μ O M SS! • N N N « N ! ! 2 Μ Μ Μ N » SS! H MM MM » ! n * M n— — — — — — — — — i—»i i M MM · · I !
M MUM* ! * J
N N N N « N 2 2 S
M MM M **— M J J * M MM Μ —* Μ j * Μ Μ Μ Μ O M 2 2 2 Μ Μ Μ Μ Ml N J * Μ Μ N M O· * 2 ! 2 Μ N R N JN N ! 2 ! Μ «ΜΗΝ 'll
SS SS Μ M· iÉi m <51 Mk MaMkM>MtMkM>*MM( Μι «Μ Mi ·#* Μ* Μ· *·* Mr Mr Mi Μ» Μ· *M I
M UK NN I I '
ft M M M · 2 ! S
Μ Μ N N Η H 2 S S
Μ Μ Μ Μ M ! ! 2 «I Μ Μ Μ —* Μ I · * Μ ΑΜΝΟΝ 2 S i Η Μ N N fll H 2 2! Μ Μ Μ Μ M 2 ! ! Μ NN NM _ _ _ _ _ » _ J *
g — — — — — SS I
Μ Μ Μ M ! 2 2 Μ Μ Μ M .£= M 2 2!
N Μ Μ Μ N SS
Μ Μ Μ N — M ! S S
Μ Μ Μ Μ O N 2 2! Η Μ Μ M Ni M 2 S !
N NN N CM M SS
N Μ N N MM M SS!
Η Μ Μ Μ M S ! I
M W JJ M> HH Μ· Μ* Μ* Mk Μ» ^ M· Ml *M Μ· M* M< Ml * Ml Mi M« * ΐ *** Ϊ Ϊ ϊ i N Z IN NN SS! M << MM MM 22! M , MM N X N J ! !
H J NN NN S S S
N < N Η N »m N J ' \ S 5s s s s : ! : tnSuSS» « · ! j 8 <β 8 8 8 « : ! ! S ε 8 8 S i 8 S S S S -s 8 N I R N Μ N ! S !
N N Μ M 0» M ! S I
N N Μ Μ -tt M S S I
N Μ N MM !ll Μ Μ Μ Η N ! 2 ! s s s : w : 8 8 8 S _ 8 s s s s s s S 8 8 8 8 ! ! i
2 S 2 M M S X I
Μ « * Μ M 2 « ! Μ Μ N N <JS M 2 2! M tt M N ^ N S « ! N N N N ·μ N *!i
N Μ Μ N fll M 1 2 S
N Μ Μ N O* M til N H N ^ H J'; MB MM ||l M Mm52 II* 2 SS SS M æ 04 !<=>· 2 22 m ®*m 2 o-ca o * <=> * * N Μ Μ N « ri +> ^ > i , s s s s "s s s ” · i i i s s « s $ s " s ' i
j — JJ — — — — — — — — — — ~ — I , I
8 SSdikh o o -o o ! — ! 2 — ! s 5 5 ® s =s s “ r; S 8 8 cc 8 — 8 o? r·^ oo ί «£ ! Ϊ2 ίϊ» ! s SS 8 £ S S S g ! S ! S S !
s SS Ϊ " - - i s i ” I
g I i :::::: i ::: ϊ :::::::::: ϊ * : : ί I
8 8 8 8 8 : : : * « « ϊ Ϊ Ilt S 8 3 3-^3,000--00-0000 - I J« j : s 3 S~3SSSSSSSSS « g s s — s λ e' * n e » o* -i c? : 5 3 3 SoSScM^^r^-o-oro — s s s s - t — ό------ k o : s 5cr5z8“iM-ax— · «a S · g szs<3^sx°ci S 3§SZ 3 uj 5 S τ> * ~ ΐ'ΐ.ΐ 2 siiz !ο"®Εο°5 ! < ! -o æ * 2 2ra2raNa.2jrgi3^o * k_ j c ►- * s ! c : K 3 £3 £ £ ^ i o, o o cd 2
N Ml— 2 μ— f* O * (Dyi3>».— Csicaera I I— I > I
S 5σ55£ 3 ^ s s^ox^^c^coo !!_ : sssssssssssssssssssssssasssssss»--

Claims (6)

1. Fremgangsmåde til fremstilling af energi ud fra et 5 carbonholdigt brændstof, ved hvilken dette oxideres delvis med oxygen eller en oxygenholdig gas under dannelse af en gasstrøm indeholdende carbonmonoxid ved supra-atmosfærisk tryk, som derpå ekspanderes til fremstilling af energi, hvorefter i det mindste en hovedbestanddel af 10 den ekspanderede gasstrøm forbrændes praktisk taget fuldstændigt med supplerende oxygen eller en oxygenholdig gas til dannelse af yderligere energi, kendetegnet ved, at gasstrømmen før ekspansionen underkastes en carbonmonoxid-shift-reaktion, hvorved i det mindste en 15 del af carbonmonoxidet omdannes til carbondioxid og hydrogen.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at gasstrømmen afskrækkes med vand inden shift- 20 reaktionstrinnet, idet mindst en del af vandet eller dampen til shift-reaktionen hidrører fra det ved afskræknin-gen anvendte vand.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendeteg- 25 net ved, at temperaturen af den fra shift-reaktions- trinnet kommende gasstrøm forøges inden ekspansionen.
4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved, at den omfatter 30 et svovlfjernelsestrin.
5. Fremgangsmåde ifølge ethvert af de foregående krav, kendetegnet ved, at praktisk taget al carbonmonoxid og hydrogen i den ekspanderede strøm anvendes til 35 fremstilling af energi.
6. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de fore- DK 165994B 17 gående krav, kendetegnet ved, at i det mindste en del af reaktionsvarmen ved shift-reaktionen anvendes til forvarmning af gasstrømmen inden dennes ekspansion. 5 10 15 20 25 30 35
DK451187A 1986-08-29 1987-08-28 Miljoevenlig fremgangsmaade til kraftproduktion DK165994C (da)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB868620919A GB8620919D0 (en) 1986-08-29 1986-08-29 Power from carbonaceous fuel
GB8620919 1986-11-27
GB868628429A GB8628429D0 (en) 1986-11-27 1986-11-27 Electric power generation process
GB8628429 1986-11-27

Publications (4)

Publication Number Publication Date
DK451187D0 DK451187D0 (da) 1987-08-28
DK451187A DK451187A (da) 1988-03-01
DK165994B true DK165994B (da) 1993-02-22
DK165994C DK165994C (da) 1993-07-26

Family

ID=26291226

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK451187A DK165994C (da) 1986-08-29 1987-08-28 Miljoevenlig fremgangsmaade til kraftproduktion

Country Status (10)

Country Link
US (2) US4881366A (da)
EP (1) EP0259114B1 (da)
JP (1) JPH0681903B2 (da)
CN (1) CN1012000B (da)
CA (1) CA1330875C (da)
DE (1) DE3760916D1 (da)
DK (1) DK165994C (da)
ES (1) ES2012083B3 (da)
FI (1) FI94664C (da)
GB (1) GB2196016B (da)

Families Citing this family (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4999995A (en) * 1986-08-29 1991-03-19 Enserch International Investments Ltd. Clean electric power generation apparatus
GB2196016B (en) * 1986-08-29 1991-05-15 Humphreys & Glasgow Ltd Clean electric power generation process
US4999993A (en) * 1987-11-25 1991-03-19 Fluor Corporation Reactor expander topping cycle
DE3926964A1 (de) * 1989-08-16 1991-02-21 Siemens Ag Verfahren zur minderung des kohlendioxidgehalts des abgases eines gas- und dampfturbinenkraftwerks und danach arbeitendes kraftwerk
GB9105095D0 (en) * 1991-03-11 1991-04-24 H & G Process Contracting Improved clean power generation
US5220782A (en) * 1991-10-23 1993-06-22 Bechtel Group, Inc. Efficient low temperature solvent removal of acid gases
SE9300500D0 (sv) * 1993-02-16 1993-02-16 Nycomb Synergetics Ab New power process
GB9308898D0 (en) * 1993-04-29 1993-06-16 H & G Process Contracting Peaked capacity power station
GB2296255A (en) * 1994-12-21 1996-06-26 Jacobs Eng Ltd Production of electricity and hydrogen
US6032456A (en) * 1995-04-07 2000-03-07 Lsr Technologies, Inc Power generating gasification cycle employing first and second heat exchangers
DE19535288A1 (de) * 1995-09-22 1997-03-27 Siemens Ag Verfahren und Anlage zum Verstromen eines Brenngases
GB2307008A (en) * 1995-11-13 1997-05-14 Fred Moseley Gas turbine engine with two stage combustion
GB2331128B (en) * 1997-11-04 2002-05-08 Magnox Electric Plc Power generation apparatus
US6196000B1 (en) 2000-01-14 2001-03-06 Thermo Energy Power Systems, Llc Power system with enhanced thermodynamic efficiency and pollution control
US6333015B1 (en) 2000-08-08 2001-12-25 Arlin C. Lewis Synthesis gas production and power generation with zero emissions
GB0025552D0 (en) * 2000-10-18 2000-11-29 Air Prod & Chem Process and apparatus for the generation of power
US7024796B2 (en) 2004-07-19 2006-04-11 Earthrenew, Inc. Process and apparatus for manufacture of fertilizer products from manure and sewage
US7694523B2 (en) 2004-07-19 2010-04-13 Earthrenew, Inc. Control system for gas turbine in material treatment unit
US7685737B2 (en) 2004-07-19 2010-03-30 Earthrenew, Inc. Process and system for drying and heat treating materials
US7024800B2 (en) 2004-07-19 2006-04-11 Earthrenew, Inc. Process and system for drying and heat treating materials
US7503947B2 (en) 2005-12-19 2009-03-17 Eastman Chemical Company Process for humidifying synthesis gas
US7610692B2 (en) 2006-01-18 2009-11-03 Earthrenew, Inc. Systems for prevention of HAP emissions and for efficient drying/dehydration processes
AU2007310971A1 (en) * 2006-10-18 2008-04-24 Lean Flame, Inc. Premixer for gas and fuel for use in combination with energy release/conversion device
EP1944268A1 (en) * 2006-12-18 2008-07-16 BP Alternative Energy Holdings Limited Process
DE102007022168A1 (de) 2007-05-11 2008-11-13 Siemens Ag Verfahren zur Erzeugung motorischer Energie aus fossilen Brennstoffen mit Abführung von reinem Kohlendioxid
US20100018216A1 (en) * 2008-03-17 2010-01-28 Fassbender Alexander G Carbon capture compliant polygeneration
US9416728B2 (en) 2009-02-26 2016-08-16 8 Rivers Capital, Llc Apparatus and method for combusting a fuel at high pressure and high temperature, and associated system and device
US8596075B2 (en) 2009-02-26 2013-12-03 Palmer Labs, Llc System and method for high efficiency power generation using a carbon dioxide circulating working fluid
US10018115B2 (en) 2009-02-26 2018-07-10 8 Rivers Capital, Llc System and method for high efficiency power generation using a carbon dioxide circulating working fluid
WO2010116531A1 (ja) * 2009-04-10 2010-10-14 三菱重工業株式会社 Ｃｏシフト触媒、ｃｏシフト反応装置及びガス化ガスの精製方法
JP5193160B2 (ja) * 2009-11-10 2013-05-08 株式会社日立製作所 二酸化炭素分離回収装置を備えたガス化発電システム
US8268023B2 (en) 2010-04-26 2012-09-18 General Electric Company Water gas shift reactor system for integrated gasification combined cycle power generation systems
US9296955B2 (en) 2010-09-20 2016-03-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for co-production of olefins and electric power
US20120067054A1 (en) 2010-09-21 2012-03-22 Palmer Labs, Llc High efficiency power production methods, assemblies, and systems
US8869889B2 (en) 2010-09-21 2014-10-28 Palmer Labs, Llc Method of using carbon dioxide in recovery of formation deposits
KR102044831B1 (ko) 2011-11-02 2019-11-15 8 리버스 캐피탈, 엘엘씨 전력 생산 시스템 및 상응하는 방법
US8776532B2 (en) 2012-02-11 2014-07-15 Palmer Labs, Llc Partial oxidation reaction with closed cycle quench
JP2013241923A (ja) * 2012-05-23 2013-12-05 Babcock Hitachi Kk 炭素系燃料のガス化発電システム
JP6250332B2 (ja) 2013-08-27 2017-12-20 ８ リバーズ キャピタル，エルエルシー ガスタービン設備
US10099972B2 (en) * 2013-12-06 2018-10-16 Exxonmobil Upstream Research Company Methods and systems for producing liquid hydrocarbons
TWI691644B (zh) 2014-07-08 2020-04-21 美商八河資本有限公司 具改良效率之功率生產方法及系統
US11231224B2 (en) 2014-09-09 2022-01-25 8 Rivers Capital, Llc Production of low pressure liquid carbon dioxide from a power production system and method
WO2016040108A1 (en) 2014-09-09 2016-03-17 8 Rivers Capital, Llc Production of low pressure liquid carbon dioxide from a power production system and method
US10961920B2 (en) 2018-10-02 2021-03-30 8 Rivers Capital, Llc Control systems and methods suitable for use with power production systems and methods
US11686258B2 (en) 2014-11-12 2023-06-27 8 Rivers Capital, Llc Control systems and methods suitable for use with power production systems and methods
MA40950A (fr) 2014-11-12 2017-09-19 8 Rivers Capital Llc Systèmes et procédés de commande appropriés pour une utilisation avec des systèmes et des procédés de production d'énergie
MX2017016478A (es) 2015-06-15 2018-05-17 8 Rivers Capital Llc Sistema y metodo para la puesta en marcha de una instalacion de produccion de energia.
WO2017141186A1 (en) 2016-02-18 2017-08-24 8 Rivers Capital, Llc System and method for power production including methanation
JP7001608B2 (ja) 2016-02-26 2022-01-19 ８ リバーズ キャピタル，エルエルシー 電力プラントを制御するためのシステムおよび方法
EP3512925B1 (en) 2016-09-13 2022-03-30 8 Rivers Capital, LLC System and method for power production using partial oxidation
CN111094720B (zh) 2017-08-28 2023-02-03 八河流资产有限责任公司 回热式超临界co2动力循环的低等级热优化
PL3759322T3 (pl) 2018-03-02 2024-03-18 8 Rivers Capital, Llc Układy i sposoby wytwarzania energii z wykorzystaniem płynu roboczego z dwutlenku węgla
CN114901925A (zh) 2019-10-22 2022-08-12 八河流资产有限责任公司 用于发电系统的热管理的控制方案和方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH250478A (de) * 1946-04-12 1947-08-31 Bbc Brown Boveri & Cie Gasturbinenanlage in Verbindung mit mindestens einem Druckgaserzeuger.
US2592749A (en) * 1947-01-16 1952-04-15 Rateau Soc Gas turbine engine associated with a gas producer under pressure
GB895038A (en) * 1957-02-01 1962-04-26 Gas Council Process for the production of gases rich in hydrogen
US2992906A (en) * 1958-05-29 1961-07-18 Texaco Inc Carbon recovery method
DE1958033A1 (de) * 1969-11-19 1971-06-03 Metallgesellschaft Ag Erzeugung von Wasserstoff oder Ammoniaksynthesegas bei mittlerem Durck
DE2005723C3 (de) * 1970-02-07 1973-01-04 Steag Ag, 4300 Essen Regelungseinrichtung einer Gasturbinenanlage
US3692506A (en) * 1970-02-13 1972-09-19 Total Energy Corp High btu gas content from coal
GB1470867A (en) * 1973-12-27 1977-04-21 Texaco Development Corp Gas turbine process utilizing purified fuel and recirculated fuel gas
US3868817A (en) * 1973-12-27 1975-03-04 Texaco Inc Gas turbine process utilizing purified fuel gas
DE2425939C2 (de) * 1974-05-30 1982-11-18 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum Betreiben eines Kraftwerkes
CH584352A5 (da) * 1975-04-08 1977-01-31 Bbc Brown Boveri & Cie
GB1533163A (en) * 1976-03-15 1978-11-22 Comprimo Bv Hydrocarbon cracking plant
US4074981A (en) * 1976-12-10 1978-02-21 Texaco Inc. Partial oxidation process
DE2862202D1 (en) * 1978-10-05 1983-04-21 Texaco Development Corp Process for the production of gas mixtures containing co and h2 by the partial oxidation of hydrocarbonaceous fuel with generation of power by expansion in a turbine
US4193250A (en) * 1978-11-29 1980-03-18 Paul Revere Corporation Height control for multi-row crop harvester
US4202167A (en) * 1979-03-08 1980-05-13 Texaco Inc. Process for producing power
US4261167A (en) * 1979-04-27 1981-04-14 Texaco Inc. Process for the generation of power from solid carbonaceous fuels
US4193259A (en) * 1979-05-24 1980-03-18 Texaco Inc. Process for the generation of power from carbonaceous fuels with minimal atmospheric pollution
GB2196016B (en) * 1986-08-29 1991-05-15 Humphreys & Glasgow Ltd Clean electric power generation process
DE102007061856A1 (de) 2007-12-19 2009-06-25 Basf Coatings Ag Beschichtungsmittel mit hoher Kratzbeständigkeit und Witterungsstabilität

Also Published As

Publication number Publication date
CN1012000B (zh) 1991-03-13
EP0259114A1 (en) 1988-03-09
EP0259114B1 (en) 1989-11-02
DK451187D0 (da) 1987-08-28
FI873752L (fi) 1988-03-01
CA1330875C (en) 1994-07-26
JPS63100230A (ja) 1988-05-02
US4881366A (en) 1989-11-21
ES2012083B3 (es) 1990-03-01
CN87106025A (zh) 1988-03-09
US4999992A (en) 1991-03-19
FI94664C (fi) 1995-10-10
DK451187A (da) 1988-03-01
GB2196016B (en) 1991-05-15
DK165994C (da) 1993-07-26
FI873752A0 (fi) 1987-08-28
GB8720185D0 (en) 1987-10-07
DE3760916D1 (en) 1989-12-07
FI94664B (fi) 1995-06-30
GB2196016A (en) 1988-04-20
JPH0681903B2 (ja) 1994-10-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK165994B (da) Miljoevenlig fremgangsmaade til kraftproduktion
US4999995A (en) Clean electric power generation apparatus
DK170959B1 (da) Fremgangsmåde til kraftfremstilling ud fra carbonholdigt brændsel
EP0223821B1 (en) Process for chemicals and energy recovery
AU2001284252B2 (en) Process and apparatus for recovering sulphur from a gas stream containing hydrogen sulphide
AU2008304752B2 (en) Turbine facility and power generating apparatus
US10654719B2 (en) Zero emissions sulphur recovery process with concurrent hydrogen production
JPH0617213B2 (ja) 硫化水素含有ガス流からの硫黄回収方法
US20110171115A1 (en) Method and Consolidated Apparatus for Recovery of Sulfur from Acid Gases
KR940004339B1 (ko) 산화반응기 오프개스로 부터의 에너지 회수방법
CN102869856B (zh) 由酸性气体发电的方法
US7282193B2 (en) Method for energy recovery from hydrogen sulfide
US5690482A (en) Process for the combustion of sulphur containing fuels
WO2003080503A1 (en) Method for producing syngas with recycling of water
CA2081189C (en) Co2 recycle for a gas-fired turbogenerator
WO2013150081A2 (en) Process for producing power from a sour gas
AU604811B2 (en) Clean electric power generation process
CA2204389C (en) Process for the combustion of sulphur containing fuels
JPH04295004A (ja) ガスの処理
KR920003217B1 (ko) 산성기체로부터 황을 회수하기 위한 공정
US4256539A (en) Method of generating gas and coke dust by rapid degasification and rapid vaporization
IE60305B1 (en) Clean electric power generation process
WO2009027494A2 (en) Method for treating a gaseous hydrocarbon stream comprising hydrogen sulphide
WO2008057086A1 (en) Method for energy recovery from hydrogen sulfide

Legal Events

Date Code Title Description
PBP Patent lapsed