DK170420B1 - Fremgangsmåde til kviksølvgenvinding fra kviksølvholdigt vaskevand - Google Patents
Fremgangsmåde til kviksølvgenvinding fra kviksølvholdigt vaskevand Download PDFInfo
- Publication number
- DK170420B1 DK170420B1 DK349988A DK349988A DK170420B1 DK 170420 B1 DK170420 B1 DK 170420B1 DK 349988 A DK349988 A DK 349988A DK 349988 A DK349988 A DK 349988A DK 170420 B1 DK170420 B1 DK 170420B1
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- mercury
- wash water
- carrier gas
- reducing agent
- harmful substances
- Prior art date
Links
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 75
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 title claims description 67
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims description 9
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 25
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 16
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 7
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229940008718 metallic mercury Drugs 0.000 claims description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000003599 detergent Substances 0.000 claims description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims description 2
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims 1
- HPGGPRDJHPYFRM-UHFFFAOYSA-J tin(iv) chloride Chemical compound Cl[Sn](Cl)(Cl)Cl HPGGPRDJHPYFRM-UHFFFAOYSA-J 0.000 claims 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 13
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 6
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 229910021626 Tin(II) chloride Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 4
- 235000011150 stannous chloride Nutrition 0.000 description 4
- AXZWODMDQAVCJE-UHFFFAOYSA-L tin(II) chloride (anhydrous) Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Sn+2] AXZWODMDQAVCJE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- CDMIYIVDILNBIJ-UHFFFAOYSA-N triazinane-4,5,6-trithione Chemical compound SC1=NN=NC(S)=C1S CDMIYIVDILNBIJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 150000002730 mercury Chemical class 0.000 description 2
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 1
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- AZNNFKHEGKMNRM-UHFFFAOYSA-N mercury hydrochloride Chemical compound [H][Cl][Hg] AZNNFKHEGKMNRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000011877 solvent mixture Substances 0.000 description 1
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/70—Treatment of water, waste water, or sewage by reduction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2101/00—Nature of the contaminant
- C02F2101/10—Inorganic compounds
- C02F2101/20—Heavy metals or heavy metal compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/18—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from the purification of gaseous effluents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/02—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
DK 170420 B1
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til kviksølvgenvinding fra kviksølvholdigt vaskevand fra forbrændingsanlæg, som har mindst én røggasvådvasker til tilbageholdelse af skadelige stoffer, ved hvilken fremgangsmåde 5 a) strømmen af vaskevand, som indeholder kviksølv, kemis ke forbindelser deraf og andre skadelige stoffer, kontinuerligt bringes i kontakt med et reduktionsmiddel, b) det kemisk bundne kviksølv i vaskevandet indeholdende 10 de skadelige stoffer ved hjælp af dette reduktionsmid del ved en temperatur på 25-55°C overføres i den metalliske tilstand, c) det derved dannede metalliske kviksølv fjernes ved kontinuerlig tilledning af bærergas fra det opvarmede 15 vaskevand, og d) den kviksølvholdige bærergas gennemstrømmer en afkølet separator, hvori kviksølvet udkondenseres og således fjernes fra bærergassen.
En sådan fremgangsmåde er kendt fra EP offentlig-20 gørelsesskrift nr. 0.097.478.
Ved forbrændingen af kviksølvholdigt affald i et affaldsforbrændingsanlæg af middelstørrelse frigives der årligt op til 500 kg kviksølv i spildgassen. Ved en våd røggasvask kan dette tungmetal kvantitativt overføres fra spild-25 gassen til det sure røggasvaskevand.
Med henblik på denne kviksølvtransport opstår der i tiltagende grad både ud fra økologiske og økonomiske synspunkter et behov for en genvinding af det værdifulde kviksølv fra vaskevandet. Derved skal man stræbe efter en genvinding 30 direkte på stedet for dannelsen, dvs. i selve forbrændingsanlægget. Såvidt muligt skal røggasvasken og genvindingsprocessen tillige være umiddelbart forbundet med hinanden. Grænseværdien, fastsat af lovgiverne, for kviksølv på 0,05 mg/liter i spildevand skal kunne overholdes.
35 De til teknikkens stade svarende fremgangsmåder til fjernelse af kviksølv fra røggasvaskevand gennemføres ikke 2 DK 170420 B1 med henblik på en direkte genvinding af kviksølv, men for at overholde den ved lov fastsatte grænseværdi.
Til rensning af røggasvaskevand udfældes kviksølv på gængs måde ved tilsætning af egnede udfældningsmidler fra 5 den vandige fase.
å.
Som særligt effektivt og billigt udfældningsmiddel kendes trimercaptotriazin (TMT).
Anvendelsen sker på den måde, at TMT efter neutralisering af det sure vaskevand tilsættes, og kviksølv fældes ud 10 som metalorganisk inklusionsforbindelse. Isoleringen af fældningsproduktet sker diskontinuerligt. På grund af de høje tungmetalkoncentrationer opbevares fældningsproduktet sammen med neutraliseringsslammet på en losseplads for særligt affald.
15 En genvinding af kviksølvet er kun mulig under an vendelse af store fremgangsmådetekniske resurser og gennemføres således heller ikke.
Foruden den beskrevne udfældningsfremgangsmåde har man allerede i årevis til rensning af kviksølvholdigt vand 20 anvendt specielle ionbyttere. Til fjernelse af kviksølv, som foreligger i chloridholdige sure opløsninger som kompleks chlormercurat-ion, har frem for alt de stærkt basiske anion-byttere opnået en særlig betydning. Ved anvendelse af ionbyttere kan man ikke blot rense kviksølv til under afgi-25 velsesgrænseværdien, men det er på grund af ionbytternes selektivitet i princippet ligeledes muligt at genvinde kviksølvet.
Af økonomiske årsager har ionbytterfremgangsmåden hidtil ikke vundet indpas ved rensning af kviksølvholdigt 30 røggasvaskevand. Driftsomkostningerne er væsentligt højere end ved udfældningsfremgangsmåden. Oparbejdningen af den kviksølvholdige ionbytter og dermed også genvindingen af kviksølv er ikke mulig i selve forbrændingsanlægget'og for- t årsager et yderligere fremgangsmådeteknisk resurseforbrug 35 og udgør dermed en yderligere omkostningsfaktor.
Til udnyttelse af de i affaldet indeholdte råstof- 3 DK 170420 B1 reserver, men ligeledes for at undgå unødvendige miljøbelastninger, er det på længere sigt uomgængeligt at genanvende det værdifulde kviksølv.
Formålet med opfindelsen er således at tilvejebringe 5 en fremgangsmåde af den i det foregående angivne art, hvormed det i røggasvaskevand i forbrændingsanlæg indeholdte kviksølv på simpel måde kan genvindes kvantitativt, hvilken fremgangsmåde skal kunne integreres optimalt i forbrændings- og røggasrensningsfremgangsmåden og desuden være så økonomisk, 10 at anlæggets driftomkostninger ikke forøges væsentligt.
Dette formål opnås ifølge opfindelsen ved, at den for kviksølv befriede bærergas kontinuerligt atter føres til vaskevandet indeholdende det metalliske kviksølv svarende til trin c).
15 De i røggasvaskevandet foreliggende Hg-I- og Hg-II- -ioner overføres ved hjælp af egnede reduktionsmidler til elementartilstanden.
Eksempelvis kan man som reduktionsmiddel anvende tin-II-chlorid i saltsur opløsning.
20 Omsætningsgraden bestemmes af det støkiometriske forhold mellem tin-II-chlorid og kviksølv. Ved tilsætning af 1,6 g SnCl2 pr. g i røggasvaskevand foreliggende kviksølv er en fortynding til under afgivelsesgrænseværdien på 0,05 mg Hg/liter i kontinuerlig drift mulig (jfr. eksempel 1).
25 Det bemærkes i denne sammenhæng, at der i opløsningen kan foreligge såvel monovalent som divalent kviksølv. I tilfælde af divalent kviksølv forbruges den dobbelte mængde reduktionsmiddel, og den foranstående angivelse af 1,6 g SnCl2 pr. g kviksølv referer til forholdene ved i praksis forekom-30 mende, fra forbrændingsanlæg hidrørende vaskevand, hvori der normalt forekommer såvel Hg(I)- som Hg(II)-forbindelser. Omsætningen af SnCl2 og kviksølvsalte forløber med høj reaktionshastighed. Selv under ugunstige betingelser er det tilstrækkeligt med en kontakttid på 40 sekunder (jfr. eksem-35 pel 3). Det dannede elementarkviksølv er flygtigt og uopløseligt i ikke-oxiderende syrer. Det kan derfor uddrives ved 4 DK 170420 B1 hjælp af tilledning af en bærergas. Ved en temperaturforhøjelse under kviksølvreduktionen begunstiges ikke kun dannelsen af elementarkviksølv, men ligeledes uddrivelsen af kviksølvet fra opløsningen ved hjælp af bærergassen.
5 En emission af kviksølvdampe i forbindelse med røg- gasvaskevandsbehandlingen hindres ved, at bærergassen kontinuerligt recirkuleres i et lukket kredsløb. Dette betyder, at bærergassen ledes ind i vaskevandet, der indeholder de skadelige bestanddele, her optager det metalliske kviksølv, 10 igen afgiver det optagne kviksølv i en afkølet absorptionsbeholder og derpå på ny ledes ind i det skadelige stoffer . indeholdende vaskevand. Fordelen ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen består således i, at selv når der i absorptionsbeholderen kun fraskilles en brøkdel af kviksølvet, afgives 15 der intet kviksølv til omgivelserne, eftersom bærergassen ikke føres til omgivelserne, men recirkuleres.
En yderligere fordel består i, at når bestanddele af bærergassen, f.eks. oxygenet fra luften, reagerer med reduktionsmidlet, optræder der ved fremgangsmådens videre forløb 20 intet højere forbrug af reduktionsmiddel, eftersom de reagerende bestanddele af bærergassen herved fjernes.
Disse fordele opnås ikke ved den fra EP offentliggørelsesskrift nr. 0.097.478 kendte fremgangsmåde, fordi bærergassen her afgives til omgivelserne. Herved udkondense-25 res der først kviksølv, og bærergassen renses yderligere med en organisk harpiks. Kviksølvet fremkommer her to steder, dels i køleren som flydende metal, og dels bundet til harpiksen. Der er således risiko for, at der med bærergassen afgives restmængder af kviksølv til omgivelserne.
30 Fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan integreres optimalt i røggasrensningen i et forbrændingsanlæg.
På tegningen viser fig. .1 et røggasrenseanlæg med tilknyttet genvin-dingsanlæg for kviksølv i vaskevandet til udøvelse af frem-35 gangsmåden ifølge opfindelsen, og fig. 2 et forsøgsanlæg til udøvelse af fremgangsmåden.
5 DK 170420 B1
Reduktionsmidlet 4 doseres til det ved røggasvaskeren 1 dannede sure vaskevand 2, hvis kviksølvindhold løbende kan måles ved hjælp af en kviksølvmonitor 3a, i et til kviksølvreduktion tilstrækkeligt stort støkiometrisk forhold 5 fra forrådsbeholderen. Ved anvendelse af tin-II-chlorid som reduktionsmiddel er dette forhold 2,0. Opløsningsmiddelblandingen ledes derpå ind i en uddriverenhed 5 til frigivelse af kviksølv. I forbindelse med denne enhed kan det eksempelvis dreje sig om en udefra opvarmet glascylinder, til hvilken 10 der ved hjælp af en indbygget fritte 6 kan ledes finfordelt bærergas (boblekolonne). Standhøjden af reaktionsopløsningen i boblekolonnen vælges således, at den gennemsnitlige opholdstid af reaktanterne i den med gassen gennemskyIlede zone mindst er 40 sekunder. Standhøjden kan reguleres ved 15 hjælp af afløbsstrømmen 7 af det kviksølvfrie vaskevand.
Den fra spildevandet frigivne kviksølvdamp ledes ved hjælp af bærergassen 8 ind i en kondensator 9. For at holde kondensatdannelse og dermed også kølekapaciteten ubetydelig er der ved gasudgangen af uddriverenheden indbygget en dråbe-20 udskiller 10. Bærergassens rumfang vælges således, at kviksølvet i den ligger under mætningsgrænsen. Ved indgangen til kondensatoren skal gastemperaturen kun ligge 10-20“C over kviksølvdugpunktet. Gasudgangstemperaturen skal være så lav som mulig for at holde Hg-restindholdet i bærergassen 25 så lavt som muligt. Kondensatoren kan eksempelvis bestå af rørkondensatorer. I en opsamlingsbeholder 11 udskilles foruden rent kviksølv ligeledes kondenseret vanddamp. Mens kviksølvet på grund af den højere massefylde samler sig på bunden af beholderen og derfra kan udtages, kommer det oven-30 stående kondenserede vand og bærergassen ind i en efterkoblet gas-væske-separator 12. Ved et eventuelt for højt Hg-rest-indhold ledes kondensatet 13 tilbage til det ubehandlede vaskevand.
Bærergasstrømmen køres i kredsløb i et lukket system.
35 Derved undgås for det første emissionen af kviksølvdamp fra anlægget. For det andet har denne fremgangsmåde den fordel, DK 170420 B1 e at det ikke er nødvendigt med noget yderligere reduktionsmiddelforbrug som følge af det ved anvendelsen af frisk luft tilstedeværende oxygen.
Afløbsstrømmen 7 af det kviksølvfri vaskevand gen-5 nemstrømmer en kviksølvmonitor 3b og neutraliseres i en samlebeholder 14.
Køleanlægget for kondensatoren 9 kan kobles sammen med uddrivningsenheden 5 således, at den i kondensatorens kuldemaskine optrædende spildvarme kan anvendes til opvarm-10 ning af reaktionsopløsningen.
Opfindelsen belyses nærmere ved hjælp af de følgende eksempler. Alle eksempler gennemføres med den i fig. 2 angivne forsøgsopstilling.
Forsøgsapparaturet består af et forlag til kviksølv-15 opløsningen 2, en kondensator 9, en opsamlingsbeholder 11, en gas-væske-separator 12, en vaskeflaske 15, en tørrings-, indretning 16 og en gennemløbsmåler 17. Som reduktionsmiddel anvendes en opløsning af SnCl2*2H20 i fortyndet saltsyre.
Den saltsure kviksølvopløsning 2 samt uddrivningskarret 5 20 opvarmes til den ønskede forsøgstemperatur. Med en kuldetermostat indstilles den til kondensering af kviksølvdampen nødvendige temperatur på 5°C i køleanordningen 9. Doseringen af kviksølvopløsningen og reduktionsmidlet 4 samt fjernelsen af reaktionsopløsningen 7 sker ved kontinuerlig drift.
25
Eksempel 1
Til en kviksølvholdig opløsning (cHg = 5 mg/liter) doseres reduktionsmidlet i forskellige støkiometriske forhold. Reaktionstemperaturen er 55°C, og reaktanternes op-30 holdstid er 60 sekunder. Til kviksølvuddrivning ledes der en bærergasstrøm med et gennemstrømningsvolumen på 140 li-ter/time gennem reaktionsbeholderen.
7 DK 170420 B1
TABET, I
cSnCl2/cHg oHg-udløb 1.2 0,9 Ittg/1 1.3 0,5 mg/1 5 1,4 0,3 mg/1 1,6 <0,1 mg/1
Eksempel 2
Kviksølvuddrivningen foretages fra en kviksølvholdig 10 opløsning (Cjjg = 5 mg/liter) i nærværelse af forskellige SnCl2-indhold ved forskellige reaktionstemperaturer. Reaktanternes opholdstid er 60 sekunder, og bærergassens gennemstrømningsvolumen er 170 liter/time.
15 TABEL II
Temperatur cHg (mg/1) °C a b c d e * 25 <0,1 0,2 0,4 0,8 1,8 45 <0,1 0,1 0,4 0,9 1,3 20 55 <0,1 <0,1 0,3 0,5 0,9 CSnCl2//cHg: ^ — k = 1,6? c = 1,4; d = 1,3; e — 1,2.
Eksempel 3 25 Kviksølvuddrivningen foretages fra en kviksølvholdig opløsning (ctøg = 5 mg/liter) med et støkiometrisk forhold på 1,6 og en reaktionstemperatur på 55°C ved forskellige opholdstider for reaktanterne. Bærergasstrømmen er 140 liter/-time.
30
TABEL III
Opholdstid/s Cjjg-Udløb 0 5,0 mg/1 10 0,3 mg/1 35 40 <0,1 mg/1 8 DK 170420 B1
Eksempel 4
Kviksølvuddrivningen foretages fra røggasvaskevand i et forbrændingsanlæg (cHg = 5 mg/liter) efter tilsætning af SnCl2. Reaktionstemperaturen er 55*C, reaktanternes opholds-5 tid er 60 sekunder, og bærergassens gennemstrømningsvolumen er 140 liter/time.
TABEL IV
°Snci2/0 Hg cHg-Udl®b 10 1,6 0,7 mg/1 1.7 0,2 mg/1 1.8 <0,1 mg/1
Claims (3)
1. Fremgangsmåde til kviksølvgenvinding fra kviksølvholdigt vaskevand fra forbrændingsanlæg, som har mindst én røggasvådvasker til tilbageholdelse af skadelige stoffer, 5 ved hvilken fremgangsmåde a) strømmen af vaskevand, som indeholder kviksølv, kemis ke forbindelser deraf og andre skadelige stoffer, kontinuerligt bringes i kontakt med et reduktionsmiddel, 10 b) det kemisk bundne kviksølv i vaskevandet indeholdende de skadelige stoffer ved hjælp af dette reduktionsmiddel ved en temperatur på 25-55°C overføres i den metalliske tilstand, c) det derved dannede metalliske kviksølv fjernes ved 15 kontinuerlig tilledning af bærergas fra det opvarmede vaskevand, og d) den kviksølvholdige bærergas gennemstrømmer en afkølet separator, hvori kviksølvet udkondenseres og således fjernes fra bærergassen, kendetegnet ved, 20 at e) den for kviksølv befriede bærergas kontinuerligt atter føres til vaskevandet indeholdende det metalliske kviksølv svarende til trin c).
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendete g-25 net ved, at der som reduktionsmiddel anvendes i fortyndet saltsyre opløst tin-II-chlorid, som sættes til vaskevandet i overstøkiometrisk mængde, fortrinsvis 1,5-2 g SnCl2 pr. g i vaskevandet indeholdt kviksølv.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, k'endeteg-30 net ved, at spildvarmen fra køleanlægget til kviksølvudskilleren anvendes til opvarmning af reaktionsopløsningen.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3721141 | 1987-06-26 | ||
| DE19873721141 DE3721141A1 (de) | 1987-06-26 | 1987-06-26 | Verfahren zur quecksilberrueckgewinnung aus quecksilberhaltigen waschwaessern von verbrennungsanlagen |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK349988D0 DK349988D0 (da) | 1988-06-24 |
| DK349988A DK349988A (da) | 1988-12-27 |
| DK170420B1 true DK170420B1 (da) | 1995-08-28 |
Family
ID=6330351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK349988A DK170420B1 (da) | 1987-06-26 | 1988-06-24 | Fremgangsmåde til kviksølvgenvinding fra kviksølvholdigt vaskevand |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE3721141A1 (da) |
| DK (1) | DK170420B1 (da) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4016468A1 (de) * | 1990-05-22 | 1991-11-28 | Passavant Werke | Verfahren und anlage zur thermischen entsorgung von klaerschlaemmen |
| JPH04210293A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-07-31 | Kubota Corp | 排水の水銀回収方法及び水銀回収装置 |
| DE4431993C1 (de) * | 1994-09-08 | 1995-10-26 | Degussa | Verfahren zur Abtrennung von Quecksilber aus wässrigen Lösungen |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3463635A (en) * | 1967-11-01 | 1969-08-26 | Atomic Energy Commission | Recovery of mercury from nuclear fuel reprocessing wastes |
| SE396772B (sv) * | 1975-09-16 | 1977-10-03 | Boliden Ab | Forfarande for extraktion och utvinning av kvicksilver ur gaser |
-
1987
- 1987-06-26 DE DE19873721141 patent/DE3721141A1/de active Granted
-
1988
- 1988-06-24 DK DK349988A patent/DK170420B1/da not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3721141C2 (da) | 1990-02-08 |
| DK349988A (da) | 1988-12-27 |
| DK349988D0 (da) | 1988-06-24 |
| DE3721141A1 (de) | 1989-01-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2070853C (en) | Method and apparatus for minimizing environmental release of toxic compounds in the incineration of wastes | |
| US6770119B2 (en) | Mercury removal method and system | |
| US6638398B1 (en) | Methods for the evaporation of an aqueous solution containing ammonia | |
| PL168020B1 (en) | Method of processing aqueous solutions containing hydrogen sulfide, hydrogen cyanide and ammonia | |
| CA2186206A1 (en) | Process for working up reaction gases during the oxidation of hci to chlorine | |
| CN109879507A (zh) | 一种焦化高盐废水资源化利用的工艺及装置 | |
| US5324499A (en) | Fluoride removal from sulphuric acid | |
| US4389383A (en) | Regenerable process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases | |
| CN110280095A (zh) | 一种冶炼烟气的除汞方法 | |
| KR0136645B1 (ko) | 배출가스의 처리방법 및 그 장치 | |
| EP0857509A1 (en) | Process for scrubbing ammonia and hydrogen sulfide from a fluid acid stream | |
| JP2000061261A (ja) | 高温ガス中の塩化水素回収法 | |
| DK170420B1 (da) | Fremgangsmåde til kviksølvgenvinding fra kviksølvholdigt vaskevand | |
| US4138296A (en) | Method for removing nitrogen trichloride from chlorine gas | |
| JP2965617B2 (ja) | 高塩化物含有量を有する廃ガスの精製方法 | |
| US4419334A (en) | Process for cooling and separating chlorides and fluorides from gas mixtures | |
| CN112675669B (zh) | 一种脱除高湿度烟气中硫氧化物的装置及方法 | |
| EP0040892A1 (en) | A regenerable process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases | |
| EP0662859B1 (en) | Method and apparatus for cleaning a gas | |
| CN104671221A (zh) | 一种以排放二氧化硫为原料制取硫酸的方法及装置 | |
| US4230673A (en) | Apparatus for removing nitrogen trichloride from chlorine gas | |
| CN107042060B (zh) | 一种含氨酸性气的资源化方法 | |
| CN214972862U (zh) | 一种脱除高湿度烟气中硫氧化物的装置 | |
| JP3284260B2 (ja) | フッ素含有排水の処理方法 | |
| JP2805497B2 (ja) | 湿式排煙脱硫排水の処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B1 | Patent granted (law 1993) | ||
| PBP | Patent lapsed |