EP0010314A1 - Vorrichtung zum Kühlen eines Stranges in einer Stranggiessanlage für Stahl - Google Patents

Vorrichtung zum Kühlen eines Stranges in einer Stranggiessanlage für Stahl Download PDF

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EP0010314A1
EP0010314A1 EP79104085A EP79104085A EP0010314A1 EP 0010314 A1 EP0010314 A1 EP 0010314A1 EP 79104085 A EP79104085 A EP 79104085A EP 79104085 A EP79104085 A EP 79104085A EP 0010314 A1 EP0010314 A1 EP 0010314A1
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EP
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strand
stirrer
cooling
coolant
spray
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EP79104085A
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English (en)
French (fr)
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Markus Schmid
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SMS Concast AG
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Concast Holding AG
Concast AG
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling

Definitions

  • the invention relates to a device for cooling a strand in a continuous casting plant for steel with an electromagnetic stirrer, which is mounted between strand guiding elements and is cooled against radiation and resistance heat.
  • the outer wall of such stirrers is designed in duplicate in order to pass a medium for cooling the housing through the resulting cavity.
  • the stirrer surface size facing the strand also has a decisive influence here, since this is proportional to the length of time the strand surface section remains in the area of influence of the stirrer and thus the time during which the strand section is not directly cooled.
  • the object is achieved in that the strand section facing the stirrer can be acted upon by a coolant from the stirrer.
  • the device according to the invention also makes it possible to adequately cool the respective strand surface section temporarily located in the area of influence of the stirrer.
  • the coolant in the form of spray compartments can be acted upon with an average angle of incidence to the strand surface of 15-80 °.
  • the inclination of the spray nozzles results in a sharp, mean angle of impact of the spray compartments and results in an extension of the spray path of the coolant. With an adequate cooling effect, this allows a reduction in the number of nozzles. The frequency of clogged nozzles with the resulting poor cooling, combined with increased maintenance work, is significantly reduced. Due to the possibility of cooling the strand in the area of action of the stirrer, the system can be operated at maximum pull-out speed and thus the greatest possible output without having to accept possible strand breakthroughs.
  • the spray compartments are preferably designed as wide-angle flat jet spray compartments. As a result, the entire strand width can be supplied with the coolant with just a few nozzles.
  • a stirrer installed entirely between two rollers normally covers the entire width of the strand and, depending on the mode of operation, can be of considerable length. This results in a large area facing the strand and thus a large strand section which is difficult to access directly for cooling.
  • the average impact angle of the spray compartments is expediently 30 °.
  • the strand section facing the stirrer can be acted upon by the coolant from the flanks of the exciter pin.
  • the strand section between the contact lines of the guide rollers and the respective adjacent stirrer flanks which is normally difficult to access for a coolant, can also be cooled directly.
  • the cooling medium used to dissipate the radiant heat is used for direct cooling of the strand in a stirrer provided with two independent cooling circuits.
  • Fig. 1 shows a continuous casting plant for steel, only partially shown, with a strand 4 consisting of a liquid core 2 and an already solidified strand skin 3 with a format of 130 mm square.
  • the strand 4 is conveyed out in the direction of the arrow with the aid of guide members in the form of support and guide rollers 5 arranged on both sides. Instead of rollers, plates, rails, etc. can also be used.
  • Usual devices 13 for secondary cooling of the strand are provided.
  • the distance is 30 mm.
  • the housing is designed for cooling with double walls, wherein a coolant-conducting cavity 9 is formed.
  • An additional, closed cooling circuit can be provided to dissipate the coil heat.
  • the possible flow direction of the coolant is indicated by two arrows.
  • guide elements (not shown here), for example baffles, are provided in this.
  • the active surface of the stirrer wide-angle flat jet spray nozzles 11 are attached for direct cooling of the strand section interacting with the stirrer surface.
  • nozzles 11 are directed so that the coolant spray compartments 12 emerging from them, viewed from their narrow side, strike the strand surface with an average impact angle ⁇ of approximately 30.
  • ⁇ average impact angle
  • all other suitable nozzles such as full cone or two-substance nozzles, can be used.
  • the embodiment shown here is particularly suitable for stick or bloom systems, since due to the smaller number of guide rollers required on the loose side of the system, the distance between the rollers is large enough to completely separate a stirrer between two rollers in the manner shown to attach.
  • a stirrer 25 acting transversely to the strand is partially installed between the strand guide rollers. It is designed in such a way that one or more parts 26 extending from it in the form of excitation pins, which serve to introduce the magnetic flux into the strand, extend between the guide rollers 24 ' , 24' and 24 "up to close to the surface of the strand.
  • the stirrer side facing the strand 21 is double-walled for cooling against radiant heat, whereby a cooling cavity 27 is formed. Guide elements (not shown) for regulating the coolant are attached in the cooling cavity 27.
  • the direction of flow of the coolant is indicated by arrows.
  • the outer wall 28 of the cooling cavity has Openings 29 for wide-angle flat jet nozzles for the direct cooling of the strand sections located between the contact lines of the guide rollers and the respective exciter pin flank 33, the cooling water flowing in the cooling cavity 27 simultaneously serving for the stirrer 25 for direct cooling of the strand is a separate cooling circuit 34 intended.
  • a single cooling circuit can be provided for certain embodiments. In the example shown, these nozzles are located on the two broad sides 33 of the exciter pins 26 and are provided in such a number that coolant can be applied to the entire strand width.
  • the mean angle of impact ⁇ of the spray fan 30 seen from the side is 60 ° and is so directed that the spray fan covers as large a part of the strand surface between the stirrer flanks 33 and the contact lines of the rollers.
  • spray nozzles can also be attached to the excitation surfaces 31 interacting with the strand, if this should be useful in terms of cooling technology due to the size of these surfaces.
  • the end faces of the latter can serve to support the strand surface.
  • the end faces can be provided with guide rails or designed as cooling plates.
  • each spray fan guide members are so ebracnt for the draining down cooling medium to g, for example, deflection plates that an ordered derivative of the cooling medium is guaranteed and one direct cooling disabling cooling medium layer on the strand is avoided.
  • the number of exciter pins 26 of the stirrer 25 is not limited to the two pins shown in FIG. 2, but several exciter pins can be provided in order to achieve an increased stirring effect in the strand core.

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Abstract

Zum Kühlen eines Stranges (4) in einer Stranggiessanlage für Stahl mit einem, in geringem Abstand zur Strangoberfläche angebrachten elektromagnetischen Rührer (7) wird der Strang (4) vom Rührer (7) her mit einem Kühlmittel in Form von Sprühfächern (12) beaufsqhlagt.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Kühlen eines Stranges in einer Stranggiessanlage für Stahl mit einem zwischen Strangführungsorganen angebrachten, elektromagnetischen Rührer, der gegen Strahlungs- und Widerstandswärme gekühlt ist.
  • Beim kontinuierlichen Stranggiessen von Stahl ist es bekannt, zur Erzielung einer besseren Strangqualität auf das mit einem Kühlmittel beaufschlagte Gussprodukt während des Erstarrungsprozesses mittels eines magnetischen Feldes einzuwirken. Hierzu wird mindestens ein elektromagnetischer Induktor so in Oberflächennähe des Stranges zwischen zwei Strangführungsrollen angebracht, dass in diesem ein magnetisches Feld erzeugt wird, welches das von einer bereits erstarrten Strangschale umgebene, im Kern noch flüssige Metall in Bewegung versetzt. Diese Bewegung kann je nach Anordnung des Rührers senkrecht oder parallel zur Strangausziehrichtung verlaufen. Um elektromagnetische Energieverluste gering und die Baugrösse des Rührers bei optimalem Wirkungsgrad so klein wie möglich zu halten, wird der Luftspalt zwischen Strangoberfläche und der Erregerfläche des Rührers auf kleinstmögliche Abstände reduziert.
  • Um Beschädigungen des Rührers durch die Strahlungswärme der Strangoberfläche bzw. der Widerstandswärme der Spulen zu vermeiden, wird bei derartig angebrachten Rührern deren äussere Wandung doppelt ausgeführt, um durch den so entstandenen Hohlraum ein Medium zur Kühlung des Gehäuses zu leiten.
  • Bei einer solchen oberflächennahen Anordnung des Rührers stehen den energetischen Vorteilen erhebliche Nachteile in bezug auf die Strangkühlung entgegen.
  • Aufgrund fehlender Kühlmöglichkeit des sich temporär unterhalb des Rührers befindlichen Strangabschnittes - ein direkter Zutritt eines eine gute Wirkung erzielenden Kühlmediums auf die sich im Einflussbereich.des Rührers befindliche Strangoberfläche bereitet aufgrund des schmalen Luftspaltes Schwierigkeiten - kommt es immer wieder zu mehr oder weniger gravierenden Fehlern am Gussprodukt.
  • Einen entscheidenden Einfluss hat hier obendrein die dem Strang zugekehrte Rührerflächengrösse, da dieser die Verweildauer des Strangoberflächenabschnittes im Einflussbereich des Rührers und damit die Zeit, während der der Strangabschnitt nicht direkt gekühlt wird, proportional ist.
  • Ungleichmässige Temperaturen an der Strangoberfläche jedoch - besonders im Nahbereich unterhalb der Kokille, in welchem zur Erzielung der besten metallurgischen Ergebnisse die Rührer meistens angebracht sind - führen zu Spannungen, welche den Strang zu deformieren trachten und Ursache von Strangfehlern sein können.
  • Bei auf grosse Leistung ausgerichteten, schnell laufenden Maschinen kann es aufgrund der im Rührerbereich noch dünnen Stranghaut durch den ferrostatischen Druck des flüssigen Kernes zu Ausbauchungen mit damit verbundenen Oberflächenrissen, die eine aufwendige, teure Nachbearbeitung des kalten Stranges bedingen, kommen. Im schlimmsten Fall kann eine unzureichend gebildete Strangschale vom flüssigen Kern örtlich durchbrochen werden, da die Festigkeit der Schale dem ferrostatischen Druck keinen genügenden Widerstand entgegensetzt. Ein Durchbruch aber hat einen kostspieligen Stillstand der Anlage zufolge.
  • Abhilfe und Vermeidung der oben angeführten Materialfehler werden bisher nur durch eine verringerte, das Schalenwachstum begünstigende Auszugsgeschwindigkeit des Stranges erreicht, was eine wesentlich eingeschränkte Leistung der Anlagen zufolge hat.
  • Hier nun setzt die Erfindung ein. Sie will die oben geschilderten Nachteile vermeiden und stellt sich die Aufgabe, bei Verwendung eines elektromagnetischen Rührers, ohne Verminderung der Anlageleistung, eine derartige Strangkühlung zu erhalten, welche die Erzeugung eines qualitativ guten Gussproduktes gewährleistet und die Gefahr von Strangdurchbrüchen vermeidet.
  • Die Aufgabe wird dadurch gelöst, dass der dem Rührer zugekehrte Strangabschnitt vom Rührer her mit einem Kühlmittel beaufschlagbar ist.
  • Durch die erfindungsgemässe Vorrichtung ist es möglich, ebenfalls den jeweiligen, vorübergehend im Einflussbereich des Rührers liegenden Strangoberflächenabschnitt ausreichend zu kühlen. Nach einem Merkmal ist das Kühlmittel in Form von Sprühfächern mit einem mittleren Auftreffwinkel zur Strangoberfläche von 15 - 80° beaufschlagbar.
  • Die Schrägstellung der Sprühdüsen ergibt einen spitzen, mittleren Auftreffwinkel der Sprühfächer und hat eine Verlängerung des Spritzweges des Kühlmittels zur Folge. Dies erlaubt bei angemessener Kühlwirkung eine Reduktion der Düsenzahl. Die Häufigkeit verstopfter Düsen mit daraus sich ergebender schlechterer Kühlung, verbunden mit erhöhter Wartungsarbeit, wird entscheidend vermindert. Aufgrund der Möglichkeit der Kühlung des Stranges auch im Wirkungsbereich des Rührers kann die Anlage mit maximaler Ausziehgeschwindigkeit und damit grösstmöglicher Leistung gefahren werden, ohne eventuelle Strangdurchbrüche in Kauf nehmen zu müssen.
  • Vorzugsweise sind die Sprühfächer als Breitwinkel-Flachstrahl-Sprühfächer ausgebildet. Dadurch kann mit wenigen Düsen die gesamte Strangbreite mit dem Kühlmittel beaufschlagt werden.
  • Ein zur Gänze zwischen zwei Rollen angebrachter Rührer bedeckt normalerweise die gesamte Strangbreite und kann je nach Wirkungsweise eine nicht unerhebliche Länge haben. Hierdurch ergibt sich eine grosse, dem Strang zugekehrte Fläche und damit ein grosser, der direkten Kühlung schwer zugänglicher Strangabschnitt. Je näher nun der Rührer der Strangoberfläche zugeordnet ist, desto schwieriger gestaltet sich die Kühlung des Stranges in diesem Bereich bzw. desto unzureichender wird sie, da sich aufgrund fehlenden Platzes die Anbringung von Sprühdüsen äusserst schwierig gestaltet. Nach einer Ausführungsform der Erfindung ist es bei einem derartig angebrachten Rührer daher von Vorteil, wenn der jeweilige mit der Rührerfläche zusammenwirkende Strangabschnitt von der Wirkfläche des Rührers her mit dem Kühlmittel beaufschlagbar ist. Zweckmässig beträgt der mittlere Auftreffwinkel der Sprühfächer 30°.
  • Nach einer weiteren Ausführungsform der Erfindung, bei welcher Teile des Rührers zwischen den Führungsorganen als Erregerzapfen hindurchreichen, ist es zweckmässig, wenn der dem Rührer zugekehrte Strangabschnitt von den Flanken der Erregerzapfen her mit dem Kühlmittel beaufschlagbar ist. Hierdurch kann auch der normalerweise für ein Kühlmittel direkt schwer zugängliche Strangabschnitt zwischen den Berührungslinien der Führungsrollen und den jeweiligen benachbarten Rührerflanken direkt gekühlt werden.
  • Zur Vermeidung von aufwendigen Installationen für die Kühlmittelzuführung dient nach einem Merkmal der Erfindung bei einem mit zwei unabhängigen Kühlkreisläufen versehenen Rührer das zur Abfuhr der Strahlungswärme verwendete Kühlmedium gleichzeitig zur direkten Kühlung des Stranges.
  • Die Erfindung wird anhand zweier Beispiele in den schematisch gezeichneten Figuren erläutert.
  • Es zeigen:
    • Fig. l eine Seitenansicht eines Ausführungsbeispieles für eine Knüppelanlage und
    • Fig. 2 eine Seitenansicht einer Ausführungsform für eine Brammenanlage.
  • Fig. 1 zeigt eine nur teilweise dargestellteStranggiessanlage für Stahl mit einem, aus einem flüssigen Kern 2 und einer bereits erstarrten Stranghaut 3 bestehenden Strang 4 mit einem Format von 130 mm quadrat. Der Strang 4 wird mit Hilfe von Führungsorganen in Form von beidseitig angeordneten Stütz- und Führungsrollen 5 in Pfeilrichtung ausgefördert. Anstelle von Rollen können auch Platten, Schienen, etc. angewendet werden. Uebliche Einrichtungen 13 zur Sekundärkühlung des Stranges sind vorgesehen. Auf der mit 6 bezeichneten Losseite der Stranggiessanlage ist zwischen zwei Führungsrollen 5' und 5" zur Gänze ein elektromagnetischer, in Stranglängsrichtung wirkender Rührer 7 so angebracht, dass dessen mit dem Strang 4 zusammenwirkende Seite 10 einen geringen Abstand zur Strangoberfläche aufweist. Für dieses Beispiel beträgt der Abstand 30 mm. Zum Schutz der Rührerspulen 8 gegen Strahlungswärme ist das Gehäuse zur Kühlung doppelwandig ausgeführt, wobei ein ein Kühlmittel leitender Hohlraum 9 entsteht. Zur Abführung der Spulenwärme kann ein zusätzlicher, geschlossener Kühlkreis vorgesehen sein. Die mögliche Fliessrichtung des Kühlmittels ist durch zwei Pfeile angedeutet. Zur Erzeugung einer geregelten Strömung im Hohlraum 9 sind in diesem Führungselemente (hier nicht gezeigt), z.B. Leitbleche, vorgesehen. In der äusseren Wandung 10 der dem Strang 4 zugekehrten Rührerfläche, der Wirkfläche des Rührers, sind Breitwinkel-Flachstrahl-Sprühdüsen 11 zur direkten Kühlung des mit der Rührerfläche zusammenwirkenden Strangabschnittes .angebracht. Diese Düsen 11 sind so gerichtet, dass die aus ihnen austretenden Kühlmittelsprühfächer 12, von ihrer Schmalseite her gesehen, mit einem mittleren Auftreffwinkel α von ca. 30 auf die Strangoberfläche auftreffen. Es können selbstverständlich alle anderen geeigneten Düsen, wie z.B. Vollkonus- oder Zweistoffdüsen, Verwendung finden.
  • Die hier gezeigte Ausführungsform istin besonderem Masse für Knüppel- oder Bloomanlagen geeignet, da aufgrund der benötigten geringeren Anzahl von Führungsrollen auf der Losseite der Anlage der Abstand zwischen den Rollen gross genug ist, um einen Rührer auf die dargestellt Art und Weise zur Gänze zwischen zwei Rollen anzubringen.
  • Bei einer Brammenanlage, bei welcher'aufgrund der grossen, auf die Strangschale wirkenden Kräfte zum Stützen und zum Führen des Stranges beidseits eine grosse Anzahl von Führungsrollen unerlässlich ist,und damit die Abstände awischen den Rollen zu klein werden, um einen Rührer zur Gän- ze dazwischen anzubringen, kann das in Abbildung 2 dargestellte Ausführungsbeispiel Anwendung finden.
  • Diese Anlage ist in.Seitenansicht teilweise dargestellt. Eine Bramme 21, bestehend aus einem flüssigen Kern 22 und einer Schale 23, wird von Führungsrollen 24 beidseitig geführt. Uebliche Einrichtungen 32 zur Sekundärkühlung des Stranges sind vorgesehen. Ein quer zum Strang wirkender Rührer 25 ist teilweise zwischen den Strangführungsrollen angebracht. Er ist so gestaltet, dass ein oder mehrere von ihm ausgehende Teile 26 in Form von Erregerzapfen, welche zum Einleiten des magnetischen Flusses in-den Strang dienen, zwischen den Führungsrollen 24', 24' und 24" bis nah an die Strangoberfläche hindurchreichen. Die dem Strang 21 zugewandte Rührerseite ist zur Kühlung gegen Strahlungswärme doppelwandig ausgeführt, wobei ein Kühlhohlraum 27 gebildet.wird. Im Kühlhohlraum 27 sind Führungselemente (nicht dargestellt) zur Künlmittelregulierung angebracht. Die Fliessrichtung des Kühlmittels ist durch Pfeile angedeutet. Die äussere Wandung 28 des Kühlhohlraumes hat Oeffnungen 29 für Breitwinkel-Flachstrahl-Düsen zur direkten Kühlung der sich zwischen Berührungslinien der Führungsrollen und der jeweiligen Erregerzapfen-Flanke 33 befindlichen Strangabschnitte, wobei das im Kühlhohlraum 27 fliessende Kühlwasser für den Rührer 25 gleichzeitig zur direkten Kühlung des Stranges dient. Zur Abfuhr der Spulenwärme ist ein gesonderter Kühlkreislauf 34 vorgesehen. Für bestimmte Ausführungsformen kann jedoch ein einziger Kühlkreislauf vorgesehen sein.Im dargestellten Beispiel befinden sich diese Düsen an den beiden Breitseiten 33 der Erregerzapfen 26 und sind in einer solchen Anzahl vorgesehen, dass die gesamte Strangbreite mit Kühlmittel beaufschlagt werden kann. Der von der Seite her gesehene mittlere Auftreffwinkel β der Sprühfächer 30 beträgt 60° und ist so gerichtet, dass der Sprühfächer einen möglichst grossen Teil der Strangoberfläche zwischen Rührerflanken 33 und den Berührungslinien der Rollen bedeckt. Selbstverständlich können auch Sprühdüsen an den mit dem Strang zusammen wirkenden Erregerflächen 31 angebracht werden, falls dies aufgrund der Grösse dieser Flächen kühltechnisch zweckdienlich sein sollte.
  • Um Strangausbauchungen, hervorgerufen durch grössere Abstände der Strangführungsrollen aufgrund der Breite der Erregerzapfen, zu vermeiden, können die Stirnflächen der letzteren zur Stützung der Strangoberfläche dienen. Hierzu können die Stirnflächen mit Leitschienen versehen, oder als Kühlplatten ausgebildet sein.
  • Falls erforderlich, können bei beiden oben geschilderten Ausführungsbeispielen unterhalb eines jeden Sprühfächers Führungsorgane, z.B. Ablenk-Bleche, für das nach unten ablaufende Kühlmedium, so angebracnt werden, dass eine geordnete Ableitung des Kühlmediums garantiert wird und eine, eine direkte Kühlung behindernde Kühlmediumschicht auf dem Strang vermieden wird.
  • Selbstverständlich beschränkt sich die Anzahl der Erregerzapfen 26 des Rührers 25 nicht auf die in der Figur 2 dargestellten zwei Zapfen, sondern es können zur Erzielung einer verstärkten Rührwirkung im Strangkern mehrere Erregerzapfen vorgesehen werden.

Claims (7)

1. Vorrichtung zum Kühlen eines Stranges in einer Stranggiessanlage für Stahl mit einem zwischen Strangführungsorganen angebrachten, elektromagnetischen Rührer, der gegen Strahlungs- und Widerstandswärme gekühlt ist, dadurch gekennzeichnet, dass der dem Rührer (7, 25) zugekehrte Strangabschnitt vom Rührer (7, 25) her mit einem Kühlmittel beaufschlagbar ist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Kühlmittel in Form von Sprühfächern (12, 30) mit einem mittleren Auftreffwinkel (α,β) zur Strangoberfläche von 15 - 80° beaufschlagbar ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Sprühfächer (12, 30) als Breitwinkel-Flachstrahl-Sprühfächer (12, 30) ausgebildet sind.
4. Vorrichtung nach einem der Ansprüch 1 - 3, wobei der Rührer zur Gänze zwischen zwei Strangführungsorganen angebracht ist, dadurch gekennzeichnet, dass der jeweilige, mit der Rührerfläche zusammenwirkende Strangabschnitt von der Wirkfläche (10) des Rührers (7) her mit dem Kühlmittel beaufschlagbar ist.
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der mittlere Auftreffwinkel (α) der Sprühfächer (12, 30) 30° beträgt.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 - 3, wobei Teile des Rührers zwischen den Führungsorganen als Erregerzapfen hindurchreichen, dadurch gekennzeichnet, dass der dem Rührer (25) zugekehrte Strangabschnitt von den Flanken (33) der Erregerzapfen (26) her mit dem Kühlmittel beaufschlagbar ist.
7. Vorrichtung nach den Ansprüchen 4 oder 6, bei welcher der Rührer mit zwei unabhängigen Kühlkreisläufen versehen ist, dadurch gekennzeichnet, dass das zur Abfuhr der Strahlungswärme verwendete Kühlmedium gleichzeitig zur direkten Kühlung des Stranges (4, 21) dient.
EP79104085A 1978-10-25 1979-10-22 Vorrichtung zum Kühlen eines Stranges in einer Stranggiessanlage für Stahl Withdrawn EP0010314A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH1102778A CH631903A5 (de) 1978-10-25 1978-10-25 Vorrichtung zum kuehlen eines stranges in einer stranggiessanlage fuer stahl mit einem elektromagnetischen ruehrer.
CH11027/78 1978-10-25

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Publication Number Publication Date
EP0010314A1 true EP0010314A1 (de) 1980-04-30

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP79104085A Withdrawn EP0010314A1 (de) 1978-10-25 1979-10-22 Vorrichtung zum Kühlen eines Stranges in einer Stranggiessanlage für Stahl

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EP (1) EP0010314A1 (de)
JP (1) JPS5557363A (de)
CH (1) CH631903A5 (de)
ZA (1) ZA795677B (de)

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Publication number Publication date
ZA795677B (en) 1980-10-29
JPS5557363A (en) 1980-04-28
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