EP0072909A2 - Verfahren zur Herstellung einer Zwischenlage aus Metall - Google Patents

Verfahren zur Herstellung einer Zwischenlage aus Metall Download PDF

Info

Publication number
EP0072909A2
EP0072909A2 EP82106244A EP82106244A EP0072909A2 EP 0072909 A2 EP0072909 A2 EP 0072909A2 EP 82106244 A EP82106244 A EP 82106244A EP 82106244 A EP82106244 A EP 82106244A EP 0072909 A2 EP0072909 A2 EP 0072909A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
suspension
intermediate layer
metal powder
pressing
pressing surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP82106244A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0072909B1 (de
EP0072909A3 (en
Inventor
Werner Dr.-Ing. Hüther
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MTU Aero Engines AG
Original Assignee
MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH filed Critical MTU Motoren und Turbinen Union Muenchen GmbH
Publication of EP0072909A2 publication Critical patent/EP0072909A2/de
Publication of EP0072909A3 publication Critical patent/EP0072909A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0072909B1 publication Critical patent/EP0072909B1/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
    • F01D5/3084—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers the blades being made of ceramics
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
    • B22F7/064—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts using an intermediate powder layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
    • F01D5/3092—Protective layers between blade root and rotor disc surfaces, e.g. anti-friction layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy

Definitions

  • the invention relates to an intermediate layer according to the preamble of claim 1.
  • the invention further relates to methods for producing the intermediate layer according to the invention.
  • the rotor blades including their feet, or additionally the rotor disk made of ceramic material.
  • One of the main problems is the connection of the ceramic blade, i.e. of her ceramic foot, too, with the rotor disc, i.e. So in the blade attachment.
  • the types of said groove are known, i.e.
  • the groove generally runs in its longitudinal direction either as a single groove for a foot parallel to the rotor axis or obliquely as in the case of a helical gear or coaxially as an annular groove for all blades or feet of the blade ring.
  • the foot is usually dovetail-shaped or pine-cone-shaped in a cut perpendicular to the longitudinal and insertion direction of the groove in such a way that the above-mentioned, generally planar wings (bearing surfaces) of the foot and the groove, which in this cut have the same shape has, like the foot and into which it is inserted, lie at an acute angle to the rotor-radial foot median plane running in that direction. This flank angle is generally 30 to 75 °. As a result, the wings are pressed obliquely when the centrifugal forces of the rotor blade act.
  • a major difficulty lies in the fact that the brittle, non-plastically deformable ceramic blade, ie its foot or its wings, does not lie or rest along the groove on the wings thereof, which is due to inevitable manufacturing inaccuracies thing is. This often leads to local stress increases, which reduces the breaking speed or the permissible centrifugal load on the blade.
  • One way to reduce or eliminate this disadvantage is to insert a metal foil between the wings.
  • This film by being plastically deformed, at least largely compensates for the manufacturing inaccuracies mentioned and ensures an at least reasonably uniform introduction of force, so that a higher breaking speed or the like and a longer service life can be achieved for the blade.
  • the film reduces the friction between the foot and the groove, so that the risk is reduced that the blade or its foot is jammed in the groove by temperature changes and experiences additional stress.
  • the rotor disc becomes hot during operation, which causes the groove to widen and the blade to move radially outwards, and when it cools, the blade, if the foil is not provided, does not go back due to the friction and the groove width decreases and exerts additional tension on the shovel or its foot.
  • the object of the invention is to reduce or eliminate these disadvantages and. is solved according to the invention by the characterizing part of claim 1.
  • the covering according to the invention builds up or the two coverings according to the invention reduce stress peaks better because this covering or these coverings is more easily deformable than the film by the pressing of the pressing surfaces. Furthermore, the covering or the coverings can be produced with little effort, and the covering adheres firmly to the pressing surface or the two pressing surfaces or the coverings adhere firmly to the two pressing surfaces.
  • the covering or the coverings take the place of the film, so that there is no longer any installation difficulty with a small shovel or small foot. There is also no more slipping of the film.
  • the metal powder suspension mentioned in the invention is applied to the pressing surface or surfaces, where it dries up.
  • a solid portion of the non-metallic component of the suspension can escape, and the coating then remains. It consists of the metal of the metal powder.
  • the metal powder granules have an average grain size of in particular 0.1 ⁇ m to 54 ⁇ m.
  • the invention is generally applied when the pressing or joining point is exposed to thermal stress in addition to the pressing surface pressure.
  • the invention can also be advantageously used when the Press or joint is under pressure of a fluid; the pressing or joining point is generally better sealed with the covering or coverings according to the invention than with the film.
  • the intermediate layer according to the invention is particularly hooked on pressing surfaces, engaging behind or the like. applied to the blade attachments mentioned, where the pressing by pulling then takes place, in these blade attachments by the blade centrifugal force. But it can also e.g. can be used against each other without snagging.
  • the metals or metal mixtures mentioned in claim 2 are the preferred. Which metal or which metal mixture is chosen depends on the operating temperature of the press or joint to be provided with the covering. Regarding the non-metallic constituent of the suspension, claims 3 are generally followed. Furthermore, the suspension is usually thin. Furthermore, the suspension can be applied easily. It is often brushed on.
  • the non-metallic component of the suspension must not have an oxidizing effect on the metal powder when heated.
  • a reducing effect e.g. with the rosin.
  • the intermediate layer e.g. proceeded according to claim 4, but preferably according to claim 5.
  • the capillary forces mentioned in claim 5 bring about a complete filling of the space with the suspension. If one proceeds according to claim 5, manufacturing inaccuracies are largely compensated for even without plastic deformation of the covering, as a result of which stress peaks are reduced particularly effectively. If the procedure is as claimed in claim 7, a coating is formed which largely resists oxidation. Metals oxidizing in air are e.g. Nickel or titanium.
  • the direction mentioned is designated by 10, the middle plane mentioned by 11.
  • the direction 10 runs - see FIG. 2 - obliquely to the circumferential direction - arrow 17 - of the rotor disk 13.
  • the ceramic base 15 of the ceramic axial vane and the associated groove 18 of the metallic rotor disk 13 together with two shown exaggeratedly thick for better visibility, metallic intermediate linings 14 said axial blade attachment.
  • At the foot 15 there is a broken waist-like waiter gear part 16 and on this, which is not shown, a blade platform and the blade on; the SchaufeY D consists of all these parts in one piece.
  • wing 19 is somewhat narrower than the wing 20 and is located at full load of the axial gas turbine as shown in Fig. 1 on both sides at a small distance from the longitudinal edges of the wings 20.
  • a metal powder suspension with a paint as non-metallic constituent is brushed on the outside of the space between the wings 19 and 20 on the long side 23 thereof, and the capillary forces completely fill this space with this suspension.
  • the fill is air dried, i.e. the solvent of the paint evaporates.
  • the dried fill is then heated by the fluid flowing into the bladed flow space, so that the solid portion of the lacquer escapes.
  • the intermediate covering 14 adheres firmly to the wings 19 and 20.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Diese befindet sich zwischen insbesondere schräg gepreßten Preßflächen zweier Preßflächenträger, von denen zumindest der eine aus Keramik besteht, vorzugsweise zwischen Tragflächen einer Axiallaufschaufelbefestigung einer Turbomaschine. Es sollen die Nachteile einer Folie zumindest vermindert werden. Erfindungsgemäß ist die Zwischenlage mindestens ein aus einer Metallpulver-Suspension hergestellter Belag, das Pulver insbesondere aus Platin, Nickel oder Titan. Spannungsspitzen werden besser abgebaut, denn der Belag bzw. die Beläge ist bzw. sind beim Pressen der Preßflächen leichter verformbar als die Folie. Ferner gibt es bei kleinen Teilen keine Montageschwierigkeiten und kein Verrutschen wie bei der Folie. Der nichtmetallische Bestandteil der Suspension ist insbesondere Lack. Sein fester Anteil entweicht durch Erhitzen. Vorzugsweise wird zusammengebaut und die Suspension seitlich aufgetragen, wonach sie durch Kapillarkräfte einfließt.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf eine Zwischenlage gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Die Erfindung bezieht sich ferner auf Verfahren zur Herstellung der erfindungsgemäßen Zwischenlage.
  • Die Problematik im Zusammenhang mit der Erfindung wird im folgenden bei der in diesem Oberbegriff bevorzugt angegebenen Axiallaufschaufelbefestigung dargelegt, ist jedoch auch allgemein vorhanden, wenn zumindest einer der beiden Preßflächenträger wenigstens im Preßflächenbereich, einschließlich Preßfläche, aus keramischem Werkstoff besteht.
  • Bei hohen Temperaturen des Fluids im beschaufelten Strömungskanal wünscht man sich oft die Laufschaufeln, einschließlich ihrer Füße, oder zusätzlich die Läuferscheibe aus keramischem Werkstoff. Eines der Hauptprobleme liegt dabei in der Verbindung der Keramikschaufel, d.h. ihres also auch keramischen Fußes, mit der Läuferscheibe, d.h. also in der Schaufelbefestigung.
  • Die Arten der genannten Nut sind bekannt, d.h. die Nut verläuft in ihrer Längsrichtung im allgemeinen entweder als Einzelnut für einen Fuß parallel zur Läuferachse oder schräg wie bei einem Schrägzahnstirnrad oder koaxial als Ringnut für sämtliche Schaufeln bzw. Füße des Schaufelkranzes. Wegen des keramischem Werkstoffs ist der Fuß in einem zur Nutlängs- und Fußeinschiebrichtung senkrechten Schnitt meist schwalbenschwanz- oder tannenzapfenförmig in der Art, daß die genannten, im allgemeinen ebenen Tragflächen (tragenden Flächen) des Fußes und der Nut, die in diesem Schnitt die gleiche Form hat wie der Fuß und in die dieser eingeschoben ist, unter einem spitzen Winkel zu-der in jener Richtung verlaufenden, läuferradialen Fuß-Mittelebene liegen. Dieser Flankenwinkel beträgt im allgemeinen 30 bis 75°. Dadurch sind übrigens die Tragflächen beim Wirken der Zentrifugalkräfte der Laufschaufel schräg gepreßt.
  • Im Fußbereich treten die höchsten mechanischen Belastungen der Laufschaufel im Betrieb durch die die Pressung der Tragflächen hervorrufende Fliehkraft der Laufschaufel auf, so daß die Belastbarkeit sogar hochfester Keramiken, wie z.B. von heißgepreßtem Siliziumnitrid (Si3N4), weitgehend ausgenutzt wird bzw. teilweise nicht ausreicht.
  • Eine Hauptschwierigkeit liegt darin, daß die spröde, nicht plastisch verformbare Keramikschaufel, d.h. ihr Fuß bzw. dessen Tragflächen, längs der Nut an deren Tragflächen nicht gleichförmig aufliegt bzw, aufliegen, was durch unvermeidliche Fertigungsungenauigkeiten bedingt ist. Dies führt häufig zu örtlichen Spannungs- überhöhungen, was die Bruchdrehzahl oder zulässige Fliehkraftbelastung der Schaufel verkleinert.
  • Eine Möglichkeit, diesen Nachteil zu vermindern oder zu beseitigen, besteht darin, zwischen die Tragflächen eine Folie aus Metall einzulegen. Diese Folie gleicht, indem sie plastisch verformt wird, die genannten Fertigungsungenauigkeiten zumindest zum Größten Teil aus und sorgt für eine zumindest einigermaßen gleichmäßige Krafteinleitung, so daß sich für die Schaufel eine höhere Bruchdrehzahl oder dgl. und eine größere Lebensdauer erreichen lassen.
  • Zusätzlich verringert die Folie die Reibung zwischen dem Fuß und der Nut, so daß sich die Gefahr verringert, daß die Schaufel bzw. ihr Fuß durch Temperaturwechsel in der Nut verklemmt wird und zusätzliche Belastung erfährt. Zur Erklärung dazu folgendes: Die Läuferscheibe wird im Betrieb heiß, wodurch sich die Nut verbreitert und die Schaufel radial nach außen wandert, und beim Abkühlen geht die Schaufel, wenn die Folie nicht vorgesehen ist, wegen der Reibung nicht zurück, und die Nutbreite verkleinert sich und übt auf die Schaufel bzw. ihren Fuß zusätzliche Spannung aus.
  • Nachteilig ist bei der Folie folgendes: Es werden, obwohl die Folie sich durch plastische Verformungen anpaßt, durch Fertigungsungenauigkeiten hervorgerufene Spannungsspitzen im keramischen Fuß oder zusätzlich in der keramischen Läuferscheibe nur teilweise abgebaut. Ferner ist die Montage der Schaufel bzw. ihres Fußes und der Folie schwierig, wenn diese Teile klein sind. Des weiteren besteht die Gefahr, daß die Folie vor dem Betrieb oder während des Betriebs der Turbomaschine verrutscht.
  • Die Aufgabe gemäß der Erfindung besteht darin, diese Nachteile zu vermindern bzw. zu beseitigen u. wird erfindungsgemäß durch das Kennzeichen des Anspruchs 1 gelöst. Der erfindungsgemäße Belag baut bzw. die beiden erfindungsgemäßen Beläge bauen genannte Spannungsspitzen besser ab, weil dieser Belag bzw. diese Beläge durch das Pressen seitens der Preßflächen leichter verformbar ist bzw. sind als die Folie. Ferner ist der Belag bzw. sind die Beläge mit wenig Mühe herstellbar, und der Belag haftet fest an der Preßfläche oder den beiden Preßflächen bzw. die Beläge haften fest an den beiden Preßflächen.
  • Es tritt bzw. treten an die Stelle der Folie der Belag oder die Beläge, so daß es bei kleiner Schaufel bzw. kleinem Fuß keine Montageschwierigkeiten mehr gibt. Auch gibt es kein Folienverrutschen mehr.
  • Zur Herstellung des Belags wird die bei der Erfindung genannte Metallpulver-Suspension auf die Preßfläche bzw. -flächen aufgebracht, wo sie auftrocknet. Bei einem anschließenden Erhitzen der aufgetrockneten Suspension kann ein fester Anteil des nichtmetallischen Bestandteils der Suspension entweichen, und es bleibt dann der Belag zurück. Er besteht aus dem Metall des Metallpulvers. - Die Metallpulverkörnchen haben eine mittlere Korngröße von insbesondere 0,1 µm bis 54 µm.
  • Die Erfindung wird im allgemeinen dann angewendet, wenn die Preß- oder Fügestelle außer dem Preßflächendruck noch thermischer Belastung ausgesetzt ist. Die Erfindung kann auch vorteilhafterweise dann angewendet werden, wenn die Preß- oder Fügstelle unter Druck eines Fluids steht; die Preß- oder Fügestelle hält mit dem erfindungsgemäßen Belag bzw. den erfindungsgemäßen Belägen im allgemeinen besser dicht als mit der Folie.
  • Die erfindungsgemäße Zwischenlage wird insbesondere bei Preßflächen verhakter, hintergreifender oder dgl. Preßflächenträger, wie z.B. bei den genannten Laufschaufelbefestigungen, angewendet, wo also dann die Pressung durch Gezogenwerden, bei diesen Laufschaufelbefestigungen durch die Laufschaufelzentrifugalkraft, zustande kommt. Sie kann aber auch z.B. bei Gegeneinanderdruck ohne Verhakung angewendet werden.
  • Im folgenden sind vorteilhafte Ausführungen der Erfindung bzw. der Suspension für die Erfindung angegeben - siehe auch die Unteransprüche 2 und 3.
  • Für das Metallpulver sind die im Anspruch 2 genannten Metalle oder Metallmischungen die bevorzugten. Welches Metall bzw. welche Metallmischung gewählt wird, richtet sich nach der Betriebstemperatur der mit dem Belag zu versehenden Preß- oder Fügestelle. Bezüglich des nichtmetallischen Bestandteils der Suspension richtet man sich im allgemeinen nach dem Anspruch 3. Des weiteren ist die Suspension meist dünnflüssig. Ferner läßt sich die Suspension leicht auftragen. Oft wird sie aufgepinselt.
  • Sie trocknet z.B. in der Art eines Lacks an Luft ab. Der nichtmetallische Bestandteil der Suspension darf beim Erhitzen auf das Metallpulver nicht oxidierend wirken. Erwünscht ist eine reduzierende Wirkung, wie z.B. beim Kolophonium.
  • Zur Herstellung der Zwischenlage wird z.B. gemäß dem Anspruch 4, vorzugsweise aber gemäß des Anspruchs 5 vorgegangen. So erhält man einen auf einer Preßfläche oder den beiden Preßflächen haftenden Belag (Anspruch 4 oder 5) oder zwei auf den beiden Preßflächen haftende Beläge (Anspruch 4). Die im Anspruch 5 genannten Kapilarkräfte bewirken ein vollständiges Ausfüllen des genannten Zwischenraums mit der Suspension. Wird gemäß dem Anspruch 5 vorgegangen, werden Fertigungsungenauigkeiten bereits ohne plastische Verformung des Belags weitgehend ausgeglichen, wodurch Spannungsspitzen besonders wirkungsvoll abgebaut werden. Wird gemäß dem Anspruch 7 vorgegangen, entsteht ein Belag, der einer Oxidation weitgehend widersteht. An Luft oxidierende Metalle sind z.B. Nickel oder Titan.
  • In der Zeichnung ist Ausführungsbeispiel der Erfindung bei einer Axiallaufschaufelbefestigung an einer Läuferscheibe einer Axialgasturbine dargestellt.
    • Fig. 1 zeigt dies in einem zur Nutlängs- und Fußeinschiebrichtung senkrechten Schnitt I-I, und
    • Fig. 2 zeigt dies in einem zum Schnitt I-I und zurläuferradialen Fuß-Mittelebene senkrechten Ebene II-II.
  • Die genannte Richtung ist mit 10, die genannte Mittelebene mit 11 bezeichnet. Die Richtung 10 verläuft - siehe Fig. 2 - schräg zur Umfangsrichtung - Pfeil 17 - der Läuferscheibe 13. Im wesentlichen ergeben der keramische Fuß 15 der keramischen Axiallaufschaufel und die zugehörige Nut 18 der metallischen Läuferscheibe 13 zusammen mit zwei zur besseren Sicht übertrieben dick dargestellten, metallischen Zwischenbelägen 14 die genannten Axiallaufschaufelbefestigung. An den Fuß 15 schließt sich ein abgebrochen dargestellter, taillenartiger Obergangsteil 16 und an diesen, was nicht dargestellt ist, eine Schaufelplattform und daran das Schaufelblatt an; die SchaufeYDesteht einstückig aus allen diesen Teilen. Es weisen der Fuß 15 und die Nut 18 auf jeder Seite der Mittelebene 11 und soiegelbildlich zu ihr zwei miteinander korrespondierende, ebene, zueinander parallele Tragflächen 19 und 20 auf, die zur Mittelebene 11 unter einem Flankenwinkel α von etwa 400 verlaufen (siehe Fig. 1) und zwischen denen sich der Zwischenbelag 14 befindet. Jedes der beiden Tragflächenpaare 19, 20 ist wegen des Flankenwinkels α durch die radial wirkende Zentrifugalkraft - Pfeil 24 - schräg gepreßt. Die Tragflächen 19 und 20 erstrecken sich (siehe Fig: 2) von der einen Stirnseite 21 bis zur anderen Stirnseite 22 der Läuferscheibe 13. Der Zwischenbelag 14 erstreckt sich über diese gesamte Länge der Tragflächen 19 und 20 (Fig. 2) und die gesamte Breite der Tragfläche 19 und praktisch die gesamte Breite der Tragfläche 20 (Fig. 1). Die Tragfläche 19 ist etwas schmaler als die Tragfläche 20 und befindet sich bei Vollast der Axialgasturbine wie in Fig. 1 dargestellt beidseitig in kleinem Abstand von den Längskanten der Tragflächen 20. - Zur Herstellung des metallischen Zwischenbelags 14 wird eine Metallpulver-Suspension mit einem Lack als nichtmetallischem Bestandteil außen an dem zwischen den Tragflächen 19 und 20 befindlichen Zwischenraum auf der Längsseite 23 desselben aufgepinselt, und die Kappilarkräfte füllen diesen Zwischenraum mit dieser Suspension voll aus.
  • Die Ausfüllung wird an Luft getrocknet, d.h. das Lösungsmittel des Lacks verdampft. Dann wird die getrocknete Ausfüllung durch das in beschaufelten Strömungsraum strömende Fluid erhitzt, so daß der feste Anteil des Lacks entweicht. Der Zwischenbelag 14 haftet fest an den Tragflächen 19 und 20.

Claims (7)

1. Zwischenlage aus Metall zwischen insbesondere schräg gepreßten Preßflächen zweier Preßflächenträger, von denen zumindest einer wenigstens im Preßflächenbereich, einschließlich Preßfläche, aus keramischem Werkstoff besteht, vorzugsweise zwischen Tragflächen eines Axiallaufschaufelfußes und einer diesen Fuß aufnehmenden Nut eines Läuferteils einer Turbomaschine, insbesondere Gasturbine, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenlage mindestens ein aus einer Metallpulver-Suspension hergestellter Belag (14) ist.
2. Zwischenlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Metallpulver aus Platin, Nickel, Chrom, Titan, Tantal, Kupfer, Magnesium oder Zink oder einer Mischung aus mindestens zwei dieser Metalle besteht.
3. Zwischenlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der nichtmetallische Bestandteil der genannten Suspension eine organische Flüssigkeit oder ein Lack oder eine lackartige oder - ähnliche Flüssigkeit, vorzugsweise Zapon- oder Nitrolack oder ein in Alkohol gelöstes Harz, wie z.B. Kolophonium, ist.
4. Verfahren zu Herstellung der Zwischenlage nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die genannte Suspension auf eine der beiden oder beide Preßflächen (19,20) aufgetragen wird und dann die Preßflächenträger (13,15) zusammengebaut werden und diese Suspension getrocknet wird oder umgekehrt und gegebenenfalls die getrocknete Suspension erhitzt bzw. vor oder nach diesem Zusammenbau erhitzt wird.
5. Verfahren zur Herstellung der Zwischenlage nach Anspruch 1,2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Preßflächenträger (13,15) zusammengebaut werden, die Suspension außen an dem zwischen den Preßflächen (19.20) befindlichen Zwischenraum aufgetragen wird und durch Kapillarkräfte in diesen Zwischenraum fließt und darauf die Suspension getrocknet und gegebenenfalls zusätzlich die getrocknete Suspension erhitzt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß bei nicht an Luft oxidierenden Metallen des Metallpulvers das genannte Trocknen und das genannte Erhitzen an Luft, bei an Luft oxidierenden Metallen des Metallpulvers das genannte Trocknen an Luft oder in einem Schutzgas und das genannte Erhitzen in einem Schutzgas durchgeführt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 4,5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei an Luft oxidierenden Metallen des Metallpulvers zur Herstellung eines oxidationsfesten genannten Belags (14) die aufgetragene Suspension in reduzierender Schutzgasatmosphäre auf etwa 60% bis etwa 95% der Schmelztemperatur des Metalls des Belags (14) erhitzt wird.
EP82106244A 1981-08-21 1982-07-13 Verfahren zur Herstellung einer Zwischenlage aus Metall Expired EP0072909B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3133158 1981-08-21
DE3133158A DE3133158C1 (de) 1981-08-21 1981-08-21 Pressflaechen-Zwischenlage aus Metall und Verfahren zur Herstellung derselben

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0072909A2 true EP0072909A2 (de) 1983-03-02
EP0072909A3 EP0072909A3 (en) 1983-06-15
EP0072909B1 EP0072909B1 (de) 1986-11-26

Family

ID=6139832

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP82106244A Expired EP0072909B1 (de) 1981-08-21 1982-07-13 Verfahren zur Herstellung einer Zwischenlage aus Metall

Country Status (3)

Country Link
US (1) US4471008A (de)
EP (1) EP0072909B1 (de)
DE (2) DE3133158C1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2639398A1 (fr) * 1988-11-24 1990-05-25 Mtu Muenchen Gmbh Emplanture d'aube en fibre pour rotor

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3306896A1 (de) * 1983-02-26 1984-08-30 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Heissgasbeaufschlagte turbinenschaufel mit metallenem stuetzkern und umgebendem keramischen schaufelblatt
US4728262A (en) * 1986-01-22 1988-03-01 Textron Inc. Erosion resistant propellers
US4790723A (en) * 1987-01-12 1988-12-13 Westinghouse Electric Corp. Process for securing a turbine blade
DE3815977A1 (de) * 1988-05-10 1989-11-30 Mtu Muenchen Gmbh Folienzwischenlage zur fuegung von reibkorrosionsgefaehrdeten maschinenbauteilen
US5135777A (en) * 1990-02-28 1992-08-04 The Babcock & Wilcox Company Method for diffusion coating a workpiece with Cr, Si, Al or B by placing coated ceramic alumino-silicate fibers next to the workpiece and heating to diffuse the diffusion coating into the workpiece
US5264295A (en) * 1990-08-03 1993-11-23 Ngk Spark Plug Co., Ltd. Combined body of ceramics and metal
JP2630490B2 (ja) * 1990-08-03 1997-07-16 日本特殊陶業株式会社 セラミックと金属との結合体
US5364659A (en) * 1992-02-21 1994-11-15 Ohio State University Research Foundation Codeposition of chromium and silicon diffusion coatings in FE-base alloys using pack cementation
US5435694A (en) * 1993-11-19 1995-07-25 General Electric Company Stress relieving mount for an axial blade
US6102664A (en) * 1995-12-14 2000-08-15 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Blading system and method for controlling structural vibrations
DE19728085A1 (de) * 1997-07-02 1999-01-07 Asea Brown Boveri Fügeverbindung zwischen zwei Fügepartnern sowie deren Verwendung
FR2770255B1 (fr) * 1997-10-27 1999-12-03 Gec Alsthom Electromec Rotor pour turbine a vapeur
US6409473B1 (en) 2000-06-27 2002-06-25 Honeywell International, Inc. Low stress connection methodology for thermally incompatible materials
ITMI20032607A1 (it) * 2003-12-29 2005-06-30 Nuovo Pignone Spa Disco di un rotore a dischi per una turbina a gas
US7217099B2 (en) * 2005-05-24 2007-05-15 General Electric Company Coated forward stub shaft dovetail slot
EP1818506A1 (de) 2006-02-08 2007-08-15 Siemens Aktiengesellschaft HCF-Beanspruchungsreduktion in Tannenfüssen
US20090068016A1 (en) * 2007-04-20 2009-03-12 Honeywell International, Inc. Shrouded single crystal dual alloy turbine disk
WO2014163709A2 (en) 2013-03-13 2014-10-09 Uskert Richard C Platform for ceramic matrix composite turbine blades
US10487670B2 (en) * 2013-03-13 2019-11-26 Rolls-Royce Corporation Gas turbine engine component including a compliant layer
US9506356B2 (en) 2013-03-15 2016-11-29 Rolls-Royce North American Technologies, Inc. Composite retention feature
PL3307989T3 (pl) * 2015-08-19 2021-03-08 Siemens Aktiengesellschaft Łopatka turbiny gazowej albo łopatka sprężarki z powłoką anty-frettingową w obszarze podstawy łopatki i wirnik
US10767498B2 (en) 2018-04-03 2020-09-08 Rolls-Royce High Temperature Composites Inc. Turbine disk with pinned platforms
US10577961B2 (en) 2018-04-23 2020-03-03 Rolls-Royce High Temperature Composites Inc. Turbine disk with blade supported platforms
US10890081B2 (en) 2018-04-23 2021-01-12 Rolls-Royce Corporation Turbine disk with platforms coupled to disk

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2139431A (en) * 1935-06-19 1938-12-06 Siemens Ag Method for applying metallic coatings to ceramic bodies
DE886676C (de) * 1940-09-15 1953-08-17 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Befestigung von Turbinenschaufeln aus keramischem Werkstoff in einem keramischen Laufrad oder einem keramischen Leitkranz
DE879488C (de) * 1945-02-22 1953-06-15 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Befestigung von Keramikteilen an Koerpern mit anderer Waermedehnung
GB664986A (en) * 1948-10-29 1952-01-16 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Ceramic blade for turbines
US2722496A (en) * 1951-10-01 1955-11-01 Raytheon Mfg Co Ceramic to metal bonding
US2922721A (en) * 1956-04-02 1960-01-26 Sintercast Corp America Method for coating and infiltrating a porous refractory body
US2908072A (en) * 1956-06-25 1959-10-13 Glidden Co Brazing paste and process of brazing
US3088192A (en) * 1957-04-26 1963-05-07 Int Nickel Co Method of joining turbine blade parts
US2976401A (en) * 1957-11-14 1961-03-21 Westinghouse Air Brake Co Cut length detector
GB886560A (en) * 1958-05-28 1962-01-10 Union Carbide Corp Improvements in and relating to coating alloys and the coating of materials
US3068556A (en) * 1958-10-09 1962-12-18 Bruce E Kramer Method of making jet turbine buckets
NL301760A (de) * 1962-12-14
GB1079734A (en) * 1963-10-14 1967-08-16 Kobe Steel Ltd Method of forming metal coatings
US3442010A (en) * 1968-04-26 1969-05-06 Gen Electric Brazing method
US3700427A (en) * 1969-07-11 1972-10-24 Gen Electric Powder for diffusion bonding of superalloy members
US3716347A (en) * 1970-09-21 1973-02-13 Minnesota Mining & Mfg Metal parts joined with sintered powdered metal
DE2108176A1 (de) * 1971-02-20 1972-08-31 Motoren Turbinen Union Befestigung von keramischen Turbinenschaufeln
US3692501A (en) * 1971-03-26 1972-09-19 Gen Electric Diffusion bonded superalloy article
US3722071A (en) * 1971-09-30 1973-03-27 Aeronca Inc Brazing powder deposition method
DE2250563A1 (de) * 1971-11-03 1973-05-10 British Leyland Truck & Bus Turbinen-rotor
US3910719A (en) * 1973-11-02 1975-10-07 Avco Corp Compressor wheel assembly
US3975165A (en) * 1973-12-26 1976-08-17 Union Carbide Corporation Graded metal-to-ceramic structure for high temperature abradable seal applications and a method of producing said
US4051585A (en) * 1976-07-26 1977-10-04 United Technologies Corporation Method of forming a turbine rotor
US4101691A (en) * 1976-09-09 1978-07-18 Union Carbide Corporation Enhanced heat transfer device manufacture
GB1549422A (en) * 1976-10-19 1979-08-08 Rolls Royce Axial flow gas turbine engine compressor
US4096615A (en) * 1977-05-31 1978-06-27 General Motors Corporation Turbine rotor fabrication
DE2822627A1 (de) * 1978-05-24 1979-11-29 Volkswagenwerk Ag Ceranox-verbindung und verfahren zu ihrer herstellung
US4207029A (en) * 1978-06-12 1980-06-10 Avco Corporation Turbine rotor assembly of ceramic blades to metallic disc
DE2834222C3 (de) * 1978-08-04 1981-08-27 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Verfahren zur Herstellung der Schaufel-Scheiben-Verbindung eines Turborotors

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2639398A1 (fr) * 1988-11-24 1990-05-25 Mtu Muenchen Gmbh Emplanture d'aube en fibre pour rotor

Also Published As

Publication number Publication date
US4471008A (en) 1984-09-11
EP0072909B1 (de) 1986-11-26
EP0072909A3 (en) 1983-06-15
DE3274478D1 (en) 1987-01-15
DE3133158C1 (de) 1982-12-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3133158C1 (de) Pressflaechen-Zwischenlage aus Metall und Verfahren zur Herstellung derselben
DE2908242C2 (de) Rindförmiger Flansch für den Läufer einer axial durchströmten Strömungsmaschine zum Zusammenwirken mit einer Stirnfläche eines Radkranzes oder dergleichen
DE2911874C2 (de) Elektromagnetisch betätigbare Scheibenkupplung und Verfahren zu ihrer Herstell ung
DE2822379C3 (de) Bremsscheibe für Scheibenbremsen, insbesondere Fahrzeugbremsen
DE2605333C3 (de) Bremsscheibe mit Ventilationskühlung
EP0408791B1 (de) Reibungspumpe mit glockenförmigem Rotor
EP2452076B1 (de) Laufrad für eine turbomaschine
DE2845560A1 (de) Waermeisolator
EP1143175B1 (de) Dichtung in nicht-hermetischer Ausführung
DE4317205A1 (de) Turbomolekularpumpe
DE112016004554T5 (de) Betätigungsvorrichtung für variable Statorschaufeln
EP2993094B1 (de) Hydrodynamischer retarder
DD293867A5 (de) Wasserfoerderschnecke
DE102010055973B3 (de) Bremsscheibe und Verfahren zu deren Herstellung
CH677009A5 (de)
DE2904975C2 (de) Seitenkanal-Gebläse
DE19736874A1 (de) Leitrad, mittels eines Spritzgießvorgangs hergestellt
EP3260662B1 (de) Lagerelement und turbomaschine mit einem lagerelement
DE2640375A1 (de) Scheibenbremse
EP1840338B1 (de) Anordnung zur Axialsicherung an Laufschaufeln in einem Rotor sowie Gasturbine mit einer solchen Anordnung
EP0158095B1 (de) Bremse, insbesondere für Einziehvorrichtungen von Schleppseilen bei Schleppliften
DE102015216104B3 (de) Vakuumpumpe in Leichtbauweise
EP4058507A1 (de) Reibungsfolie
EP2481940A2 (de) Lagerringsegment, Lagerring, Lager, Antriebswelle und Unterwasserkraftwerk
DE102014100207B4 (de) Statorscheibe

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): DE FR GB IT NL SE

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Designated state(s): DE FR GB IT NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19831210

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

ITF It: translation for a ep patent filed
AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE FR GB IT NL SE

ET Fr: translation filed
REF Corresponds to:

Ref document number: 3274478

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19870115

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19870731

Year of fee payment: 6

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19880714

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Effective date: 19890201

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19890331

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 19910924

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 19920609

Year of fee payment: 11

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Effective date: 19930401

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Effective date: 19930713

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 19930713

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 82106244.5

Effective date: 19890510