EP0125157A1 - Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène - Google Patents

Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène Download PDF

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EP0125157A1
EP0125157A1 EP84400669A EP84400669A EP0125157A1 EP 0125157 A1 EP0125157 A1 EP 0125157A1 EP 84400669 A EP84400669 A EP 84400669A EP 84400669 A EP84400669 A EP 84400669A EP 0125157 A1 EP0125157 A1 EP 0125157A1
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EP
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gases
radiators
cartridge
housing
breathing apparatus
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Jean Malafosse
Gérard Varlot
Michel Pierre
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
    • A62B—DEVICES, APPARATUS OR METHODS FOR LIFE-SAVING
    • A62B21/00—Devices for producing oxygen from chemical substances for respiratory apparatus

Definitions

  • the present invention relates to a breathing apparatus with chemical generation of oxygen, of the cartridge type intended to receive an absorbent mass in the form of pellets, such as potassium superoxide possibly supplemented with an oxide or hydroxide of alkaline earth metal or potassium. , in particular cartridges working at a high kinetic level.
  • British Patent 671,107 describes a filter for a breathing apparatus comprising several layers of peroxide compound.
  • the peroxide layers are separated by a metal grid, springs holding them in place at the bottom and the gases being introduced via a central tube.
  • U.S. Patent 3,767,367 provides an expired gas regeneration cartridge which can be incorporated into an individual breathing apparatus, which has a self-supporting vault at the bottom consisting of a filter maintaining the regeneration charge.
  • a device is generally designed to meet the respiratory needs of a man performing a given level of effort for a specific period of time.
  • Respirators with chemical oxygen generation are sometimes subjected to intensive regeneration conditions when the respiratory level reaches a flow rate higher than 35 liters per minute (and even 70 liters / minute, for a few minutes for carbon dioxide contents included between 4 and 5%).
  • the particles of solid reagents based on potassium superoxide are the seat of the reactions of the superoxide with carbon dioxide and with water vapor. These oxygen-releasing reactions are very exothermic, subjecting the reagent particles to very high temperatures of up to 200 to 300 ° C.
  • a metallic cartridge has been found for breathing apparatuses with chemical generation of oxygen, working at high respiratory levels, provided with internal arrangements which, by promoting the partial elimination towards the outside of the heat generated, leads to optimal use of thick beds of pure potassium superoxide or mixtures based on potassium superoxide possibly containing calcium oxide.
  • the upper part of the cartridge housing is furnished with a series of radiators parallel to the direction of circulation of the gas flows in the regenerative load, fixed to the walls of the housing and whose LON 'LATIONS is less than the height of said load.
  • the length of the radiators is advantageously between half and a third of the spacing between the two perforated walls supporting and maintaining the regenerative charge.
  • endothermic transformation materials such as alloys whose melting temperatures are within the operating range of the regenerative charge can be used for the production of radiators.
  • the cartridge housing When the internal arrangement of the cartridge housing is limited to the radiators, the latter may include two open bottoms, with a coaxial intake nozzle formed on the lower bottom of the housing and a coaxial evacuation nozzle formed on the upper bottom of the housing.
  • An advantageous embodiment consists of two internal arrangements of the cartridge, namely the vertical central conduit for the introduction of the gases to be purified which opens into the clearance at the bottom of the housing and the arrangement of a series of radiators parallel to the direction of circulation of the gas flows.
  • the regenerative charge fixed to the walls of the housing and whose length is less than the height thereof, preferably between half and a third of the spacing between the two perforated walls delimiting the height of the regenerative charge.
  • the cartridge case has an open upper bottom in which the coaxial nozzles for gas inlet and outlet are fitted.
  • this breathing apparatus with vertical gas circulation consisting of a box having an open bottom and a closed bottom
  • the coaxial gas inlet and outlet nozzles are concentrically formed on the upper bottom of the box, l central nozzle for admitting the gases to be exhausted being extended in a vertical duct, open at its base, until the bottom of the housing is released at the level of the lower perforated wall supporting the regenerative charge, this intake duct opening to the center of this perforated wall to which it is fixed, by welding, stamping ...
  • the gases to be purified circulate from bottom to top in the intake duct, then they are distributed in the clearance at the bottom of the housing before passing through the perforated wall supporting the regenerative charge and circulating in it from bottom to top, the gas re generated through the upper perforated wall maintaining the regenerative charge, then escaping through the discharge nozzle.
  • the internal arrangement constituted by the central tube for admitting the gases to be purified is advantageously chosen from heat-conducting materials, such as metals such as copper and brass.
  • Figure I shows a metal housing body (1) on which is welded, at its upper end, a bottom (2) with a central perforation (2 '). On it is welded, on the outside and in its center, a pierced end piece (3) which can be connected to a tubing of regenerated gases, not shown. At the lower end of the housing, the bottom (4) is welded with a central perforation ( ⁇ '). On it is welded on the outside and in its center, a pierced intake nozzle (5) or inlet pipe of the gas to be regenerated.
  • the regeneration cartridge (6) which has a lower perforated side wall (7), and an upper perforated side wall (8), between which is housed the regenerative charge. Between the bottom bottom (4) and the perforated wall (7) is a clearance from the bottom of the housing (9).
  • the gas to be regenerated is introduced through the lower manifold, passes from bottom to top the regenerative charge and after regeneration is discharged through the upper manifold.
  • Figure II shows a housing body (1) to which are welded, at its upper end, a bottom (2) with a central perforation (2 ') and at its lower end a closed bottom (4).
  • the time at the end of which one of the following limits is reached is called autonomy of the cartridge, namely: the C0 2 content of the purified gas is greater than 1.5%; the increase in pressure drop at expiration is greater than 5 millibars (this measures the increase in pressure drop in the superoxide bed due to partial clogging); the variation in pressure drop on inspiration suddenly increases and the respiratory bag is flat (this translates to a zero or greatly reduced generation of oxygen which no longer compensates for the respiratory need).
  • a 162 cm2 section of potassium superoxide with a rectangular section is used, crossed from bottom to top on exhalation by the gas to be purified.
  • the charge used weighing 1,600 g, consists of biconcave pellets 9 mm in diameter and 4.5 mm thick made from a mixture based on superoxide containing 70% KO 2 , 10% of CaO, 15% KOH and 0.135% Cu ++ in the form of oxychloride.
  • the CO 2 content of the purified gas exceeds 1.5% after 78 minutes of operation.
  • 1,800 g of potassium superoxide 73.3% KO 2 , 8% CaO and 10 ppm Cu ++ are placed in a 162 cm 2 section cartridge, shown in FIG. I.
  • the operation is carried out under the same experimental conditions as for the previous examples, but in addition, the cartridge is placed in a case similar to that used in the commercial type respiratory system.

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Abstract

Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène du type cartouche destinée à recevoir une masse absorbante sous forme de pastilles, comme le superoxyde de potassium. La cartouche est munie d'un embout central d'admission (5) des gaz à épurer, prolongé verticalement en conduit d'admission (5') jusqu'au dégagement du fond du boîtier (9) au niveau de la paroi inférieure perforée (7) supportant la charge régénératrice, ce conduit débouchant au centre de cette paroi à laquelle il est fixé; la partie supérieure de boîtier de la cartouche (6) du côté de la sortie des gaz à traiter, est garnie d'une série de radiateurs (11) parallèles au sens de circulation des flux gazeux dans la charge régénératrice, fixés aux parois du boîtier (12) et dont la longueur est inférieure à l'espacement entre les deux parois (7) et (8). Application aux régénérations de durée prolongée à un niveau cinétique élevé, et utilisation pratiquement totale du potentiel réactif de la cartouche.

Description

  • La présente invention concerne un appareil de respiration à génération chimique d'oxygène, du type cartouche destinée à recevoir une masse absorbante sous forme de pastilles, comme le superoxyde de potassium éventuellement additionné d'un oxyde ou hydroxyde de métal alcalino-terreux ou de potassium, en particulier les cartouches travaillant à un niveau cinétique élevé.
  • On connait déjà divers types de cartouches, le brevet britannique 671.107 décrit un filtre pour un appareil de respiration comprenant plusieurs couches de composé peroxyde. Les couches de peroxyde sont séparées par une grille métallique, des ressorts les maintenant en place à la partie inférieure et les gaz étant introduits par l'intermédiaire d'un tube central.
  • Le brevet U.S. 3.767.367 propose une cartouche de régénération des gaz expirés incorporable dans un appareil de respiration individuel, qui comporte à la partie inférieure une voûte autoportante constituée par un filtre maintenant la charge de régénération.
  • Un appareil est généralement conçu pour répondre aux besoins respiratoires d'un homme effectuant un niveau d'effort donné pendant une durée bien déterminée.
  • On est donc conduit, pour chaque appareil, à rechercher le poids minimum de superoxyde correspondant à un taux d'utilisation maximum, ce qui implique de corréler au mieux divers paramètres, tels la réactivité du superoxyde, son comportement à la température, les grosseur et forme des pastilles de superoxyde et notamment la structure de la charge régénératrice.
  • Les appareils de respiration à génération chimique d'oxygène sont parfois soumis à des conditions de régénération intensive quand le niveau respiratoire atteint un débit supérieur à 35 litres par minute (et même 70 litres/minute, pendant quelques minutes pour des teneurs en anhydride carbonique comprises entre 4 et 5 %).
  • Dans ces conditions, les particules de réactifs solides à base de superoxyde de potassium sont le siège des réactions du superoxyde avec l'anhydride carbonique et avec la vapeur d'eau. Ces réactions qui dégagent de l'oxygène sont très exothermiques, soumettant les particules de réactifs à des températures très élevées pouvant atteindre 200 à 300°C.
  • On sait que le superoxyde réagit plus rapidement avec l'anhydride carbonique qu'avec la vapeur d'eau, ce qui correspond à une fixation plus accélérée du C02' alors que le superoxyde de potas― sium pur génère de l'oxygène à partir de la vapeur d'eau en formant des hydrates de potasse relativement fusibles.
  • Et, quand un lit de particules de régénération des atmosphères respirables est soumis à l'action d'un gaz correspondant à un niveau respiratoire élevé, on constate que la couche de produit de régénération se trouvant au front d'attaque du gaz à régénérer se carbonate rapidement et que les particules conservent leur forme et leurs propriétés mécaniques, alors qu'en aval de cette couche, les particules de régénération reçoivent une quantité importante d'eau et sont rapidement déformées et rendues déliquescentes.
  • Si on poursuit l'opération, cette dégradation évolue jusqu'à la fusion des particules, entraînant ainsi un effondremement partiel de la charge régénératrice, avec formation d'une part d'une masse fondue compacte offrant au gaz une surface réactive très diminuée et d'autre part, des cavernes vides de réactif qui constituent probablement des canaux préférentiels empruntés par le gaz à régénérer et dans lesquels l'anhydride carbonique est retenu de manière très imparfaite. Bien qu'il reste encore dans le lit de particules régénératrices, une proportion importante de produit réactif, on observe une augmentation rapide de la teneur en anhydride carbonique du gaz effluent correspondant à une forte diminution de la réactivité globale du lit ; cette diminution du taux d'épuration du gaz est souvent accompagnée d'une forte augmentation de la perte de charge du lit de particules. Il en résulte une mauvaise utilisation du potentiel réactif initialement mis en oeuvre.
  • On a cherché à pallier cet inconvénient en donnant à la cartouche une structure telle que le gaz ne traverse à faible vitesse qu'une faible épaisseur du superoxyde, ou en divisant la charge en petites fractions par de nombreuses cloisons métalliques qui viennent au contact de la paroi ; on aboutit ainsi à des structures complexes dans lesquelles le poids de matière non réactive est relativement important ; elles sont d'un prix de revient élevé et leur remplissage est assez malaisé et se prête mal à une automatisation.
  • Récemment, on a proposé un moyen permettant de supprimer l'augmentation excessive des pertes de charge du superoxyde de potassium au cours de conditions intensives de régénération. Selon la demande de brevet d'invention 2.521.034 on incorpore au superoxyde de potassium, avant granulation ou pastillage, une certaine proportion d'oxyde alcalino-terreux à l'état pulvérulent ; on ralentit la dégradation des particules causée par la vapeur d'eau. L'oxyde de calcium est particulièrement efficace pour obtenir cet effet. Néanmoins, cette addition de chaux à une incidence sur la quantité d'oxygène potentiel générale, celle-ci étant limitée par la dilution du superoxyde.
  • Ce moyen ne donne pas pleinement satisfaction quand on veut réaliser des lits de mélanges réactifs relativement épais, pouvant atteindre une vingtaine de centimètres, qui travaillent à un niveau cinétique élevé, avec une durée de régénération prolongée et une utilisation pratiquement totale du potentiel réactif du solide.
  • On a recherché des dispositifs permettant le traitement des mélanges gazeux correspondant à des niveaux respiratoires élevés,pendant une durée dite élevée, c'est-à-dire supérieure à 90 minutes, et avec une mise en oeuvre pratiquement complète du potentiel réactif de la charge génératrice.
  • - Selon l'invention, il a été trouvé une cartouche métallique pour appareils de respiration à génération chimique d'oxygène, travaillant à des niveaux respiratoires élevés, munie d'aménagements internes qui, en favorisant l'élimination partielle vers l'extérieur de la chaleur dégagée, conduit à une utilisation optimale de lits épais de superoxyde de potassium pur ou de mélanges à base de superoxyde de potassium contenant éventuellement de l'oxyde de calcium.
  • Suivant un aménagement interne d'une cartouche dans laquelle la circulation des gaz à régénérer s'effectue de bas en haut, la partie supérieure du boîtier de la cartouche est garnie d'une série de radiateurs parallèles au sens de circulation des flux gazeux dans la charge régénératrice, fixés aux parois du boîtier et dont la lon- 'gueur est inférieure à la hauteur de ladite charge.
  • Il a été constaté que la longueur des radiateurs est avantageusement comprise entre la moitié et le tiers de l'espacement entre les deux parois perforées supportant et maintenant la charge régénératrice.
  • Ces aménagements internes placés dans la partie haute de la charge régénératrice, du côté de la sortie du gaz à traiter, sont fabriqués en matériaux bons conducteurs de la chaleur, tels que le cuivre et le laiton, par exemple à partir de tôles de 0,5 à 1 mm d'épaisseur.
  • Bien que des solutions simples, économiques et facilement réalisables, tels tubes droits, tôles lisses, donnent d'excellents résultats, on peut aussi utiliser des solutions plus élaborées telles des ailettes, tôles ondulées, etc...
  • Dans certains cas, on peut utiliser pour la réalisation de radiateurs des matériaux à transformation endothermique tels des alliages dont les températures de fusion se situent dans la plage de fonctionnement de la charge régénératrice.
  • Quand l'aménagement interne du boîtier de la cartouche est limité aux radiateurs, celle-ci peut comprendre deux fonds ouverts, avec un embout coaxial d'admission ménagé sur le fond inférieur du boîtier et un embout coaxial d'évacuation ménagé sur le fond supérieur du boîtier.
  • Une réalisation avantageuse consiste en deux aménagements internes de la cartouche, à savoir le conduit central vertical d'introduction des gaz à épurer débouchant dans le dégagement du fond du boîtier et la disposition d'une série de radiateurs parallèles au sens de circulation des flux gazeux dans la charge régénératrice, fixés aux parois du boîtier et dont la longueur est inférieure à la hauteur de celle-ci, de préférence comprise entre la moitié et le tiers de l'espacement entre les deux parois perforées délimitant la hauteur de la charge régénératrice. Dans ce type de dispositif, le boîtier de la cartouche comporte un fond supérieur ouvert dans lequel est aménagé les embouts coaxiaux d'admission et d'évacuation des gaz.
  • Suivant un des aménagements internes de cet appareil respiratoire à circulation verticale des gaz constitué par un boîtier comportant un fond ouvert et un fond fermé, les embouts coaxiaux d'admission et d'évacuation des gaz sont concentriquement ménagés sur le fond supérieur du boîtier, l'embout central d'admission des gaz à éptf- rer étant prolongé en conduit vertical, ouvert à sa base, jusqu'au dégagement du fond du boîtier au niveau de la paroi perforée inférieure supportant la charge régénératrice, ce conduit d'admission débouchant au centre de cette paroi perforée à laquelle il est fixé, par soudage, emboutissage...
  • Les gaz à épurer circulent de bas en haut dans le conduit d'admission, puis ils se répartissent dans le dégagement du fond du boîtier avant de traverser la paroi perforée supportant la charge régénératrice et de circuler dans celle-ci de bas en haut, les gaz régénérés traversant la paroi perforée supérieure maintenant la charge régénératrice, puis s'échappant par l'embout d'évacuation.
  • L'aménagement interne constitué par le tube central d'admission des gaz à épurer est avantageusement choisi en matériaux conducteurs de la chaleur, tels les métaux comme le cuivre et le laiton.
  • L'invention sera illustrée à l'aide de figures et d'exemples décrits ci-après.
    • La figure I représente un dispositif à fonds ouverts sans aménagement interne selon une vue en coupe.
    • La figure II représente une vue en coupe d'un appareil de régénération avec tube central d'admission des gaz à épurer, et fond supérieur ouvert.
    • Les figures III et III' montrent selon l'invention des vues en coupe d'un boîtier de cartouche à fonds ouverts, aménagé avec des radiateurs.
    • Les figures IV et IV' sont des vues en coupe de l'association des deux aménagements internes ; tube central d'admission et radiateurs ; et la figure V est une vue en perspective cavalière dans le cas où les radiateurs sont des ailettes.
  • La figure I montre un corps de boîtier métallique (1) sur lequel est soudé, à son extrémité supérieure, un fond (2) avec une perforation centrale (2'). Sur lui est soudé, du côté extérieur et en son centre, un embout percé (3) pouvant se raccorder à une tubulure des gaz régénérés, non représentée. A l'extrémité inférieure du boîtier, est soudé le fond (4) avec une perforation centrale (¢'). Sur lui, est soudé du côté extérieur et en son centre, un embout d'admission percé (5) ou tubulure d'entrée du gaz à régénérer.
  • A l'intérieur du corps de boîtier se trouve la cartouche de régénération (6) qui présente une paroi latérale perforée inférieure (7), et une paroi latérale perforée supérieure (8), entre lesquelles est logée la charge régénératrice. Entre le fond inférieur (4) et la paroi perforée (7) se situe un dégagement du fond du boîtier (9).
  • Dans cet appareil de régénération, le gaz à régénérer est introduit par la tubulure inférieure, traverse de bas en haut la charge régénératrice et après régénération est évacué par la tubulure supérieure.
  • La figure II montre un corps de boîtier (1) auquel sont soudés, à son extrémité supérieure, un fond (2) avec une perforation centrale (2') et à son extrémité inférieure un fond fermé (4).
  • Sur le fond (2) sont soudés les embouts coaxiaux d'admission de gaz à épurer (5) et d'évacuation de gaz régénéré (3) ; l'embout central ouvert se prolonge en un conduit d'admission (5') débouchant au centre de la paroi inférieure perforée (7).
  • Comme précédemment, à l'intérieur du corps de boîtier, se trouve la cartouche de régénération (6) avec les deux parois (7) et (8) et se situe un fond inférieur de dégagement (9).
  • Dans ce dispositif de régénération, les gaz à épurer sont introduits à la partie supérieure par l'embout d'admission (5) et circulent verticalement de haut en bas dans le conduit d'admission (5'), se répartissent dans le dégagement du fond de boîtier (9) et attaquent le lit de superoxyde de potassium de bas en haut, s'échappent par la paroi perforée supérieure (8), circulent dans le fond supérieur de dégagement (10) puis l'embout coaxial d'évacuation (3). en direction de la tubulure de gaz régénérés, non représentée.
    • Les figures III et III' montrent un boîtier du type de la figure I, comportant comme aménagement interne une série de radiateurs parallèles (11) fixés par les soudures (12) sur les parois latérales du boîtier. La coupe selon la ligne AB montre sur la figure III' la disposition des radiateurs et leurs points d'insertion sur les parois du boîtier (12) et de contact entre-eux (13), notamment pour des radiateurs en forme d'ailettes.
    • La figure IV montre un boîtier du type de la figure II comportant, en plus, le second aménagement interne constitué par une série de radiateurs parallèles (11) fixés comme précédemment. Et, sur la figure IV', selon la coupe AB, on peut voir la distribution des radiateurs, leurs points de fixation sur les parois du boîtier (12) et de contact entre-eux (13), ainsi que leurs points de fixation (14) sur le conduit central d'admission des gaz à épurer (5').
    • La figure V montre une vue en perspective cavalière du boîtier, avec la figuration des sens des gaz à épurer et après régénération, dans le cas de l'association du conduit central d'admission et des radiateurs à ailettes, avec sortie du gaz à la partie supérieure de la cartouche placée dans le boîtier.
  • Pour évaluer l'amélioration des performances des appareils de respiration à génération chimique d'oxygène, on utilise le dispositif expérimental succinctement décrit ci-dessous :
    • Il comprend un générateur de gaz pulsé à vingt pulsations par minute et à un débit moyen de 35 litres par minute à 20°C. Ce générateur reçoit à chaque pulsation un volume constant d'anhydride carbonique correspondant à un débit moyen de 1,57 litre/minute (4,5% de 35 1/mn). Ce gaz porté à 37°C, saturé d'eau à cette température est envoyé sur un lit de superoxyde de potassium, puis recueilli dans un sac respiratoire et aspiré dans le générateur où il est remis au titre en anhydride carbonique et vapeur d'eau. L'ensemble fonctionne ainsi en circuit semi-fermé ; le générateur de gaz rejette à l'atmosphère un volume de gaz épuré équivalent au volume d'anhydride carbonique introduit ; une soupape tarée sur le sac respiratoire élimine l'excès d'oxygène éventuellement fourni par la charge respiratoire de superoxyde de potassium. Des analyseurs d'oxygène et d'anhydride carbonique donnent en continu la composition du gaz épuré ; on mesure aussi la variation de perte de charge de l'ensemble : lit de superoxyde-sac respiratoire, à l'expiration et à l'inspiration.
  • On appelle autonomie de la cartouche le temps au bout duquel l'une des limites suivantes est atteinte, à savoir : la teneur en C02 du gaz épuré est supérieure à 1,5 %; l'augmentation de la perte de charge à l'expiration est supérieure à 5 millibars (ceci mesure l'augmentation de perte de charge du lit de superoxyde due à un colmatage partiel) ; la variation de perte de charge à l'inspiration augmente brutalement et le sac respiratoire est plat (ceci traduit une génération d'oxygène nulle ou fortement diminuée qui ne compense plus le besoin respiratoire).
  • Dans les conditions expérimentales ci-dessus décrites, on trouve, ci-dessous, la description de quelques uns des essais réalisés
    • Exemples 1 à 4 :
  • On utilise un lit de superoxyde de potassium à section rectangulaire de 162 cm2, traversé de bas en haut à l'expiration par le gaz à épurer. La charge utilisée, d'un poids de 1.600 g, est constituée de pastilles biconcaves de 9 mm de diamètre et 4,5 mm d'épaisseur fabriquées à partir d'un mélange à base de superoxyde contenant 70 % de KO2, 10 % de CaO, 15 % KOH et 0,135 % Cu++ sous forme d'oxychlorure.
  • Avec le dispositif de la figure I, sans aménagement interne la teneur en CO2 du gaz épuré dépasse 1,5 % après 78 minutes de fonctionnement.
  • Avec celui de la figure II à tube central d'admission, cette limite est atteinte en 68 minutes.
  • Avec les radiateurs schématisés sur la figure III, cette teneur en C02 de l'effluent n'est atteinte qu'après 97 minutes de fonctionnement.
  • Avec le dispositif, selon la figure IV, combinant le tube central d'admission et les radiateurs, l'autonomie mesurée vis-à-vis du CO2 est alors de 102 minutes.
  • Dans tous les cas, l'augmentation de perte de charge reste très en-dessous de la limite fixée.
    • Exemple 5 :
  • On place dans une cartouche de 162cm2 de section, représentée sur la figure I, 1.800 g de superoxyde de potassium à 73,3 % KO2, 8% CaO et 10 ppm Cu++. On opère dans les mêmes conditions expérimentales que pour les exemples précédents, mais en outre, la cartouche est placée dans un boîtier analogue à celui utilisé dans l'appareil respiratoire type commercial.
  • On constate que la perte de charge à l'expiration reste pratiquement constante, après stabilisation en quelques minutes au début de l'opération. La teneur en anhydride carbonique du gaz effluent passe par un maximum de 0,8 % à la 72ème minute, puis décroît rapidement est n'est que de 0,2 % à la 97ème minute.
  • La génération d'oxygène s'arrête après 97 minutes de fonctionnement, le sac respiratoire est alors plat et la perte de charge à l'inspiration augmente brutalement.

Claims (7)

1. Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène et circulation verticale de bas en haut des gaz à régénérer, du type cartouche destinée à recevoir une charge régénératrice absorbante sous forme de pastilles, caractérisé en ce que la partie supérieure du boîtier de la cartouche (6) du côté de la sortie des gaz à traiter est garnie d'une série de radiateurs (11) parallèles au sens de circulation des flux gazeux sous la charge régénératrice, fixés aux parois du boîtier (12) et dont la longueur est inférieure à la hauteur de la charge.
2. Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène, et circulation verticale de bas en haut des gaz à régénérer, selon la revendication 1, caractérisé en ce que la longueur des radiateurs (11) est comprise entre le tiers et la moitié de l'espacement entre les deux parois perforées (7 et 8) supportant et maintenant la charge régénératrice (6).
3. Appareil de respiration selon la revendication 1, caractérisé en ce que les radiateurs (11) sont en matériau bon conducteur de la chaleur.
4. Appareil de respiration selon la revendication 3, caractérisé en ce que les radiateurs (11) sont en forme d'ailettes.
5. Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène, et circulation verticale de bas en haut des gaz à régénérer, du type cartouche destinée à recevoir une charge régénération absorbante sous forme de pastilles selon la revendication 1, caractérisé par l'association de deux aménagements internes, constituée par un embout central d'admission (5) des gaz à épurer, prolongé verticalement en conduit d'admission (5') jusqu'au dégagement du fond du boîtier (9) au niveau de la paroi inférieure perforée (7) supportant la charge régénératrice, ce conduit d'admission (5') débouchant au centre de cette paroi perforée (7) à laquelle il est fixé ; et la partie supérieure du boîtier de la cartouche (6), du côté de la sortie des gaz à traiter, est garnie d'une série de radiateurs (11) parallèles au sens de circulation des flux gazeux dans la charge régénératrice, fixés aux parois du boîtier (12) et dont la longueur est inférieure à l'espacement entre les deux parois perforées (7) et (8).
6. Appareil de respiration selon la revendication 1, caractérisé en ce que les radiateurs contiennent un matériau à transformation endothermique.
7. Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène et circulation verticale des gaz, du type cartouche selon la revendication 5, caractérisé en ce que le tube central d'admission des gaz à épurer (5 et 5') est en matériau conducteur de la chaleur.
EP84400669A 1983-04-12 1984-04-05 Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène Expired EP0125157B1 (fr)

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FR8305922A FR2544204B1 (fr) 1983-04-12 1983-04-12 Appareil de respiration a generation chimique d'oxygene

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EP0125157A1 true EP0125157A1 (fr) 1984-11-14
EP0125157B1 EP0125157B1 (fr) 1987-09-30

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EP84400669A Expired EP0125157B1 (fr) 1983-04-12 1984-04-05 Appareil de respiration à génération chimique d'oxygène

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