EP0140763A2 - Installation de traitement d'une matière combustible et son mode de fonctionnement - Google Patents

Installation de traitement d'une matière combustible et son mode de fonctionnement Download PDF

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EP0140763A2
EP0140763A2 EP84401970A EP84401970A EP0140763A2 EP 0140763 A2 EP0140763 A2 EP 0140763A2 EP 84401970 A EP84401970 A EP 84401970A EP 84401970 A EP84401970 A EP 84401970A EP 0140763 A2 EP0140763 A2 EP 0140763A2
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temperature
roller
gases
downstream
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Luc Ratouis
Gérard Dreyfuss
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Creusot Loire SA
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Creusot Loire SA
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    • C10J2300/093—Coal

Definitions

  • the subject of the invention is an installation for treating a combustible material, and in particular an apparatus for gasifying coal or vegetable materials and also covers methods for controlling the treatment carried out in an installation of this type.
  • Apparatus are already known for pyrolysis or gasification of combustible materials by circulation of hot gas comprising an elongated reaction chamber having a flat bottom on which the material charged at an upstream end forms a layer moving up to the downstream end of the bottom where it pours into an evacuation hopper.
  • the reaction chamber is associated with a circuit for circulating hot gas through the layer of materials comprising means for introducing hot gases above the layer, for example by means of a burner and means for extracting gas through the material layer through at least one permeable part formed in the bottom.
  • a gasification device as described, for example, in French patent No.
  • the bottom is provided with two permeable zones constituted by grids, one zone placed in the upstream half of the chamber corresponding to the drying and the pyrolysis of the material and a zone placed on the downstream side corresponding to the gasification of the material after pyrolysis.
  • the pyrolysis gases aspirated by a box placed below the upstream grid are recycled in the burner placed above at the downstream end of the chamber, so as to produce the temperature necessary for gasification, the gases produced by that -ci being sucked by a box placed below the downstream grid.
  • reaction chamber described in this patent has a horizontal bottom. It may however be advantageous to tilt the bottom more or less depending on the desired operating conditions.
  • the bottom of the chamber is substantially horizontal or slightly inclined so that the advancement of the material cannot occur naturally and is carried out by means of '' a thrust member such as a piston placed below the loading orifice and animated with movements alternating slow forward and fast backward to give the material a substantially constant forward speed.
  • a thrust member such as a piston placed below the loading orifice and animated with movements alternating slow forward and fast backward to give the material a substantially constant forward speed.
  • the reaction chamber opens at its downstream end into a recovery hopper, the edge of which must normally be separated from the grid by a weir-forming surface and the length of which must be sufficient to maintain a minimum thickness of material above the grid. given the angle formed by the natural slope of the material discharge at the downstream end of the layer. Indeed, when the grid is not covered with a layer of material of sufficient thickness to produce a certain pressure drop, one can observe a phenomenon of fogging producing preferential streams of hot gas through the grid. On the other hand, the downstream part thereof can also be exposed directly to the gas coming from the burner if it is placed too close to the edge of the spill hopper, the embankment being able to spill irregularly. This therefore results in a risk of overheating of the grid, the longevity of which depends on the temperatures to which it is exposed.
  • the temperature produced by the burner above the charge should normally be as high as possible, but it is also necessary to avoid too rapid a melting of the ash which would lead to the evacuation.
  • the upstream temperature of the gases above the charge must be of the order of 1150 ° C.
  • the thickness to be given to the layer which depends in particular on the charac material and the inclination of the bottom must be sufficient, as indicated, to produce the necessary pressure drop and depends on the suction conditions.
  • the downstream temperature of the gases having passed through the charge must be limited, if possible, so as not to deteriorate the grid while retaining a good gasification yield and experience shows that it is useful to maintain a temperature d 'about 700 ° below the downstream grid.
  • the object of the invention is to remedy these drawbacks by means of a device which makes it possible, in particular, without excessive complication and without the use of a movable floor, to control the end of the treatment process, in particular by preventing the temperature of the gases from rising to of the grid which would cause excessive heating thereof.
  • the reaction chamber is provided with a device for controlling the discharge of the treated material, projecting above the level of the bottom of the chamber at the downstream end of the latter and provided with means continuous discharge of the treated material with a flow
  • the material discharge control member is constituted by a roller extending transversely at the downstream end of the bottom, rotatably mounted around an axis parallel to the latter and the part of which upper overflows above the bottom so as to constitute an obstacle to the advancement of the matter.
  • the roller is provided, on its periphery, with hollow parts capable of withdrawing a determined quantity of material at each turn of the roll, the latter being associated with a means of rotationally driven at adjustable speed constituting the means for adjusting the flow rate material evacuation.
  • the reaction chamber has a bottom inclined relative to the horizontal by an angle less than that causing the natural advancement of the material and is associated with a means for pushing the material at a speed of substantially constant progress.
  • the discharge rate of the spill control member being adjusted for optimal operating conditions as a function of the speed of advancement of the layer of material, the downstream temperature of the gases is continuously measured. above the layer at the downstream end and, if a reference temperature corresponding to the desired degree of treatment is exceeded, a reduction in the discharge rate of the treated material is controlled, determining an increase in the height of the layer and a lowering of the downstream temperature measured to the reference level, the evacuation flow rate then being reduced to its normal value.
  • the reaction chamber has a bottom inclined relative to the horizontal by an angle greater than that causing the natural advancement of the material under its own weight and the spill control member protrudes in protrusion above the bottom over a height substantially equal to that of the layer of material and which depends on the rate of loading through the upstream orifice and the rate of discharge of the treated material.
  • the temperature of the gases is continuously measured below the layer of material at the downstream end of the bottom and, if a reference temperature corresponding to the desired degree of treatment is exceeded, an increase is controlled.
  • the discharge flow rate determining an increase in the carbon content of the material at the downstream end and a decrease in the temperature measured up to the reference level, the discharge flow rate then being reduced to its normal value.
  • a gasifier is schematically represented consisting of a treatment chamber 1 of elongated shape, provided with a bottom 13 inclined relative to the horizontal and extending between an inlet 2 for supplying materials and a hopper 16 for discharging the treated material, placed at the two ends, respectively upper and lower, of the elongated chamber 1.
  • the material reduced to pieces introduced by the inlet 2 moves along the inclined bottom 13 of the chamber for example under the action of a piston 3 which is driven by a jack 31 with an alternating movement of advance and backward movement, the advance taking place at an adjustable slow speed and the backward movement at a higher speed so that the material moves in a practically continuous movement, at an average speed V.
  • the material thus forms above the bottom 13 a layer 4 which can have a variable thickness and whose front part 44 forms a slope 45 limited by the downstream end 12 of the bottom 13 and whose inclination depends in particular on the physical characteristics of the material after treatment.
  • the chamber 1 Opposite the slope 45 and above the discharge hopper 16, the chamber 1 forms a hood 17 in which is placed a burner 18.
  • the hot gases produced by the burner 18 spread in the treatment chamber 1 au- above the material and are sucked through it by two boxes 51 and 61 connected to suction circuits, respectively 5 and 6 and limited respectively by two grids 14 and 15 forming permeable parts of the bottom 13 placed respectively on the upstream side and on the downstream side of it.
  • the hot gases produced by the burner 18 pass through the layer of material 4 and the embankment 45 in a substantially transverse direction and produce above the grid 14 the drying and then the pyrolysis of the combustible material which turns into coal. of wood and then the conversion of the latter into gas above the grid 15, the gas produced being sucked in by the box 61.
  • the downstream part of the bottom 13 between the limit of the box 15 and the edge of the hopper 16 forms a weir 12 whose length determines the position of the slope 45 and therefore the thickness of material traversed by the gases sucked by the grid 15 .
  • a roller 8 is placed at this location which is provided on its periphery with recesses in the form of grooves 81 which extend over the entire length of the roller.
  • This is rotatably mounted on an axis 80 parallel to the bottom 13 and perpendicular to the axis of the chamber 1, that is to say to the direction of movement.
  • the axis 80 of the roller 8 can be placed, for example, at the bottom 13, the weir 130 forming a cylindrical housing for the lower part of the roller 8, the upper part thus overflows above the bottom 13.
  • the roller 8 is rotated by a motor 82 with an average angular speed for which the discharge rate of the material taken up by the grooves 81 corresponds to the average speed V of advancement of the material along the bottom 13.
  • a motor 82 for which the discharge rate of the material taken up by the grooves 81 corresponds to the average speed V of advancement of the material along the bottom 13.
  • the average speed of advancement of the layer of material 4 is determined by the piston 3 and remains substantially constant as long as the speed of the piston is not changed.
  • the dumping slope takes the average position 45. If the speed of rotation of the roller is reduced, the evacuation rate also decreases and this results in a braking effect, the roller constituting an obstacle which must be crossed by matter.
  • the slope then takes the position 46 indicated in dashes in the figure and which is substantially tangent to the roller 8 and the inclination of which depends on the angle (D) of natural dumping of the ashes.
  • the speed of rotation of the roller is increased, the ash discharge rate becomes greater than the arrival rate which corresponds to the average speed of advance and the slope takes position 47 of slightly concave shape, indicated in phantom in Figure 2.
  • the minimum thickness h of materials passed through by the gases at the lower end of the grid 15 can vary between two values h l and h 2 corresponding to the extreme positions 46 and 47 of the slope according to the speed given to the roller 8.
  • the discharge of the material and the evacuation rate thanks to the roller 8 there is a means for varying the height h of materials through which the gases pass and therefore the cooling thereof, the operating conditions being adjusted, as indicated , so that the ashes retain at the end of treatment a minimum proportion of carbon determining a lowering of temperature by endothermic reaction.
  • This device may include a comparator 9, receiving the temperature measured by a sensor 91 placed below the grid 15 to compare it with a reference temperature t '. Depending on the result of this comparison, the comparator 9 sends an order to a member 83 for adjusting the speed of rotation of the motor 82 for driving the roller 8. When the measured temperature t substantially exceeds the reference temperature t ', the comparator 9 sends to the adjusting member 83 an order to slow down the roller 8 which makes it possible to increase the height of the layer crossed and consequently the cooling of the gases. When the temperature difference is considered normal, the comparator issues a command to return to normal speed of the roller 8.
  • the temperature measured below the grid should not drop abnormally below reference level t '. If the comparator detects an abnormal lowering of temperature which results in a reduction in yield, then it would be necessary to act on the speed of advancement of the material by means of the piston 3.
  • the relative proportions of charcoal and ash remaining at the end of the treatment depend on the nature of the fuel which can produce a proportion of ash ranging from 5 to 20%.
  • the operating conditions being determined according to the nature of the fuel and the characteristics of the installation, the regulating device according to the invention makes it possible to control the degree of progress of the treatment and the temperature of the gases sucked up so as to avoid a excessive heating of the grate 15. Thanks to the security provided by the spill control roller, it is therefore possible to reduce the carbon content of the ashes as much as possible and consequently achieve an optimal gasification yield.
  • the device which has just been described also has other advantages.
  • the molten ash forms, on the surface 45 of the slope, a crust which will be broken and easily evacuated by the roller 8.
  • the gasifier with a horizontal or slightly inclined bottom which has just been described is well suited for the treatment of materials comprising a relatively low proportion of ash on the order of 5%, such as, for example, wood.
  • materials of plant origin containing a large proportion of ash for example of the order of 20%
  • Such a gasifier has been shown by way of example in FIG. 3.
  • the reaction chamber 1 is then provided with a bottom 13 inclined at a large angle, of the order of 45 ° and is provided, above the upper end 11 of the bottom 13, with an orifice inlet 2 through which a chimney 21 opens allowing the material to be introduced continuously.
  • a roller 8 which may be provided, as described above, with evacuation grooves 81, but which protrudes above the level of the bottom 13 over a height substantially corresponding to that of the layer of material as it enters the chamber. In this way, the material introduced through the inlet orifice 2 forms a layer of substantially uniform thickness up to the discharge roller 8.
  • the comparator 9 detects an abnormal rise in temperature above the reference temperature t ′, the comparator 9 determines an increase in the speed of rotation of the roller and consequently in the ash removal rate. These are immediately replaced by the material located upstream and which advances under the action of its own weight. This material, having undergone a less thorough treatment, has a higher carbon content which determines a lowering of the temperature to the desired level. Comparator 9 then reduces the speed of the roller to normal speed.
  • the comparator 9 could slow down the roller and consequently the rate of evacuation of the material which would then undergo a more thorough treatment. nant a lowering of the carbon content and a rise in the temperature of the aspirated gases to a normal level, the speed of rotation of the roller being then returned to its normal value.
  • the device according to the invention makes it possible to adapt to very different operating conditions and one could obviously imagine other variants.
  • roller 8 for controlling the discharge of the material could be provided, in place of the grooves 81, with helical threads to form an endless screw which would be placed in the bottom of a bucket.
  • the material would then move parallel to the axis of the roller, that is to say transversely to the direction of the bottom 13, the evacuation occurring through a lateral orifice placed at the height of the roller.

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Abstract

L'invention a pour objet une installation de traitement d'une matière combustible par circulation de gaz chauds, comprenant une chambre de réaction allongée (1 ) ayant un fond plan (13) et munie à une extrémité amont (2) de moyens de chargement de la matière sous forme d'une couche (4) se déplaçant le long du fond plan (13) jusqu'à une extrémité aval (12) de déversement de la matière traitée, la chambre de réaction (1) étant associée à au moins un circuit (18, 6) de circulation de gaz chauds à travers la couche (4) de matière.
Selon l'invention, la chambre de réaction (1) est munie d'un organe (8) de contrôle du déversement de la matière traitée, placé en saillie au-dessus du niveau du fond (13) à l'extrémité aval (16) de ce dernier et muni de moyens d'évacuation continue de la matière traitée, avec un débit réglable.
L'invention s'applique spécialement à la gazéification de matière végétale.

Description

  • L'invention a pour objet une installation de traitement d'une matière combustible, et en particulier un appareil de gazéification de charbon ou de matières végétales et couvre également des procédés de contrôle du traitement réalisé dans une installation de ce type.
  • On connait déjà des appareils de pyrolyse ou de gazéification de matières combustibles par circulation de gaz chaud comprenant une chambre de réaction allongée ayant un fond plan sur lequel la matière chargée à une extrémité amont forme une couche se déplaçant jusqu'à l'extrémité aval du fond où elle se déverse dans une trémie d'évacuation. La chambre de réaction est associée à un circuit de circulation de gaz chaud à travers la couche de matières comportant des moyens d'introduction de gaz chauds au-dessus de la couche par exemple au moyen d'un brûleur et des moyens d'aspiration des gaz à travers la couche de matière par au moins une partie perméable ménagée dans le fond. Dans un appareil de gazéification, comme décrit, par exemple, dans le brevet français N°7831.356 le fond est muni de deux zônes perméables constituées par des grilles, une zône placée dans la moitié amont de la chambre correspondant au séchage et à la pyrolyse de la matière et une zône placée du côté aval correspondant à la gazéification de la matière après pyrolyse. Les gaz de pyrolyse aspirés par un caisson placé au-dessous de la grille amont sont recyclés dans le brûleur placé au-dessus à l'extrémité aval de la chambre, de façon à produire la température nécessaire à la gazéification, les gaz produits par celle-ci étant aspirés par un caisson placé au-dessous de la grille aval.
  • La chambre de réaction décrite dans ce brevet comporte un fond horizontal. Il peut cependant être avantageux d'incliner le fond plus ou moins en fonction des conditions de fonctionnement souhaitées.
  • En effet, lorsque le fond est incliné d'un angle important qui.dépend du frottement entre la matière et le fond et peut être supérieur à 45°, la matière chargée par un orifice débouchant au-dessus de l'extrémité amont du fond avance sous l'action de son propre poids jusqu'à une trémie d'évacuation placée à l'extrémité aval de la chambre.
  • En revanche,dans le mode de réalisation décrit dans le brevet N°7837356, le fond de la chambre est sensiblement horizontal où faiblement incliné de telle sorte que l'avancement de la matière ne peut se produire de façon naturelle et est effectué au moyen d'un organe de poussé tel qu'un piston placé au-dessous de l'orifice de chargement et animé, de mouvements alternatifs d'avancement lent et de recul rapide permettant de donner à la matière une vitesse d'avancement sensiblement constante.
  • La chambre de réaction débouche à son extrémité aval dans une trémie de récupération dont le bord doit normalement être séparé de la grille par une surface formant déversoir et dont la longueur doit être suffisante pour maintenir au-dessus de la grille une épaisseur minimale de matière compte tenu de l'angle formé par le talus naturel de déversement de la matière à l'extrémité aval de la couche. En effet, lorsque la grille n'est pas re- couverte d'une couche de matière d'épaisseur suffisante pour produire une certaine perte de charge, on peut constater un phénomène de renardage produisant des courants préférentiels de gaz chaud à travers la grille. D'autre part, la partie aval de celle-ci peut également être exposée directement au gaz venant du brûleur si elle est placée trop près du bord de la trémie de déversement, le talus pouvant se déverser de façon irrégulière. Il en résulte donc un risque de surchauffe de la grille dont la longévité dépend des températures auxquelles elle est exposée.
  • Un risque de surchauffe existe également lorsque la partie avant de la couche de matière est constituée presque uniquement de cendres qui ne produisent aucun refroidissement des gaz. On a donc l'habitude de régler les conditions de fonctionnement de façon à conserver à l'intérieur de la matière recouvrant la grille à l'extrémité aval de la chambre une proportion minimale de charbon de bois susceptible de diminuer la température des gaz et par conséquent le risque d'échauffement de la grille grâce à la réaction endothermique de formation de l'oxyde de carbone. Bien entendu, cette proportion de carbone résiduelle doit être réduite au minimum nécessaire pour ne pas diminuer exagérément le rendement de gazéification.
  • Lors du réglage des conditions de fonctionnement, on doit évidemment tenir compte des caractéristiques de l'installation et de la matière traitée et on peut jouer sur un certain nombre de paramètres tels que le débit de chargement, la température des gaz produits par le brûleur au-dessus de la charge ou bien les débits et les vitesses de circulation des gaz aspirés pour obtenir les conditions de fonctionnement souhaitées.
  • La température produite par le brûleur au-dessus de la charge doit normalement être la plus élevée possible mais il faut également éviter une fusion trop rapide des cendres qui gènerait l'évacuation. L'expérience montre que la température amont des gaz au-dessus de la charge doit être de l'ordre de 1150°C.
  • L'épaisseur à donner à la couche, qui dépend notamment des caractéristiques de la matière et de l'inclinaison du fond doit être suffisante, comme on l'a indiqué, pour produire la perte dé charge nécessaire et dépend des conditions d'aspiration. On a vu également que la température aval des gaz ayant traversé la charge doit être limitée, si possible, pour ne pas détériorer la grille tout en gardant un bon rendement de gazéification et l'expérience montre qu'il est utile de maintenir une température d'environ 700° au-dessous de la grille aval.
  • On peut, empiriquement, déterminer des conditions optimales de fonctionnement d'une installation de gazéification, mais à moins de disposer d'une sole mobile qui complique beaucoup l'installation, on ne connaissait pas jusqu'à présent de moyens simples pour régler les conditions de fonctionnement en cours de marche et, dans les fours à sole fixe, on est amené soit à conserver une teneur en carbone relativement importante à l'extrémité aval du four, ce qui baisse le rendement, soit à écarter vers l'aval le point de déversement de la matière par rapport à l'extrémité de la grille, ce qui entraine un allongement du four.
  • L'invention a pour objet de remédier à ces inconvénients grâce à un dispositif permettant notamment, sans complication excessive et sans utilisation d'une sole mobile, de contrôler la fin du processus de traitement en évitant notamment une élévation de la température des gaz au niveau de la grille qui entratnerait un échauffement excessif de celle-ci.
  • Conformément à l'invention, la chambre de réaction est munie d'un organe de contrôle du déversement de la matière traitée, placé en saillie au-dessus du niveau du fond de la chambre à l'extrémité aval de ce dernier et muni de moyens d'évacuation continue de la matière traitée avec un débit
    Figure imgb0001
    Figure imgb0002
  • un moyen de mesure de la température des gaz aspirés au-dessous de la couche de matière à l'extrémité aval du fond et un moyen de réglage par l'organe de contrôle du déversement du débit d'évacuation de la matière traitée, en fonction des variations de la température mesurée des gaz par rapport à un niveau déterminé correspondant aux conditions de fonctionnement optimales.
  • Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, l'organe de contrôle du déversement de la matière est constituée par un rouleau s'étendant transversalement à l'extrémité aval du fond, monté rotatif autour d'un axe parallèle à ce dernier et dont la partie supérieure déborde au-dessus du fond de façon à constituer un obstacle à l'avancement de la matière.
  • Le rouleau est muni, sur sa périphérie, de parties creuses susceptibles de prélever une quantité déterminée de matière à chaque tour du rou- léau, ce dernier étant associé à un moyen d'entratnement en rotation à vitesse réglable constituant le moyen de réglage du débit d'évacuation de la matière.
  • Dans un premier mode de réalisation, la chambre de réaction a un fond incliné par rapport à l'horizontale d'un angle inférieur à celui provoquant l'avancement naturel de la matière et est associé à un moyen de poussée de la matière à une vitesse d'avancement sensiblement constante. Dans ce cas, le débit d'évacuation de l'organe de contrôle de déversement étant réglé pour des conditions de fonctionnement optimales en fonction de la vitesse d'avancement de la couche de matière, on mesure en permanence la température aval des gaz au-dessus de la couche à l'extrémité aval et, en cas de dépassement d'une température de référence correspondant au degré de traitement souhaité, on commande une diminution du débit d'évacuation de la matière traitée déterminant une augmentation de la hauteur de la couche et un abaissement de la température aval mesurée jusqu'au niveau de référence, le débit d'évacuation étant alors ramené à sa valeur normale.
  • Dans un autre mode de réalisation, la chambre de réaction a un fond incliné par rapport à l'horizontale d'un angle supérieur à celui provoquant l'avancement naturel de la matière sous son propre poids et l'organe de contrôle du déversement dépasse en saillie au-dessus du fond sur une hauteur sensiblement égale à celle de la couche de matière et qui dépend du débit de chargement par l'orifice amont et du débit d'évacuation de la matière traitée.
  • Dans ce cas, on mesure en permanence la température des gaz au-dessous de la couche de matière à l'extrémité aval du fond et, en cas de dépassement d'une température de référence correspondant au degré de traitement souhaité, on commande une augmentation du débit d'évacuation déterminant une augmentation de la teneur en carbone de la matière à l'extrémité aval et un abaissement de la température mesurée jusqu'au niveau de référence, le débit d'évacuation étant alors ramené à sa valeur normale.
  • Mais l'invention sera mieux comprise en se référant à des modes de réalisation données à titre d'exemple et représentés sur les dessins annexés.
    • La figure 1 représente schématiquement, en coupe longitudinale, la chambre de traitement d'une installation de gazéification.
    • La figure 2 est une vue de détail, à échelle agrandi, de l'extrémité aval de déversement de la matière.
    • La figure 3 représente schématiquement, en coup longitudinale, un autre type de gazogène.
  • Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un gazogène constitué d'une chambre de traitement 1 de forme allongée, munie d'un fond 13 incliné par rapport à l'horizontale et s'étendant entre une entrée 2 d'alimentation en matières et une trémie 16 d'évacuation de la matière traitée, placées aux deux extrémités, respectivement supérieure et inférieure, de la chambre allongée 1.
  • La matière réduite en morceaux introduite par l'entrée 2 se déplace la long du fond incliné 13 de la chambre par exemple sous l'action d'un piston 3 qui est animé par un vérin 31 d'un mouvement alternatif d'avance et de recul, l'avance se faisant à une vitesse lente réglable et le recul à plus grande vitesse de telle sorte que la matière se déplace d'un mouvement pratiquement continu, à une vitesse moyenne V.
  • La matière forme ainsi au-dessus du fond 13 une couche 4 qui peut avoir une épaisseur variable et dont la partie avant 44 forme un talus 45 limité par l'extrémité aval 12 du fond 13 et dont l'inclinaison dépend notamment des caractéristiques physiques de la matière après traitement.
  • En face du talus 45 et au-dessus de la trémie d'évacuation 16, la chambre 1 forme une hotte 17 dans laquelle est placé un brûleur 18. Les gaz chauds produits par le brûleur 18 se répandent dans la chambre de traitement 1 au-dessus de la matière et sont aspirés à travers celle-ci par deux caissons 51 et 61 reliés à des circuits aspirants, respectivement 5 et 6 et limités respectivement par deux grilles 14 et 15 formant des parties perméables du fond 13 placées respectivement du côté amont et du côté aval de celui-ci.
  • De la sorte, les gaz chauds produits par le brûleur 18 traversent la couche de matière 4 et le talus 45 dans une direction sensiblement transversale et produisent au-dessus de la grille 14 le séchage puis la pyrolyse de la matière combustible qui se transforme en charbon de bois puis la conversion en gaz de ce dernier au-dessus de la grille 15 le gaz produit étant aspiré par le caisson 61.
  • La partie aval du fond 13 comprise entre la limite du caisson 15 et le bord de la trémie 16 forme un déversoir 12 dont la longueur détermin la position du talus 45 et par conséquent l'épaisseur de matière traversée par les gaz aspirés par la grille 15.
  • Selon une caractéristique essentielle de l'invention, on place à cet endroit un rouleau 8 qui est muni sur sa périphérie d'évidements en forme de cannelures 81 qui s'étendent sur toute la longueur du rouleau. Celui-ci est monté rotatif d'un axe 80 parallèle au fond 13 et perpendiculaire à l'axe de la chambre 1, c'est-à-dire à la direction de déplacement. L'axe 80 du rouleau 8 peut-être placé, par exemple, au niveau du fond 13, le déversoir 130 formant un logement cylindrique pour la partie inférieure du rouleau 8 dont la partie supérieure déborde ainsi au-dessus du fond 13. D'autre part, le rouleau 8 est entraîné en rotation par un moteur 82 avec une vitesse angulaire moyenne pour laquelle le débit d'évacuation de la matière prélevée par les cannelures 81 correspond à la vitesse moyenne V d'avancement de la matière le long du fond 13. De la sorte, en réglant la vitesse de rotation du rouleau 8, on peut faire varier le débit d'évacuation de la matière et par conséquent accélérer ou au contraire freiner l'avancement de la partie aval 44 de la couche de matière de telle sorte que, selon les vitesses du rouleau 8, le talus 45 oscille entre deux positions, 46 et 47 indiquées schématiquement sur la figure 2.
  • Dans une chambre de réaction à fond peu incliné, la vitesse moyenne d'avancement de la couche de matière 4 est déterminée par le piston 3 et reste sensiblement constante tant que l'on ne modifie pas la vitesse du piston. On peut déterminer une vitesse moyenne de rotation du rouleau 8 pour laquelle le débit d'évacuation des cendres par les cannelures 81 correspond à la vitesse moyenne d'avancement de la partie aval 44 de la couche et qui dépend de la vitesse du piston compte tenu, évidemment, des variations des caractéristiques physiques de la matière au cours du traitement, notamment la densité et le tassement. Pour cette vitesse moyenne du rouleau, le talus de déversement prend la position moyenne 45. Si l'on diminue la vitesse de rotation du rouleau, le débit d'évacuation diminue également et il en résulte un effet de freinage, le rouleau constituant un obstacle qui doit être franchi par la matière. Le talus prend alors la position 46 indiquée en tirets sur la figure et qui est sensiblement tangente au rouleau 8 et dont l'inclinaison dépend de l'angle (D) de déversement naturel des cendres. En revanche, lorsqu'on augmente la vitesse de rotation du rouleau, le débit d'évacuation des cendres devient supérieur au débit d'arrivée qui correspond à la vitesse moyenne d'avancement et le talus prend la position 47 de forme légèrement concave, indiquée en trait mixte sur la figure 2.
  • Il en résulte que l'épaisseur minimale h de matières traversées par les gaz à l'extrémité inférieure de la grille 15 peut varier entre deux valeurs hl et h2 correspondant aux positions extrêmes 46 et 47 du talus selon la vitesse donnée au rouleau 8. Ainsi, en contrôlant le déversement de la matière et le débit d'évacuation grâce au rouleau 8, on dispose d'un moyen pour faire varier la hauteur h de matières traversées par les gaz et par conséquent le refroidissement de ceux-ci, les conditions de fonctionnement étant réglées, comme on l'a indiqué, de façon que les cendres conservent en fin de traitement une proportion minimale de carbone déterminant un abaissement de température par réaction endothermique.
  • On a constaté empiriquement que, dans les conditions de fonctionnement normale et le rouleau étant entraîné à une vitesse qui correspond à la vitesse moyenne d'avancement de la matière, on pouvait considérer que la hauteur h de matière recouvrant l'extrémité aval de la grille était de l'ordre du double de la hauteur e de la partie du rouleau dépassant au-dessus du fond 13. C'est pourquoi, dans le cas où l'axe 80 du rouleau 8 est placé sensiblement dans le plan du fond 3, on donnera au rouleau 8 un diamètre de l'ordre de la hauteur de matière que l'on désire conserver au-dessus de la grille. Bien entendu, ceci dépend essentiellement des propriétés de la matière et l'on pourrait prévoir une possibilité de réglage en hauteur de l'axe 80 du rouleau.
  • Pour maintenir la température des gaz au-dessus de la grille au niveau souhaité, il est donc avantageux d'utiliser un dispositif de régulation permettant de contrôler la vitesse de rotation du rouleau 8 en fonction de la température des gaz. Ce dispositif peut comporter un comparateur 9, recevant la température mesurée par un capteur 91 placé au-dessous de la grille 15 pour la comparer à une température de référence t'. En fonction du résultat de cette comparaison, le comparateur 9 envoie un ordre à un organe 83 de réglage de la vitesse de rotation du moteur 82 d'entraînement du rouleau 8. Lorsque la température mesurée t dépasse sensiblement la température de référence t', le comparateur 9 envoie à l'organe de réglage 83 un ordre de ralentissement du rouleau 8 qui permet d'augmenter la hauteur de couche traversée et par conséquent le refroidissement des gaz. Lorsque la différence de température est jugée normale, le comparateur émet un ordre de retour à vitesse normale du rouleau 8.
  • Normalement, si l'appareil est bien réglé, la température mesuré au-dessous de la grille ne devrait pas baisser anormalement au-dessous d niveau de référence t'. Si le comparateur détectait un abaissement de tempé rature anormale qui entraîne une baisse de rendement, il faudrait alors agir sur la vitesse d'avancement de la matière au moyen du piston 3.
  • Bien entendu, les proportions relatives de charbon de bois et de cendres restant à la fin du traitement dépendent de la nature du combustible qui peut produire une proportion de cendres allant de 5 à 20%. Les conditions de fonctionnement étant déterminées en fonction de la nature du combustible et des caractéristiques de l'installation, le dispositif de régulation selon l'invention permet de contrôler le degré d'avancement du traitement et la température des gaz aspirés de façon à éviter un échauffement excessif de la grille 15. Grâce à la sécurité apportée par le rouleau de contrôle du déversement, on peut donc diminuer autant que possible la teneur en carbone des cendres et par conséquent atteindre un rendement de gazéification optimal.
  • Mais le dispositif qui vient d'être décrit présente également d'autres avantages. Ainsi, les cendres en fusion forment, sur la surface 45 du talus, une croute qui sera cassée et facilement évacuée par le rouleau 8.
  • En outre, on peut placer dans la paroi frontale 17 de la chambre de traitement 1 un hublot 19 qui permet d'observer le déversement de la matière sur le rouleau 8. Ainsi, on pourra reconnaître la présence de particules de charbon non converties et entratnées dans les cannelures 81 du rouleau et, dans ce cas, jouer sur la vitesse de rotation de celui-ci pour freiner l'avancement de la matière de façon à obtenir une conversion complète. On peut ainsi obtenir un épuisement quasi-complet du carbone contenu dans la matière combustible en fin de zone de gazéification.
  • De même, on peut surveiller et éviter la formation de cendres collantes qui pourraient gêner la progression de la matière et aller jusqu'à l'obstruction de la chambre de traitement 1.
  • Le gazogène à fond horizontal ou peu incliné qui vient d'être décrit convient bien au traitement de matières comportant une proportion de cendres relativement faible de l'ordre de 5% comme, par exemple, le bois. Dans le cas de matières d'origines végétales contenant une proportion importante de cendres, par exemple de l'ordre de 20%, comme dans le cas de la balle de riz compactée, il est préférable d'utiliser un gazogène dont le fond est incliné d'un angle important correspondant sensiblement à l'angle de déversement naturel de la matière de telle sorte que celle-ci avance sous l'action de son propre poids, sans utilisation d'un moyen de poussée, l'épaisseur et la vitesse d'avancement de la couche de matière dépendant alors du débit d'alimentation et du débit d'évacuation.
  • Un tel gazogène a été représenté à titre d'exemple sur la figure 3.
  • La chambre de réaction 1 est alors munie d'un fond 13 incliné d'un angle important, de l'ordre de 45°et est munie, au-dessus de l'extrémité supérieure 11 du fond 13, d'un orifice d'entrée 2 par lequel débouche une cheminée 21 permettant d'introduire la matière de façon continue.
  • A l'extrémité aval 12 du fond 13, est placé un rouleau 8 qui peut-être muni, comme on l'a décrit précédemment, de cannelures d'évacuation 81, mais qui dépasse au-dessus du niveau du fond 13 sur une hauteur correspondant sensiblement à celle de la couche de matière à son entrée dans la chambre. De la sorte, la matière introduite par l'orifice d'entrée 2 forme une couche d'épaisseur sensiblement uniforme jusqu'au rouleau d'évacuation 8.
  • On voit qu'une différence par rapport au mode de réalisation précédent réside dans le fait que l'épaisseur de matière traversée par les gaz reste sensiblement constante. En revanche, dans le cas décrit maintenant, la matière contient une proportion importante de cendres et par conséquent, en jouant sur le débit d'évacuation de celles-ci, on peut faire varier la teneur en carbone de la matière se trouvant au-dessus de la grille 15 de façon assez sensible pour agir sur la température des gaz mesurés au-dessous de la grille.
  • On disposera donc, comme dans le cas précédent, d'un capteur de température 91 placé au-dessous de l'extrémité aval de la grille 15 et re- lié à un comparateur 9 qui pilote le moteur 82 du rouleau par l'intermédiaire d'un organe 83 de réglage de la vitesse de rotation.
  • Lorsque le comparateur 9 détecte une élévation anormale de température au-dessus de la température de référence t', le comparateur 9 détermine une augmentation de la vitesse de rotation du rouleau et par conséquent du débit d'évacuation des cendres. Celles-ci sont immédiatement remplacées par la matière se trouvant en amont et qui avance sous l'action de son propre poids. Cette matière, ayant subi un traitement moins poussé, possède une teneur en carbone supérieure qui détermine un abaissement de la température jusqu'au niveau souhaité. Le comparateur 9 ramène alors la vitesse du rouleau à la vitesse normale.
  • Inversement, si le comparateur 9 détectait un abaissement de température correspondant à un traitement insuffisant de la matière, le comparateur 9 pourrait ralentir le rouleau et par conséquent le débit d'évacuation de la matière qui subirait alors un traitement plus poussé entrai- nant un abaissement de la teneur en carbone et une élévation de la température des gaz aspirés jusqu'à un niveau normal, la vitesse de rotation du rouleau étant alors ramenée à sa valeur normale.
  • On voit que le dispositif selon l'invention permet de s'adapter à des conditions de fonctionnement très différentes et l'on pourrait évidemment imaginer d'autres variantes.
  • En outre, les dispositifs qui ont été décrits à titre d'exemple pourraient être remplacés par des moyens équivalents. C'est ainsi que le rouleau 8 de contrôle du déversement de la matière pourrait être muni, à 1 a place des cannelures 81, de filets hélicoidaux pour former une vis sans fin qui serait placée dans le fond d'un godet. La matière se déplacerait alors parallèlement à l'axe du rouleau, c'est-à-dire transversalement à la direction du fond 13, l'évacuation se produisant par un orifice latéral placé à la hauteur du rouleau. Dans ce cas également, il serait possible de régler le débit d'évacuation des cendres et par conséquent de contrôler, dans une certaine mesure, le fonctionnement de l'installation en jouant sur la vitesse de rotation du rouleau en forme de vis sans fin.

Claims (11)

1.Installation de traitement d'une matière combustible par circu lation de gaz chauds, comprenant une chambre de réaction allongée (1) ayant un fond plan (13) et munie à une extrémité amont (2) de moyens de chargement de la matière sous forme d'une couche (4) se déplaçant le long du fond plan (13) jusqu'à une extrémité aval (12) de déversement de la matière traitée, la chambre de réaction (1) étant associée à au moins un circuit de circulation de gaz chauds à travers la couche (4) de matière, comportant des moyens (18) d'introduction des gaz chauds au-dessus de la couche (4) de matière et des moyens (6) d'aspiration des gaz à travers au moins une partie perméable (15) ménagée dans le fond (13), au moins du côté aval, caractérisé par le fait qu'elle comprend un organe (8) de contrôle du déversement de la matière traitée avec un débit réglable, placé en saillie par rapport au plan du fond (13) à l'extrémité aval (16) de ce dernier, un moyen de mesure de la température des gaz aspirés au-dessous de la couche (4) de matière à l'extrémité aval (12) du fond (13) et un moyen de réglage, par l'organe de contrôle (8) du débit d'évacuation de la matière traitée, en fonction des variations de la température mesurée t des gaz par rapport à un niveau déterminé t'correspondant aux conditions de fonctionnement optimales.
2. Installation de traitement selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'organe de contrôle du déversement de la matière est constitué par un rouleau (8) s'étendant à l'extrémité aval (12) du fond (13), transversalement à l'axe de la chambre (1)monté rotatif autour d'un axe et dont la partie supérieure déborde au-dessus du fond de façon à constituer un obstacle à l'avancement de la matière(4).
3. Installation de traitement selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le rouleau (8) est muni sur sa périphérie de parties creuses (81) susceptibles de prélever une quantité déterminée de matière à chaque tour du rouleau (8), ce dernier étant associé à un moyen (82,83) d'entrainement en rotation à vitesse réglable constituant le moyen de réglage du débit d'évacuation de la matière.
4. Installation de traitement selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les parties creuses (51) de prélèvement de la matière sont constituées par des cannelures ménagées sur la périphérie du rouleau (8) parallèlement à son axe et susceptibles de creuser la matière au passage dans la couche (4) pour la déverser de l'autre côté de l'axe du rouleau (8).
5. Installation de traitement selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les parties creuses (81) de prélèvement de la matière sont constituées par des filets hélicoïdaux formant une vis sans fin sur la périphérie du rouleau (8) et déterminant l'évacuation de la matière avec un débit réglable dans une direction transversale à celle du fond (13).
6. Installation de traitement selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le moyen de réglage du débit d'évacuation de la matière comprend un dispositif de régulation (9) de la vitesse de rotation du rouleau (6) en fonction de la température aval des gaz mesurée au-dessous de la couche (4) de matière.
7. Installation de traitement selon la revendication 6, caractérisé par le fait que le dispositif de régulation (9) de la vitesse de rotation du rouleau (8) comprend un capteur de température (91) placé dans le caisson d'aspiration (61) au-dessous de la grille 15, un comparateur (9) de la température mesurée (t) avec une température affichée (t') et un organe (83) de règlage de la vitesse du moyen d'entraînement (82) du rouleau (8), piloté par le comparateur (9) pour commander une variation de la vitesse de rotation du rouleau (8) par rapport à une valeur de référence dans le sens susceptible de déterminer en fonction des conditions de fonctionnement, le retour de la température mesurée (t) à la température affichée (t').
8. Installation de traitement selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée par le fait que la chambre de réaction (1) a un fond (13) incliné par rapport à l'horizontale, d'un angle inférieur à celui provoquant l'avancement naturel de la matière et est associée à un moyen (3) de poussée de la matière à une vitesse d'avancement sensiblement constante.
9. Installation de traitement selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que la chambre de réaction a un fond (13) incliné par rapport à l'horizontale d'un angle supérieur à celui provoquant l'avancement naturel de la matière par gravité et que l'organe de contrôle du déversement dépasse en saillie au-dessus du fond (13) sur une hauteur (e) sensiblement égale à celle de la couche de matière.
lU. Procédé de contrôle du degré de traitement d'une matière combustible dans une installation de traitement selon la revendication 8, caractérisé par le fait que, le débit d'évacuation de l'organe (8) de contrôle du déversement étant réglé pour des conditions de fonctionnement optimales en fonction de la vitesse d'avancement de la couche de matière, on mesure en permanence la température aval (t) des gaz au-dessous de la couche (4) de matière à l'extrémité aval (12) et qu'en cas de dépassement d'une température de référence (t') correspondant au degré de traitement souhaité, on commande une diminution du débit d'évacuation de la matière traitée, déterminant une augmentation de la hauteur de la couche et un abaissement de la température aval mesurée t jusqu'au niveau de référence (t'), le débit d'évacuation étant alors ramené à sa valeur normale.
11. Procédé de contrôle du degré de traitement d'une matière combustible dans une installation selon la revendication 9, caractérisé par le fait que, le débit d'évacuation de l'organe (8) de contrôle du déversement étant réglé pour des conditions de fonctionnement optimales, ou mesure en permanence la température aval des gaz au-dessous de la couche (4) de matière à l'extrémité aval (12) et qu'en cas de dépassement d'une température de référence correspondant au degré de traitement souhaité, oncommande une augmentation du débit d'évacuation déterminant une augmentation de la teneur en carbone de la matière à l'extrémité aval (12) et un abaissement de la température aval mesurée jusqu'au niveau de référence, le débit d'évacuation étant alors ramené à sa valeur normale.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4030895A (en) * 1976-03-17 1977-06-21 Caughey Robert A Apparatus for producing combustible gases from carbonaceous materials
US4095958A (en) * 1977-06-21 1978-06-20 Forest Fuels, Inc. Apparatus and method for producing combustible gases from biomass material
US4268274A (en) * 1979-07-09 1981-05-19 Forest Fuels, Inc. Gasification retort
FR2487847A1 (fr) * 1980-07-30 1982-02-05 Cneema Procede et installation de gazeification de matieres d'origine vegetale

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2916760A1 (fr) * 2007-06-01 2008-12-05 Isaac Behar Module, systeme et procede de traitement de biomasse a lit fixe horizontal
WO2008149026A2 (fr) 2007-06-01 2008-12-11 Isaac Behar Module, systeme et procede de traitement de biomasse a lit fixe horizontal
WO2008149026A3 (fr) * 2007-06-01 2009-07-09 Isaac Behar Module, systeme et procede de traitement de biomasse a lit fixe horizontal

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