EP0253131B1 - Verfahren zur Erzeugung von Ozon - Google Patents

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EP0253131B1
EP0253131B1 EP87108267A EP87108267A EP0253131B1 EP 0253131 B1 EP0253131 B1 EP 0253131B1 EP 87108267 A EP87108267 A EP 87108267A EP 87108267 A EP87108267 A EP 87108267A EP 0253131 B1 EP0253131 B1 EP 0253131B1
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EP
European Patent Office
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ozone
pressure
oxygen
feed gas
generator
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EP87108267A
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EP0253131A1 (de
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Peter E. Dr. Erni
Melch Dr. Fischer
Franco Gaia
Nazareno L. Gaiffi
Ulrich Dr. Kogelschatz
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Degremont Technologies AG
Original Assignee
Ozonia AG
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
    • C01B13/10—Preparation of ozone
    • C01B13/11—Preparation of ozone by electric discharge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2201/00—Preparation of ozone by electrical discharge
    • C01B2201/60—Feed streams for electrical dischargers
    • C01B2201/66—Pretreatment of the feed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2201/00—Preparation of ozone by electrical discharge
    • C01B2201/70—Cooling of the discharger; Means for making cooling unnecessary

Definitions

  • the invention relates to a device for generating ozone.
  • a device for generating ozone with an electric ozone generator, through the discharge gap of which a nitrogen and oxygen-containing feed gas can be passed and comprises means for cooling the electrodes delimiting the discharge gap.
  • the invention relates to a state of the art, such as results from German Offenlegungsschrift 34 27 274.
  • the actual ozone generator must be integrated into the overall system in the best possible way. This can lead to e.g. the ozone generator taken on its own under less than optimal conditions, e.g. Efficiency, pressure, etc., can be operated because other process variables have to be accepted at the inlet or outlet of the ozone generator.
  • ozonizers When operated with silent electrical discharges, ozonizers produce more than twice the amount of ozone when fed with oxygen compared to air, thereby reducing the capital cost of the facility required for corona discharge.
  • the energy required to produce a given weight of ozone product is reduced by more than half, which reduces the operating costs of the generator.
  • the attainable highest ozone concentration is increased approximately by a factor of 2 if oxygen with a purity of 90% and more, preferably 95%, is used (cf. DE-OS 34 27 274).
  • the production costs of the oxygen-rich feed gas stream for a continuous ozone generation system are so high that the majority of the oxygen passed through the ozone generation system must be recovered and returned in order to make the process economical.
  • a method of recovering and recycling ozone is known (U.S. Patent 2,872,397).
  • Oxygen is converted into ozone under pressure in a relatively pure form by a reactor that works with an electrical discharge.
  • the gas mixture obtained which has a larger proportion of oxygen and a smaller proportion of ozone, is passed through a bed of adsorbent, for example silica gel.
  • the ozone is generated by the Adsorbed silica gel; the remaining oxygen passes through the bed to be recovered and returned.
  • the return flow is supplemented continuously or periodically with sufficient oxygen to compensate for the oxygen that has been converted into ozone in the generator.
  • two or more adsorption units are provided so that when the silica gel forming the adsorbent in a container reaches the saturation point for ozone absorption, the ozone-containing gas can be switched over to other adsorption units.
  • the ozone-containing, oxygen-rich gas stream coming from the ozone generator is treated in the second adsorption unit, the ozone in the first unit is separated from the adsorbent, using a stripping gas, for example air, nitrogen or another diluent gas, which is used as Carrier for the ozone acts. In this way, a safe mixture of ozone and carrier gas is obtained, which is suitable for subsequent chemical reactions.
  • the invention has for its object to provide a device for generating ozone, which makes it possible to provide ozone under increased pressure and thereby dispense with pressure generators behind the ozone generator, ie in the ozone-side part of the system.
  • the invention opens up a number of other fields of application in which ozone is required under pressure, e.g. in water and wastewater systems, where ozone has to be introduced into water or wastewater by means of dynamic mixing devices, in sludge sanitation or in the paper and cellulose industry, where pressures of 4 bar or higher are required.
  • PSA pressure swing
  • Filtered air is fed to an air treatment system 1, where it is compressed, cooled, dried and freed from impurities such as carbon dioxide and hydrocarbons.
  • the air thus treated then passes into a low-temperature air separation plant 2, where it is broken down into oxygen and nitrogen.
  • Oxygen and nitrogen gas become one via lines 3, 4
  • the oxygen line 3 leads further via a compressor 9 and downstream cooler 10 to two parallel connected ozone generators 11, 12, the outputs of which open into a collecting line 13, which collecting line 13 leads back to the columns 5 to 8.
  • a further cooler 14 is provided in the course of the collecting line 13.
  • Each of the columns 5 to 8 is constructed in a conventional manner. They have a closed container which contains a pack 51, 61, 71, 81 made of silica gel. Each container has an upper 52, 62, 72, 82 and a further collecting space 53, 63, 73 and 83. The lower collecting spaces are connected to the collecting line 13 via lines which can be switched off by valves 54, 64, 74, 84 and to the discharge line 15 by lines which can be switched off by valves 55, 65, 75 and 85.
  • the upper collecting spaces 52, 62, 72, 82 are connected to the nitrogen line 4 via lines with valves 56, 66, 76, 86 interposed therebetween and to the oxygen line 3 via valves 57, 67, 77, 87.
  • a line 16 connecting all four upper collecting spaces 52, 62, 72, 82 with valves 58, 68, 78 and 88 serves to produce the pressure compensation between the containers.
  • the ozone generators 11, 12 are also constructed in a conventional manner. Their structure and mode of operation are described, for example, in German Offenlegungsschrift 32 20 018, in particular Fig. 9 (ozone generator with cooling on one side) or German Offenlegungsschrift 34 27 263, in particular Fig. 1-3 (ozone generator with cooling on both sides), which is of essential importance is that the gap width is the same everywhere and at most 1 mm.
  • the oxygen supplied by the air separation plant is fed to the two ozone generators 11, 12 under a pressure of at least 2 bar absolute and enriched with ozone in a known manner.
  • the 02 / 03 mixture passes into the adsorber column 5, in which the ozone portion of the gas mixture is adsorbed under pressure.
  • the non-adsorbed oxygen is returned to the ozone generators 11 and 12 via the compressor 9 and the cooler 10.
  • An oxygen fraction which corresponds to the fraction of the oxygen consumed in the ozone formation reaction is also fed into this. This oxygen, which is to be fed in continuously, is supplied in front of the air separation plant 2.
  • valves 54 and 57 are closed, valves 55 and 56 are opened.
  • the ozone / nitrogen mixture leaves the system via the discharge line 15 and can be fed to the downstream process.
  • column 6 can be switched to adsorption mode by opening valves 64 and 67 (with valves 65, 66 and 68 closed).
  • a quasi-continuous ozone / nitrogen flow can be drawn from the system, the system being designed in such a way that the ozone / nitrogen flow contains between 6 and 10% by weight of ozone.
  • the system described enables the economical provision of large amounts of ozone in conjunction with the ozone generator according to the invention. Because the ozone generator is operated at an optimal pressure level for the PSA process, there are no other pumps in the ozone circuit, i.e. necessary between the ozone generator and the adsorber columns.
  • the economy of the entire plant is also higher because the air separation plant can be operated in one area or can be designed a priori in such a way that the oxygen leaving this plant does not have to be technically pure, but still a large proportion of nitrogen - preferably 20 may contain up to 5% by weight.

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  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)

Description

    Technisches Gebiet
  • Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zur Erzeugung von Ozon. Insbesondere betrifft sie eine Einrichtung zur Erzeugung von Ozon mit einem elektrischen Ozonerzeuger, durch dessen Entladungsspalte ein Stickstoff und Sauerstoff enthaltendes Einsatzgas hindurchleitbar ist und Mittel zur Kühlung der den Entladungsspalt begrenzenden Elektroden umfasst.
  • Die Erfindung nimmt dabei Bezug auf einen Stand der Technik, wie er sich beispielsweise aus der deutschen Offenlegungsschrift 34 27 274 ergibt.
    • Stand der Technik
  • Der zunehmende Einsatz von Ozon in Industrie, Wasser-und Abwasserwirtschaft bringt ein wachsendes Bedürfnis nach Ozonerzeugungsanlagen mit sich, die große Mengen Ozon erzeugen können und dies auf möglichst wirtschaftliche Weise.
  • Dabei muss der eigentliche Ozonerzeuger in möglichst optimaler Weise in die Gesamtanlage integriert sein. Dies kann durchaus dazu führen, dass z.B. der Ozonerzeuger für sich genommen unter nicht ganz optimalen Bedingungen, z.B. Wirkungsgrad, Druck etc., betrieben werden kann, weil andere Prozessgrößen am Eingang oder Ausgang des Ozonerzeugers hingenommen werden müssen.
  • Mit stillen elektrischen Entladungen arbeitende Ozonisatoren erzeugen bei Speisung mit Sauerstoff - verglichen mit Luft - mehr als die doppelte Menge an Ozon, wodurch die Kapitalkosten der für die Koronaentladung erforderlichen Anlage vermindert werden. Die zum Erzeugen eines vorgegebenen Gewichts an Ozonprodukt benötigte Energie wird um mehr als die Hälfte gesenkt, was die Betriebskosten des Generators herabsetzt. Die erzielbare höchste Ozonkonzentration wird ungefähr um den Faktor 2 erhöht, wenn mit Sauerstoff von einer Reinheit von 90 % und mehr, vorzugsweise 95 %, gearbeitet wird (vgl. DE-OS 34 27 274).
  • Die Produktionskosten des sauerstoffreichen Einsatzgasstromes für eine kontinuierliche Ozonerzeugungsanlage sind so hoch, dass der größte Teil des durch die Ozonerzeugungsanlage hindurchgeleiteten Sauerstoffs wiedergewonnen und zurückgeleitet werden muss, um das Verfahren wirtschaftlich zu gestalten. Ein Verfahren zum Wiedergewinnen und Rückleiten von Ozon ist bekannt (US-PS 2 872 397). Dabei wird Sauerstoff unter Druck in verhältnismässig reiner Form durch einen mit einer elektrischen Entladung arbeitenden Reaktor in Ozon umgewandelt. Das erhaltene Gasgemisch, das einen größeren Anteil an Sauerstoff und einen kleineren Anteil an Ozon aufweist, wird durch ein Bett aus Adsorptionsmittel, beispielsweise Kieselgel, hindurchgeleitet. Das Ozon wird durch das Kieselgel adsorbiert; der verbleibende Sauerstoff durchläuft das Bett, um wiedergewonnen und zurückgeleitet zu werden. Der Rücklaufstrom wird kontinuierlich oder periodisch mit Sauerstoff in ausreichender Menge ergänzt, um den Sauerstoff zu kompensieren, der im Generator in Ozon umgewandelt wurde. Typischerweise werden zwei oder mehr Adsorptionseinheiten vorgesehen, so dass dann, wenn das das Adsorptionsmittel bildende Kieselgel in einem Behälter den Sättigungspunkt für die Ozonaufnahme erreicht, das ozonhaltige Gas auf andere Adsorptionseinheiten umgeschaltet werden kann. Während der ozonhaltige, sauerstoffreiche Gasstrom, der von dem Ozongenerator kommt, in der zweiten Adsorptionseinheit behandelt wird, wird das in der ersten Einheit befindliche Ozon aus dem Adsorptionsmittel abgetrennt, wobei ein Strippergas, beispielsweise Luft, Stickstoff oder ein anderes Verdünnungsgas verwendet wird, das als Träger für das Ozon wirkt. Auf diese Weise wird ein sicheres Gemisch aus Ozon und Trägergas erhalten, das sich für anschliessende chemische Reaktionen eignet.
  • Dieses bekannte Verfahren ist nicht ohne weiteres für die Bereitstellung von Ozon unter erhöhtem Druck anwendbar. Die Anpassung dieses Verfahrens an einer Bereitstellung von Ozon unter erhöhtem Druck würde die folgende zusätzliche Schritte bedürfen:
    • Falls der Sauerstoff unter erhöhtem Druck zur Verfügung stünde, müßte er vor der Ozonerzeugung auf einen Druck von 1.6 ... 2.1 bar absolut (optimaler Druck für die Erzeugung von Ozon aus Sauerstoff) enspannt werden.
    • Nach der Ozonerzeugung müßte das Ozon/Trägergas Gemisch wieder auf einen Druck von 3 ... 3.5 bar absolut verdichtet werden. Die bei der Verdichtung entstehende Wärme würde zu einem Verlust an Ozon von etwa 5-10 % trotz aufwendiger Kühlung führen.
  • Gegen die an sich naheliegende Möglichkeit, die Pumpe oder den Verdichter vor dem Ozonerzeuger anzuordnen spricht, dass die Ozonausbeute mit steigendem Druck merklich abnimmt.
    • Darstellung der Erfindung
  • Ausgehend vom Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Einrichtung zur Erzeugung von Ozon anzugeben, die es ermöglicht, Ozon unter erhöhtem Druck bereitzustellen und dabei auf Druckerzeuger hinter dem Ozonerzeuger, also im ozonseitigen Teil der Anlage zu verzichten.
  • Die Lösung dieser Aufgabe wird erzielt durch die Kombination folgender Merkmale:
    • die Spaltweite ist überall annähernd gleich gross und beträgt höchstens 1 mm,
    • das Einsatzgas ist mit Sauerstoff angereicherte Luft mit 30 % bis 98 %, vorzugsweise 85 % bis 95 % Sauerstoff - der Rest ist im wesentlichen Stickstoff,
    • die Leistungsdichte beträgt bei einseitiger Kühlung der Elektroden 2,5 bis 5 kW pro m² aktive Elektrodenoberfläche, bei beidseitiger Kühlung ist die Leistungsdichte um den Faktor 4 bis 5 höher,
    • in Strömungsrichtung des Einsatzgases gesehen ist vor dem Ozonisator ein Druckerzeuger vorgesehen zur Aufrechterhaltung eines Druckes im Ozonerzeuger auf mindestens 2 bar absolut.
  • Wesentlich für die Erfindung ist dabei die angegebene Abstimmung der einzelnen Einflussgrößen aufeinander, die es erstmals ermöglicht, bei vergleichsweise geringer Einbusse an Ozonausbeute, die Wirtschaftlichkeit der Gesamtanlage zu steigern.
  • Die Anwendung der erfindungsgemäßen Lehre erlaubt es, teure, weil ozonbeständige Druckerzeuger (Pumpen, Verdichter etc.) am Ausgang des Ozonerzeugers zu vermeiden. Darüberhinaus wird auch der physikalisch bedingte Zerfall von Ozon und die anschliessende Rekombination von Ozon zu Sauerstoff im Druckerzeuger eliminiert, so dass die Ozonausbeute beträchtlich gesteigert wird.
  • Neben der wirtschaftlichen Integration des erfindungsgemässen Ozonerzeugers in Druckwechsel-(PSA-) Anlagen eröffnet sich der Erfindung eine Reihe weiterer Anwendungsgebiete, bei denen Ozon unter Druck benötigt wird, z.B. in wasser- und abwassertechnischen Anlagen, wo Ozon in Wasser oder Abwasser mittels dynamischer Mischeinrichtungen eingebracht werden muss, bei der Schlammhygienisierung oder in der Papier- und Zellstoffindustrie, wo Drucke von 4 bar oder höher benötigt werden.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Die Erfindung wird nachstehend anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels, einer nach dem Druckwechsel-Adsorptionsverfahren arbeitenden Ozonanlage, näher erläutert.
    • Detaillierte Beschreibung der Erfindung
  • Gefilterte Luft wird einer Luftaufbereitungsanlage 1 zugeführt, wo sie komprimiert, gekühlt, getrocknet und von Verunreinigungen wie Kohlendioxid und Kohlenwasserstoffen befreit wird. Die so aufbereitete Luft gelangt dann in eine Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage 2 und wird dort in Sauerstoff und Stickstoff zerlegt. Sauerstoff- und Stickstoffgas werden über Leitungen 3, 4 einer Adsorberkolonne mit im Beispielsfall vier parallel geschalteten Kolonnen 5 bis 8 zugeführt.
  • Die Sauerstoff-Leitung 3 führt weiter über einen Verdichter 9 und nachgeschalteten Kühler 10 zu zwei parallel geschalteten Ozonerzeugern 11, 12, deren Ausgänge in eine Sammelleitung 13 münden, welche Sammelleitung 13 zu den Kolonnen 5 bis 8 zurückführt. Im Zuge der Sammelleitung 13 ist ein weiterer Kühler 14 vorgesehen.
  • Von den Kolonnen 5 bis 8 führt eine Sammelleitung 15 an den Ausgang der Anlage.
  • Jede der Kolonnen 5 bis 8 ist in herkömmlicher Weise aufgebaut. Sie weisen einen geschlossenen Behälter auf, der eine Packung 51, 61, 71, 81 aus Kieselgel enthält. Jeder Behälter weist einen oberen 52, 62, 72, 82 und einen weiteren Sammelraum 53, 63, 73 bzw. 83 auf. Die unteren Sammelräume sind über durch Ventile 54, 64, 74, 84 abschaltbare Leitungen mit der Sammelleitung 13 und durch Ventile 55, 65, 75 bzw. 85 abschaltbare Leitungen mit der Abfuhrleitung 15 verbunden.
  • In analoger Weise sind die oberen Sammelräume 52, 62, 72, 82 über Leitungen mit dazwischengeschalteten Ventilen 56, 66, 76, 86 mit der Stickstoffleitung 4 und über andere Leitungen mit Ventilen 57, 67, 77, 87 mit der Sauerstoffleitung 3 verbunden.
  • Eine alle vier oberen Sammelräume 52, 62, 72, 82 verbindende Leitung 16 mit Ventilen 58, 68, 78 bzw. 88 dient zur Herstellung des Druckausgleichs zwischen den Behältern.
  • Die Ozonerzeuger 11, 12 sind gleichfalls in herkömmlicher Weise aufgebaut. Ihr Aufbau und Wirkungsweise sind beispielsweise in der deutschen Offenlegungsschrift 32 20 018, insbesondere Fig. 9 (Ozonerzeuger mit einseitiger Kühlung) oder der deutschen Offenlegungsschrift 34 27 263, insbesondere Fig. 1-3 (Ozonerzeuger mit beidseitiger Kühlung) beschrieben, wobei von wesentlicher Bedeutung ist, dass die Spaltweite überall gleich und höchstens 1 mm beträgt.
  • Die Wirkungsweise der Ozonerzeugungsanlage wird nachstehend näher erläutert, wobei zunächst von den Adsorber-Kolonnen nur die Kolonne 5 betrieben wird. Alle den Kolonnen 6, 7 und 8 zugeordneten Ventile seien zunächst geschlossen.
  • Bei geschlossenen Ventilen 55, 56, 57 und 58 wird der von der Luftzerlegungsanlage gelieferte Sauerstoff den beiden Ozonerzeugern 11, 12 unter einem Druck von mindestens 2 bar absolut zugeführt und dort in bekannter Weise mit Ozon angereichert. Nach Passieren des Kühlers 14 gelangt das 0₂/0₃-Gemisch in die Adsorber-Kolonne 5, in welcher der Ozonanteil des Gasgemisches unter Druck adsorbiert wird. Nach Oeffnen des Ventils 57 wird der nicht adsorbierte Sauerstoff über den Verdichter 9 und den Kühler 10 in die Ozonerzeuger 11 und 12 zurückgeführt. In diese wird weiterhin ein Sauerstoffanteil eingespeist, der dem Anteil des in der Ozonbildungsreaktion verbrauchten Sauerstoffs entspricht. Dieser laufend einzuspeisende Sauerstoff wird vor der Luftzerlegungsanlage 2 nachgeliefert.
  • Die Desorption des in der Kolonne 5 abgetrennten Ozons erfolgt mit Hilfe des in der Luftzerlegungsanlage 2 gewonnenen Stickstoffs. Zu diesem Zweck werden die Ventile 54 und 57 geschlossen, die Ventile 55 und 56 geöffnet. Das Ozon/Stickstoff-Gemisch verlässt die Anlage über die Abfuhrleitung 15 und kann dem nachgeschalteten Prozess zugeleitet werden.
  • Während des beschriebenen Desorptionsvorganges kann zum Beispiel die Kolonne 6 durch Oeffnen der Ventile 64 und 67 (bei geschlossenen Ventilen 65, 66 und 68) in den Adsorptionsmodus geschaltet werden.
  • Durch Hinzunahme weiterer Kolonnen und dementsprechender Steuerung der Ventile lässt sich auf diese Weise ein quasi kontinuierlicher Ozon/Stickstoffstrom der Anlage entnehmen, wobei die Anlage derart ausgelegt ist, dass der Ozon/Stickstoffstrom zwischen 6 und 10 Gew.-% Ozon enthält.
  • Die beschriebene Anlage ermöglicht in Verbindung mit dem erfindungsgemäßen Ozonerzeuger die wirtschaftliche Bereitstellung großer Ozonmengen. Weil dabei der Ozonerzeuger auf einem für das PSA-Verfahren optimalen Druckniveau betrieben wird, sind keine ansonsten notwendigen Pumpen im Ozonkreis, d.h. zwischen Ozonerzeuger und den Adsorber-Kolonnen notwendig.
  • Die Wirtschaftlichkeit der Gesamtanlage ist auch deshalb höher, weil die Luftzerlegungsanlage in einem Bereich betrieben werden kann bzw. a priori so ausgelegt werden kann, dass der diese Anlage verlassende Sauerstoff durchaus nicht technisch rein zu sein braucht, sondern noch einen grossen Anteil Stickstoff - bevorzugt 20 bis 5 % Gew.-% - enthalten darf. Aus diesem "Zumischen" von Stickstoff zum Einsatzgas resultiert eine Verbesserung des spezifischen Energiebedarfs des Ozonerzeugers einerseits und bringt andererseits eine Verschiebung des optimalen Drucks zur Ozonerzeugung gegen 2,5 ... 3,5 bar absolut mit sich, wobei für eine O₂-Konzentration von über 80 Gew.-% und bei einseitiger Kühlung die Faustformel
    Figure imgb0001
    und bei doppelseitiger Kühlung die Faustformel
    Figure imgb0002
    gilt,
    worin M der Anteil von Sauerstoff im Einsatzgas des Ozonerzeugers in Gew.-%, L den Zahlenwert der Leistungsdichte in kW pro m² aktive Elektrodenoberfläche und D den Zahlenwert des absoluten Drucks im Ozonerzeuger in bar bedeuten.

Claims (2)

  1. Verfahren zum Betrieb einer Ozonanlage mit einem elektrischen Ozonerzeuger, durch dessen Entladungsspalte ein Stickstoff und Sauerstoff enthaltendes Einsatzgas unter erhöhtem Druck hindurchgeleitet wird und einem Druckerzeuger im Strömungsweg des Einsatzgases, dadurch gekennzeichnet, dass das Einsatzgas 30 bis 98 Gew.%, vorzugsweise 85 bis 95 Gew.% Sauerstoff, Rest im wesentlichen Stickstoff enthält, der Ozonerzeuger eine überall annähernd gleich Spaltweite von höchstens 1 mm aufweist und bei einseitiger Kühlung der Elektroden mit einer Leistungsdichte zwischen 2,5 und 5 kW pro m² aktiver Elektrodenfläche, bei doppelseitiger Kühlung der Elektroden mit einer um den Faktor 4 bis 5 höheren Leistungsdichte betrieben wird, und dass der Druck im Ozonerzeuger durch einen Druckerzeuger, der in Strömungsrichtung des Einsatzgases gesehen vor dem Ozonerzeuger angeordnet ist, in letzterem auf einem Wert von mindestens 2 bar absolut gehalten wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Produkt aus dem Zahlenwert M der SauerstoffKonzentration in Gew% im Einsatzgas und dem Zahlenwert der Leistungsdichte L in kW/m² aktive Elektrodenoberfläche dividiert durch den Zahlenwert D des absoluten Druckes in bar bei einseitiger Kühlung zwischen 80 und 130, bei doppelseitiger Kühlung zwischen 320 und 650 liegt.
EP87108267A 1986-07-03 1987-06-08 Verfahren zur Erzeugung von Ozon Expired - Lifetime EP0253131B1 (de)

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CH268086 1986-07-03

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