EP0356440A1 - Anordnung zur durchflussmessung - Google Patents

Anordnung zur durchflussmessung

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EP0356440A1
EP0356440A1 EP88902843A EP88902843A EP0356440A1 EP 0356440 A1 EP0356440 A1 EP 0356440A1 EP 88902843 A EP88902843 A EP 88902843A EP 88902843 A EP88902843 A EP 88902843A EP 0356440 A1 EP0356440 A1 EP 0356440A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
signal
measuring device
frequency
arrangement
counter
Prior art date
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Pending
Application number
EP88902843A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Herbert Lindenbaum
Klaus Räckers
Wolfgang Höhne
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BASF Farben und Fasern AG
Original Assignee
BASF Lacke und Farben AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by BASF Lacke und Farben AG filed Critical BASF Lacke und Farben AG
Publication of EP0356440A1 publication Critical patent/EP0356440A1/de
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F15/00—Details of, or accessories for, apparatus of groups G01F1/00 - G01F13/00 insofar as such details or appliances are not adapted to particular types of such apparatus
    • G01F15/07—Integration to give total flow, e.g. using mechanically-operated integrating mechanism
    • G01F15/075—Integration to give total flow, e.g. using mechanically-operated integrating mechanism using electrically-operated integrating means
    • G01F15/0755—Integration to give total flow, e.g. using mechanically-operated integrating mechanism using electrically-operated integrating means involving digital counting
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F15/00—Details of, or accessories for, apparatus of groups G01F1/00 - G01F13/00 insofar as such details or appliances are not adapted to particular types of such apparatus
    • G01F15/02—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature
    • G01F15/022—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature using electrical means
    • G01F15/024—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature using electrical means involving digital counting

Definitions

  • the invention relates to an arrangement for flow measurement according to the preamble of the main claim.
  • Mass flow measuring arrangements which work with a tube through which the fluid to be measured flows and which is set to resonance frequency, the mass flowing through being calculated from phase shifts within this tube.
  • the measurement inaccuracies of these arrangements are undesirably large if the measuring tube is flowed through by a heterogeneous two-phase mixture, if the measuring arrangement is installed in a line through which various liquids are pumped, and if between these liquids the line is flushed with a gas If, at the beginning and at the end of each liquid dosage, heterogeneous areas occur in which this liquid is mixed with a part of the purge gas.
  • the object of the invention is to minimize the measurement inaccuracies during the time in which a heterogeneous two-phase mixture flows through the measuring tube.
  • the measurement error should be reduced during the time in which there is a recognizable faulty measurement by the mass flow meter by evaluating an artificially generated signal instead of the faulty measurement signal.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a system in which the arrangement for mass flow measurement is used
  • FIG. 3 shows the measurement signal from FIG. 2 at the end of metering
  • Fig. 5 shows a comparison of the signal output by the measuring device with the signal received by the counter during the start time of a dosage
  • Fig. 6 shows a comparison as in Fig. 5, but at the end of the same dosage.
  • B denotes a container to which various raw materials R1, R2, R3 can be supplied via a line L. Between the feeds for the raw materials and the container B. an arrangement for mass flow measurement M is provided. In addition to the raw materials R, purge gas G can also be supplied to the container B via the line L. This rinsing takes place after each metering in which a certain raw material R is pumped into the container B. The scope of each dosage or purging is determined by opening and closing valves V1, V2, V3 for the raw materials and Vg for the purging gas.
  • the measuring device Mg within the arrangement for mass flow measurement M has an output signal in the form of pulses, the frequency of which changes with the mass flow through the measuring device. The frequency increases with the mass.
  • the mass flow rate cannot be as great as later, since at the beginning the pipe and the measuring tube are not yet completely flowed through by the raw material R, but there is also purge gas in these pipes.
  • Some of the high-frequency measurement signals give at the start of dosing. Conveying performance again that the pump used can not bring up.
  • Fig. 3 makes it clear that a similar phenomenon can be observed when the metering is ended.
  • the measurement signal simulates a mass that is substantially greater than the mass actually flowing through.
  • Mg is the measuring device within the arrangement for mass flow measurement, which gives a measuring signal to the counter Z. Since this measurement signal - as can be seen from FIGS. 2 and 3 - consists of pulses, the measuring device output is followed by a frequency comparator K which enables a signal path of the measuring pulses to the counter Z if the frequency of these measuring pulses is within the tolerance range.
  • the tolerance range can be specified, for example, by only evaluating frequencies which correspond to a delivery rate up to the maximum delivery rate of the connected pump.
  • a signal synthetically generated by an oscillator 0 is fed to the counter Z.
  • the oscillator shown in FIG. 4 has the possibility of generating three different frequencies.
  • the oscillator switches a switch S in such a way that its output signal corresponds to the target delivery quantity of the currently connected pump.
  • a frequency of 90 Hz at the output of the measuring device Mg corresponds to the maximum delivery capacity of the pump.
  • the frequency comparator K does not emit an output signal in the event that the frequency of the measuring device output does not exceed 100 Hz.
  • the switching point of 100 Hz is adjustable and can be at other frequencies for other measuring devices.
  • the logic gate "UND1" now has the measuring device signal on the one hand and the negated output signal of the frequency comparator on the other hand, so that both inputs of this "UND1" gate receive a signal.
  • the output signal of this "AND1" gate is also 1. It is fed to the logic "OR” gate and from there to the counter Z.
  • the oscillator 0 simultaneously produces a synthetic signal, the frequency of which corresponds to the frequency of the measuring device output at the desired delivery rate of the connected pump.
  • This signal generated by the oscillator is fed to the logic gate "UND2" as the first input, which is therefore equal to 1.
  • An output signal from frequency comparator K is equal to 0 as a second input at logic gate "UND2". This is the output of this logic gate also at 0 and no signal is supplied to counter Z from here.
  • the logic gate "UND1" is the first input of this measuring device signal, so that this input is logically equal to 1.
  • the frequency comparator K also produces an output signal which is logically equal to 1. However, since this is negated before the second input of the "UND1" gate, 0 is present there. There is therefore no signal from this logic gate via the "OR” gate to the counter Z. Instead, the output signal of the frequency comparator K is present at the logic gate “UND2” at an input which is therefore logically equal to 1 and the synthesized is at the other input of this logic gate Signal of the oscillator 0, so that this second input is logically equal to 1. A signal is thus passed from this logic gate “UND2” to the “OR” gate and through this to the counter Z.
  • Fig. 5 shows on the one hand the actual measurement signal that is passed on from the measuring device Mg to the comparator and on the other hand the signal that is behind the
  • Correction circuit arises and the counter Z supplied leads.
  • 5 shows the start of metering, ie the point in time after a raw material R has been pumped through line L to the arrangement for flow measurement M and is present there in the measuring tube together with the remaining purge gas G as a heterogeneous mixture. 5 that the measuring device first emits an output signal for this switch-on process, the frequency of which is several times higher than the normal frequency corresponding to the nominal delivery rate of the pump.
  • the "measurement signal" synthetically generated by the oscillator is fed to the counter for this period of the unbelievably high measured values and only when the output signal of the measuring device reaches realistic values is this information supplied to the counter.
  • a measurement error during the start of dosing, despite the correction circuit, may be that the mass flow rate given by the oscillator in the meter tube does not correspond to the mass actually flowing through, since the meter tube also has residues of the flushing gas G.
  • the error between this actual filling of the measuring tube and the TARGET filling of the measuring tube assumed by the oscillator is significantly less than the difference between the one indicated by the measuring device Mg, e.g. T. often excessive delivery rate and the actual. It is clear from FIG. 1 why the correction circuit for the mass flow measurement essentially only has to come into force at the start phase of a metering, whereas it is not necessarily required at the end phase of this metering.
  • valves V1, V2 or V3 are closed at a point in time at which the arrangement for mass flow measurement M does not yet indicate the value of raw materials R1, R2 or R3 that is to get into the container B.
  • This supposedly premature closing of the valves V1 to V3 does not mean the end of the metering of the respective raw material, since the amount of raw material still gets into the container B, which is between the .Valve V and the measuring arrangement M in the line L and has not yet been measured.
  • the valve VG is opened and the line L is subsequently flushed with the flushing gas G, the remainder of the line L is pressed into the container B by the measuring arrangement M and during this time a heterogeneous two occurs again in the measuring device.
  • the mass which is located between the measuring arrangement M and the individual valves V1 to V3 in the line L, is a fixed quantity for each of the individual raw materials R1 to R3 and therefore no longer needs to be detected by the measuring arrangement M. Therefore, the second phase, in which the measuring device Mg supplies inaccurate values, falls within a time range in which no measurement of the flow mass is necessary. The entire measuring arrangement is therefore not required during the end of dosing.

Landscapes

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  • General Physics & Mathematics (AREA)
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Description

"Anordnung zur Durchflußmessung"
Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Durchflußmessung gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruches.
Es sind Massendurchf lußmeßanordnungen bekannt, die mit einem Rohr arbeiten, welches von dem zu messenden Fluid durchströmt wird und welches in Resonanzfrequenz versetzt wird, wobei aus Phasenverschiebungen innerhalb dieses Rohrs die durchströmende Masse berechnet wird. Die Meßungenauigkei ten dieser Anordnungen werden dann unerwünscht groß, wenn das Meßrohr von einem heterogenen Zwei phasengemi seh durchflössen wird, Wenn die Meßanordnung in einer Leitung eingebaut ist, durch die verschiedene Flüssigkeiten gepumpt werden, und wenn zwischen diesen Flüssigkeiten jeweils die Leitung mit einem Gas gespült wird, so treten am Anfang und am Ende jeder Flüssigkeits-Dosierung heterogene Gebiete auf, in denen diese Flüssigkeit mit einem Teil des Spülgases vermischt ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Meßungenauigkeiten während der Zeit zu minimieren, in der das Meßrohr von einem heterogenen Zwei phasengemisch durchflossen wird.
Diese Aufgabe wird gemäß dem kennzeichnenden Teil des Hauptanspruchs gelöst.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen beschrieben. Mit anderen Worten ausgedrückt: Es soll während der Zeit, in der vom Massendurchflußmeßgerät eine erkennbare Fehlmessung vorliegt, der Meßfehler dadurch verkleinert werden, daß statt des fehlerhaften Meßsignals ein künstlich erzeugtes Signal ausgewertet wird.
Ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Anordnung zur Massendurchflußmessung soll im folgenden beschrieben und anhand der Zeichnungen erläutert werden.
Dabei zeigt
Fig. 1 eine Prinzipskizze einer Anlage, in der die Anordnung zur Massendurchflußmessung verwendet wird,
Fig. 2 ein Meßsignal bei der Startzeit einer Dosierung,
Fig. 3 das Meßsignal aus Fig. 2 bei Ende der Dosierung,
Fig. 4 ein Prinzipschaltbild der Fehlerkorrekturschaltung innerhalb der Anordnung zur Massendurchflußmessung,
Fig. 5 einen Vergleich des vom Meßgerät ausgegebenen Signals mit dem vom Zähler empfangenen Signal, während der Startzeit einer Dosierung und
Fig. 6 einen Vergleich wie in Fig. 5, jedoch am Ende derselben Dosierung.
In Fig. 1 ist mit B ein Behälter gekennzeichnet, dem über eine Leitung L verschiedene Rohstoffe R1, R2, R3 zugeführt werden können. Zwischen den Zuführungen für die Rohstoffe und dem Behälter B ist eine Anordnung zur Massendurchflußmessung M vorgesehen. Außer den Rohstoffen R kann dem Behälter B über die Leitung L auch Spülgas G zugeführt werden. Dieses Spülen erfolgt nach jeder Dosierung, bei der ein bestimmter Rohstoff R in den Behälter B gepumpt wird. Der Umfang jeder Dosierung bzw. Spülung wird durch öffnen und Schließen von Ventilen V1, V2, V3 für die Rohstoffe bzw. Vg für das Spülgas bestimmt.
Das Meßgerät Mg innerhalb der Anordnung zur Massendurchf1 ußmessung M weist ein Ausgangssignal in Form von Impulsen auf, deren Frequenz sich mit dem Massedurchfluß durch das Meßgerät ändert. Dabei nimmt die Frequenz mit der Masse zu.
Während des Beginns einer Dosierung liegt in dem Meßrohr der Anordnung zur Massendurchflußmessung zunächst nur das Spülgas vor. Anschließend, wenn das Meßrohr durch den Rohstoff R durchströmt wird, liegt für eine bestimmte Zeit ein heterogenes Zweiphasengemisch aus Spülgas und Rohstoff in dem Meßrohr vor und während dieser Zeit stimmen die vom Meßgerät abgegebenen Impulse nicht mit dem tatsächlichen Massendurchfluß überein. Dies ist aus Fig, 2 deutlich zu ersehen: Zu Beginn der Dosierung, also des Pumpvorgangs für den Rohstoff R sind die Meßsignale sehr hochfrequent und zeigen damit einen Durchfluß von sehr viel Masse an, während sich das Signal später auf einen Wert einpendelt, der einen niedrigeren Massedurchfluß kennzeichnet. Zu Beginn der Dosierung kann jedoch der Massendurchfluß noch nicht so groß sein wie später, da gerade am Beginn die Leitung und das Meßrohr noch nicht voll von dem Rohstoff R durchströmt werden, sondern sich eben auch noch Spülgas in diesen Leitungen befindet. Teilweise geben die hochfrequenten Meßsignale zu Dosierungsbeginn. Förderleis tungen wieder, die die verwendete Pumpe gar nicht aufbringen kann.
Fig. 3 macht deutlich, daß ein gleichartiges Phänomen beim Beenden der Dosierung, zu beobachten ist. Auch hier täuscht das Meßsignal eine wesentlich größere als die tatsächlich durchfließende Masse vor.
Die Fehlmessungen während des Beginns und des Endes einer Dosierung liegen zwar nur im Sekundenbereich, je kleiner jedoch die zu dosierende Menge ist, desto stärker wirkt sich dieser Fehler aus, so daß eine
Minimierung dieses Fehlers daher wünschenswert ist.
Die Korrekturschaltung, die diese Fehlerminimierung ermöglicht, ist in Fig. 4 dargestellt. Dabei ist mit Mg das Meßgerät innerhalb der Anordnung zur Massendurchflußmessung bezeichnet, das ein Meßsignal an den Zähler Z gibt. Da dieses Meßsignal - wie aus den Fig. 2 und 3 ersichtlich - aus Impulsen besteht, ist dem Meßgeräteausgang ein Frequenzkomparator K nachgeschaltet, der einen Signalweg der Meßimpulse zum Zähler Z ermöglicht, falls die Frequenz dieser Meßimpulse im Toleranzbereich liegt. Der Toleranzbereich kann beispielsweise dadurch vorgegeben sein, daß nur Frequenzen zur Auswertung gelangen, die einer Fördermenge bis zur maximalen Förderleistung der angeschlossenen Pumpe entsprechen.
Wird eine Fehlmessung dadurch offensichtlich, daß die Ausgangssignale des Meßgerätes eine Frequenz aufweisen, die außerhalb der Fördermöglichkeit der angeschlossenen Pumpe liegt, so wird statt des Aus gangssignals des Meßgerätes Mg ein synthetisch von einem Oszillator 0 erzeugtes Signal dem Zähler Z zugeleitet. Der in Fig. 4 dargestellte Oszillator weist die Möglichkeit auf, drei verschiedene Frequenzen zu erzeugen. Durch Pumpenrückmeldungen von den Rohstoffpumpen P1, P2 und P3, die jeweils verschiedene Sollfördermengen aufweisen, schaltet der Oszillator einen Schalter S in der Weise, daß sein Ausgangssignal jeweils der Sollfördermenge der gerade angeschlossenen Pumpe entspricht. Rein beispielhaft wird davon ausgegangen, daß eine Frequenz von 90 Hz am Ausgang des Meßgerätes Mg der maximalen Förderleistung der Pumpe entspricht. Der Frequenzkomparator K gibt in dem Fall, daß die Frequenz des Meßgeräteausgangs 100 Hz nicht überschreitet, kein Ausgangssignal ab. Der Schaltpunkt von 100 Hz ist einstellbar und kann für andere Meßgeräte bei anderen Frequenzen liegen. An dem Logikgatter "UND1" liegen nun zum einen das Meßgerätesignal an und zum anderen das negierte Ausgangssignal des Frequenzkomparators, so daß also beide Eingänge dieses "UND1"-Gatters ein Signal erhalten. Dadurch ist das Ausgangssignal dieses "UND1"-Gatters ebenfalls 1. Es wird dem logischen "ODER"-Gatter zugeleitet und von dort dem Zähler Z.
Der Oszillator 0 produziert gleichzeitig ein synthetisches Signal, welches in seiner Frequenz der Frequenz des Meßgeräteausgangs bei Sollfördermenge der angeschlossenen Pumpe entspricht. Dieses vom Oszillator erzeugte Signal wird dem Logikgatter "UND2" als erster Eingang zugeleitet, der damit gleich 1. ist. Vom Frequenzkomparator K liegt ein Ausgangssignal gleich 0 als zweiter Eingang am Logikgatter "UND2". Damit ist der Ausgang dieses Logikgatters ebenfalls auf 0 und von hier aus wird dem Zähler Z kein Signal zugeführt.
Wenn die Frequenz des Meßgeräteausgangs 100 Hz übersteigt und damit eine klare Fehlmessung dieses Gerätes vorliegt, so liegt an dem Logikgatter "UND1" als erster Eingang dieses Meßgerätesignal an, so daß dieser Eingang logisch gleich 1 ist. Der Frequenz- komparator K produziert ebenfalls ein Ausgangssignal, welches logisch gleich 1 ist. Da dieses jedoch vor dem zweiten Eingang des "UND1"-Gatters negiert wird, liegt dort 0 an. Damit geht von diesem Logikgatter kein Signal über das "ODER"-Gatter zum Zähler Z. Stattdessen liegt das Ausgangssignal des Frequenzkomparators K am Logikgatter "UND2" an einem Eingang an, der damit logisch gleich 1 ist und am anderen Eingang dieses Logikgatters liegt das synthetisierte Signal des Oszillators 0 an, so daß dieser zweite Eingang logisch auch gleich 1 ist. Damit wird von diesem Logikgatter "UND2" ein Signal an das "ODER"-Gatter und durch dieses zum Zähler Z geleitet.
Für die Zeit, in der das Meßrohr innerhalb der Anordnung zur Massendurchflußmessung M von einem heterogenen Zweiphasengemisch durchströmt wird, wird demnach auf eine Durchflußmessung verzichtet, da sie zu große Ungenauigkeiten aufweist. Stattdessen wird ein synthetisiertes Signal dem Zähler zur Auswertung zugeführt.
Fig. 5 zeigt einerseits das tatsächliche Meßsignal, das vom Meßgerät Mg an den Komparator weitergegeben wird und andererseits das Signal, das hinter der
Korrekturschaltung entsteht und dem Zähler Z zuge führt wird. Fig. 5 zeigt dabei den Start einer Dosierung, d. h. den Zeitpunkt, nachdem ein Rohstoff R durch die Leitung L bis zur Anordnung zur Durchflußmessung M gepumpt worden ist und dort im Meßrohr zusammen mit dem restlichen Spülgas G als heterogenes Gemisch vorliegt. Dabei ist in Fig. 5 zu sehen, daß das Meßgerät für diesen Einschaltvorgang zunächst ein Ausgangssignal abgibt, dessen Frequenz um ein Mehrfaches über der normalen Frequenz entsprechend der Sollfördermenge der Pumpe liegt. Wie aus der Vergleichsdarstellung in Fig. 5 ersichtlich ist, wird für diesen Zeitraum der unglaubwürdig hohen Meßwerte dem Zähler das von Oszillator synthetisch erzeugte "Meßsignal" zugeführt und erst wenn das Ausgangssignal des Meßgerätes realistische Werte erreicht, werden diese Informationen dem Zähler zugeführt.
Fig. 6 zeigt dieselben Verhältnisse in umgekehrter zeitlicher Reihenfolge für die Abschlußphase einer Dosierung, an welche sich ein Spülvorgang mit dem Spülgas G anschließt.
Ein Meßfehler während des Dosierungsbeginns mag trotz Korrekturschaltung darin liegen, daß der vom Oszillator dem Zähler vorgegebene Massendurchfluß im .Meßrohr nicht mit der wirklich durchfließenden Masse übereinstimmt, da das Meßrohr auch noch Reste des Spülgases G aufweist. Allerdings ist der Fehler zwischen dieser IST-Füllung des Meßrohrs und der vom Oszillator angenommenen SOLL-Füllung des Meßrohrs wesentlich geringer als der Unterschied zwischen der vom Meßgerät Mg angegebenen, z. T. vielfach überhöhten Förderleistung und der tatsäch¬lichen. Anhand von Fig. 1 wird deutlich, warum die Korrekturschaltung für die Massendurchflußmessung im wesentlichen nur bei der Startphase einer Dosierung in Kraft treten muß, wohingegen sie bei der Endphase dieser Dosierung nicht notwendigerweise benötigt wird. Es werden die Ventile V1, V2 öder V3 zu einem Zeitpunkt geschlossen, zu dem die Anordnung zur Massendurchflußmessung M noch nicht den Wert an Rohstoffen R1, R2 oder R3 anzeigt, der in den Behälter B gelangen soll. Dieses vermeintlich vorzeitige Schließen der Ventile V1 bis V3 bedeutet nämlich noch nicht das Ende der Dosierung des jeweiligen Rohstoffes, da noch die Menge an Rohstoff in den Behälter B gelangt, die zwischen dem .Ventil V und der Meßanordnung M in der Leitung L steht und die noch nicht gemessen wurde. Bei öffnen des Ventils VG und dem anschließenden Spülen der Leitung L mit dem Spülgas G wird dieser in der Leitung L stehende Rest durch die Meßanordnung M in den Behälter B gedrückt und während dieser Zeit tritt wieder ein heterogenes Zwei phasengemsich in der Meßeinrichtung auf. Die Masse, die sich zwischen der Meßanordnung M und den einzelnen Ventilen V1 bis V3 in der Leitung L befindet, ist für jeden der einzelnen Rohstoffe R1 bis R3 eine festgelegte Größe und braucht daher von der Meßanordnung M nicht mehr erfaßt zu werden. Daher fällt die zweite Phase, in der das Meßgerät Mg ungenaue Werte liefert, in einen zeitlichen Bereich, bei dem keine Messung der Durchflußmasse erforderlich ist. Die gesamte Meßanordnung wird daher während des Dosierungsendes nicht benötigt.

Claims

"Anordnung zur Durchflußmessung"Patentansprüche:
1. Anordnung zur Durchflußmessung fluider Medien mit einem Massendurchflußmeßgerät, welches ein Ausgangssignal in Abhängigkeit vom Massendurchfluß erzeugt sowie mit einem Zähler, der aus dem Ausgangssignal des Meßgerätes die insgesamt durchgeflossene Masse des Fluids berechnet, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Meßgerät und Zähler eine Fehlerkorrekturschaltung den Signalweg unterbricht, solange das Ausgangssignal des Meßgeräts einen festgelegten Toleranzbereich verläßt und daß währenddessen ein synthetisch erzeugtes Signal dem Zähler zugeführt wird.
Anordnung nach Anspruch 1 mit einem Massendurchflußmeßgerät, welches als Ausgangssign Impulse abgibt, deren Frequenz sich mit dem Massendurchfluß ändert, dadurch gekennzeichnet, daß die Fehlerkorrekturschaltung a) einen Frequenzkomparator umfaßt, dem das Ausgangssignal des Meßgerätes zugeführt wird; b) einen Oszillator, der Impulse einer festgelegten Frequenz erzeugt; c) eine Logikschaltung, die entsprechend dem Schaltzustand des Frequenzkomparators das Frequenzsignal des Meßgerätes oder das vom Oszillator erzeugte Frequenzsignal dem Zähler zuleitet.
3. Anordnung insbesondere nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Logikschaltung a) ein UND-Gatter aufweist, dem das Signal des Durchflußmeßgerätes und das negierte
Signal des Frequenzkomparators zugeführt werden b) ein zweites UND-Gatter, dem das Signal des Oszillators und das Signal des Frequenzkomparators zugeführt werden c) ein ODER-Gatter, dem die Ausgangssignale der beiden UND-Gatter zugeführt werden und dessen Ausgang mit dem Zähler verbunden ist.
4. Anordnung insbesondere nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Oszillator verschiedene Frequenzen erzeugen kann und je nach den So l lförde rmen gen verschiedener anschließbarer Pumpen die entsprechende Frequenz wählbar ist.
5. Vorrichtung nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch einen Alarmgeber, der aktiviert wird, wenn der Signalweg vom Meßgerät zum Zähler über eine bestimmte Zeitspanne hinaus unterbrochen wird.
EP88902843A 1987-03-31 1988-03-25 Anordnung zur durchflussmessung Pending EP0356440A1 (de)

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EP (2) EP0285932B1 (de)
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