EP0570854A2 - Rührwerksmühle mit einer dynamischen Mahlkörperabtrennung - Google Patents

Rührwerksmühle mit einer dynamischen Mahlkörperabtrennung Download PDF

Info

Publication number
EP0570854A2
EP0570854A2 EP93107850A EP93107850A EP0570854A2 EP 0570854 A2 EP0570854 A2 EP 0570854A2 EP 93107850 A EP93107850 A EP 93107850A EP 93107850 A EP93107850 A EP 93107850A EP 0570854 A2 EP0570854 A2 EP 0570854A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
grinding
agitator
cutting disc
mill according
agitator mill
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP93107850A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0570854A3 (de
Inventor
Wendelin Kneisl
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP0570854A2 publication Critical patent/EP0570854A2/de
Publication of EP0570854A3 publication Critical patent/EP0570854A3/xx
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
    • B02C17/16—Mills in which a fixed container houses stirring means tumbling the charge
    • B02C17/161—Arrangements for separating milling media and ground material

Definitions

  • the invention relates to an agitator ball mill according to the preamble of claim 1.
  • the precoating capacity be it due to very small auxiliary grinding bodies due to the amount of ground material being pumped through or a corresponding increase in viscosity
  • auxiliary grinding bodies are compacted on the separating device, which leads to high wear on the agitator and on the auxiliary grinding bodies and can also lead to complete blockage of the agitator ball effort.
  • viscosity increases and thixotropy can therefore jeopardize the effectiveness of the separation device. Grinding auxiliary bodies on these sieve cartridges or sieves are also broken to an increased extent.
  • the gap height must be made very small due to the grinding aids used today (> 0.2 mm).
  • a disadvantage of this arrangement is the comparatively high flow velocity and thus high precoat forces at the gap entrance, which preferably feeds broken grinding media, which have become small due to abrasion, into the gap, which crushes there and thus contributes to increased wear of the dynamic gap and makes it impossible to use micro grinding media makes.
  • the invention now strives for a solution for the separation of regrind and auxiliary grinding bodies, which avoids the disadvantages described above in the known agitator ball mills. Accordingly, the invention consists primarily in that as a separating device, a rotating cutting disc in which a sieve or sieves are attached, the effective surface of which is ideally attached perpendicular to the axial agitator shaft, which can have any slot widths, and a grinding ring attached to the grinding ring of the annular gap thereof Gap width is adjustable, is provided.
  • the millbase suspension preferably exits through the sieves due to the different flow resistance. For this reason, it is possible to minimize the gap height of the annular gap, so that the smallest auxiliary grinding bodies can be used, which are then not subjected to high flow forces directly at the separation gap.
  • the separating device has the additional advantage that broken auxiliary bodies, which have become too small, are not conveyed into the annular gap, which significantly improves the wear behavior of the annular gap.
  • the above-mentioned behavior is particularly effective when the diameter of the annular gap is approximately equal to that of the largest agitator diameter. Because of the mass-proportional centrifugal force, large grinding aids of the grinding aid fraction used move around the annular gap, which cannot be conveyed into the annular gap. Those auxiliary grinding bodies which are conveyed to the effective sieve surface by the flow are exposed to various forces. Due to the pull-in condition, the flow force acts perpendicular to the effective surface, which is ideally arranged perpendicular to the axial axis. The centrifugal force acts in the radial direction and forms an angle of 90 degrees with the flow force. This results in a resultant in the radial direction.
  • the centrifugal force increases in the radial direction proportional to the radius, so that the resultant grows in the radial direction and grinding aid bodies and fragments get back into the stress zone.
  • This effect is most favorable when the effective screen surface forms an angle of 90 degrees with the axial axis. If you incline this angle to the axial axis, the resultant becomes ever smaller. If the angle is 0 or 180 degrees, the effective sieve surface is parallel to the radial axis as is the case with known agitator ball mills.
  • the new separating device can in principle be used in any conventional agitator ball mill and thus contributes to a higher output or throughput with less wear on auxiliary grinding bodies. For this reason, it can be a standing or a lying agitator ball mill, so it does not matter whether the axial axis is arranged vertically or horizontally.
  • the agitator ball mill shown in Fig. 1 has a box-shaped frame, not shown, to which a substantially cylindrical grinding container 11 and axially next to this a bearing housing 12 is attached.
  • the frame, not shown contains a drive motor, not shown, which is provided with a V-belt pulley and drives a stirrer 13 of a conventional type via V-belts.
  • the agitator 13 consists essentially of an agitator shaft 14 which is mounted in the bearing housing 12 and extends coaxially with the grinding container 11 almost through the entire grinding chamber 15 and is equipped with conventional stirring elements or stirring tools 16 such as disks or pins, or the entire agitator 13 is designed as a rotor.
  • the grinding container consists of a cylindrical inner cylinder 17 which surrounds a grinding chamber 15 and at the same time forms the grinding container wall 20 and which, according to FIG. 1, also forms the grinding container wall 20.
  • the separating device is formed by a separating disc 24 mounted on the agitator shaft 14 and an annular flange 25 on which the grist outlet 23 is located.
  • the separating gap or annular gap 27 belonging to the separating device is formed by a standing ring element fastened to the annular flange 25 with the counter ring surface 43 of the separating disk 24.
  • the diameter of the cutting disc 24 is equal to the diameter of the annular gap 27 and, in this embodiment, is larger than the largest diameter of the agitator 13. Particularly high shear and centrifugal forces are hereby introduced.
  • six screens 30 are attached whose screen surface, which corresponds to the active screen surface 32, is perpendicular to the axial grinding material flow 28.
  • the main advantages of the separating device according to the invention can be seen from FIGS. 2 and 3.
  • the six screens 30 attached have a much larger effective area 32 than the annular gap 27.
  • the effective area of the separating device is to be understood as the area which is provided with mesh screens 44 or with annular gaps located between separating rings. Due to the above-mentioned difference in the effective sieve area 32, the regrind flow 28 takes place predominantly through the see 30, the flow speed and thus the flow force 29 being significantly reduced, which enables high throughputs at a low operating pressure. Due to the mass-proportional centrifugal force 31, only large and therefore heavy grinding aid bodies 19 and grinding aid bodies or grinding aid body fragments that have not become too small due to abrasion come into the vicinity of the annular gap 27, so that this shows no wear whatsoever. Due to the design of the separating device according to the invention, grinding aids or fragments of grinding aids that have become too small are conveyed with the flow to the sieves 30 rotating with the cutting disk 24.
  • the rotary movement of See 30 prevents the above-mentioned small grinding aids and grinding aid fragments, as well as unused regrind 37 from becoming stuck or caught and prevents excessive pressure build-up in the case of thixotropic suspensions.
  • the flow force 29 acts perpendicular to the effective sieve surface 32 and the centrifugal force 31, which increases with increasing diameter, acts radially outwards on the active surface.
  • the invention is particularly easy to maintain if the ring flange 25 is provided with a large plug, which is not shown.
  • the cavity 34 behind the cutting disc 24 into which the outlet opening 23 opens and the rotating See 30, fastened by means of screws, is thus freely accessible for maintenance work, so that the See 30 can be exchanged very easily or cleaned if necessary.
  • the arrangement of the separating device on the bearing end of the grinding container 11 according to FIG. 1 has the further advantage that the manufacturing tolerances for an annular gap are not particularly high and the seal 33 on the bearing housing 12 is not subjected to high pressure and does not come into contact with any auxiliary grinding bodies 19 .
  • FIGS. 4 and 5 show in a simplified axial section the outlet area of an agitator ball mill in which the separating device according to the invention is attached to the end of the agitator 13 reaching into the grinding chamber 15.
  • the grinding container wall 20 and the agitator shaft 14 are hollow and can therefore be cooled.
  • the cutting disc 24 with the sieve or sieves 30 is attached to the end of the agitator shaft 14.
  • the fixed counter ring 26 is formed by the base plate 21.
  • a plug 35 makes it particularly easy to get to the screen or screens 30 for maintenance or cleaning.
  • the diameter of the annular gap 27 and the cutting disc 24 is the same and smaller than that of the stirring elements 16.
  • the sieve 30 can in turn be circular or made up of several individual sieves.
  • the effective sieve surface 32 is consequently perpendicular to the axial ground material flow 28 and are not flat to the cutting wheel surface 40 of the cutting wheel, so that they are not subject to any significant wear.
  • the cutting disc 24 is hollow, which significantly increases the effective screen area 32.
  • the separating gap 27 is not formed by the separating disc 24, but is arranged at another location, geometrically separated. In contrast to that of the cutting disc or stirring elements 16, its diameter is very small, so that larger tolerances can be specified during manufacture.
  • Fig. 6 shows an axial section of the outlet area of an agitator ball mill.
  • the grinding container 11 and the agitator 13 are of conventional construction and are therefore not or only partially shown.
  • the cutting disc 24 is mounted vertically on a shaft 45 which is mounted in a housing 46 and can be driven in rotation.
  • the diameter of the annular gap 27, cutting disc 24 and stirring elements 16 are approximately the same.
  • the sieve or sieves 30 are attached in the cutting disc 24.
  • the housing of the separating device is flanged into the base plate 21 and can be easily dismantled.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Crushing And Grinding (AREA)

Abstract

Ein Mahlbehälter 11 und eine in diesem angeordnete Rührwelle 14 begrenzen einen Mahlraum 15, der teilweise mit Mahlhilfskörpern 19 gefüllt ist und durch den axial eine Aufgabesuspension gepumpt wird. Die dynamische Mahlkörperabtrennung besteht aus einer rotierenden Trennscheibe 24, in der Siebe 30 angebracht sind, vorzugsweise senkrecht zur axialen Mahlgutströmung 28 angeordnet, und einem Ringspalt 27. Diese Kombination ermöglicht es, kleinste Mahlhilfskörper 19, bei hohen Durchsätzen und Viskositäten, mit niedrigem Verschleiß, betriebssicher einzusetzen. Zusätzlich wird die im Normalfall erforderliche Dichtung 33 gegen Mahlhilfskörper 19 geschützt und die Siebe 30 sind für eine Reinigung bzw. Austausch einfach zu erreichen, wenn man in den Ringflansch 25 , der die feststehende Gegenfläche des Ringspaltes 27 bildet, Öffnungen anbringt, wie sich aus Fig.1 ersehen läßt.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Rührwerkskugelmühle nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
  • Trenneinrichtungen verschiedenster Art sind bekannt, (DE-PS 2037258, DE-OS 3441871,DE-OS 3437866, DE-PS 3844380,DE-PS 1482391, DE-OS 3844380), die in Rührwerkskugelmühlen dieser Gattung verwendet werden. Üblicherweise arbeiten diese Rührwerkskugelmühlen derart, daß am Auslaß ein feststehendes Sieb, Siebe bzw. Siebpatronen oder eine drehbar angeordnete Siebpatrone, die axial im Mahlraum angeordnet ist, so daß die wirksame Fläche einen Zylinder bildet der paralell zur Rührwelle angebracht ist. Bekannt sind auch geschlitzte Antriebswelle. Unvermeidlich bei diesen Rühwerkskugeln ist, daß insbesondere bei der Verwendung von kleinen Mahlhilfskörpern , diese durch das strömende Mahlgut (Strömungskraft) mit zum Auslaß der Rührwerksmühle gefördert werden. Üblicherweise arbeiten alle Rührwerkskugelmühlen derart, daß die Anschwemmkräfte durch über das Rührwerk eingebrachte Zentrifugalkräfte, bei vertikaler Anordnung der Rührwerkskugelmühle zugüglich der Schwerkraft, ausgeglichen werde. Dieser Ausgleich ist geradezu ein Kriterium für die maximale Durchsatzleistung. Übersteigt die Anschwemmleistung, sei es bedingt durch sehr kleine Mahlhilfskörper durch die Höhe der durchgepumten Mahlgutmenge oder durch eine entsprechende Erhöhung der Viskosität, die oben genannten Kräfte, so werden Mahlhilfskörper an der Trenneinrichtung verdichtet, was zu hohem Verschleiß am Rührwerk sowie an den Mahlhilfskörpern führt und auch zur völligen Blockierung der Rührwerkskugelmühe führen kann. Bei festehenden Sieben bzw. Siebpatronen können daher Viskositätserhöhungen sowie Thixotrophie die Wirkung der Abtrennvorrichtung in Frage stellen. Auch werden in erhöhtem Maße Mahlhilfskörper an diesen Siebpatronen bzw. Sieben gebrochen. Besteht die Trenneinrichtung aus einem umlaufenden Scheibenelement und einem am Mahlbehälter befestigten Gegenring gebildeten Ringspalt, so muß die Spalthöhe, bedingt durch die heute üblicherweise eingesetzten Mahlhilfskörpern (> 0,2 mm), sehr klein gestaltet werden. Nachteilig ist bei dieser Anordnung die verhältnismäßig hohe Strömungsgeschwindigkeit und damit hohe Anschwemmkräfte am Spalteingang, die bevorzugt gebrochene, sowie durch Abrieb klein gewordene Mahlhilfskörper in den Spalt befördert, die dort zerkleinert und somit zu einem verstärkten Verschleiß des dynamischen Spaltes beiträgt und den Einsatz von Mikromahlkörpern unmöglich macht.
  • Die Erfindung strebt nun eine Lösung zur Trennung von Mahlgut und Mahlhilfskörpern an, die die vorbeschriebenen Nachteile bei den bekannten Rührwerkskugelmühlen vermeidet. Demzufolge besteht die Erfindung in erster Linie darin, daß als Trenneinrichtung eine rotierende Trennscheibe in der ein Sieb bzw. Siebe angebracht sind, deren wirksame Fläche im Idealfall senkrecht zur axialen Rührwelle angebracht sind, die beliebige Schlitzweiten haben können und einem Mahlbehälter befestigten Gegenring gebildeter Ringspalt dessen Spaltweite einstellbar ist, vorgesehen ist.
  • Diese Anordnung ermöglicht es, kleinste Mahlhilfskörper mit einer dynamischen Trenneinrichtung betriebssicher einzusetzen. Da die wirksame Fläche die durch das Sieb bzw. Siebe gegeben ist, um ein vielfaches größer ist, als diejenige des Ringspaltes, tritt die Mahlgutsuspension, aufgrund des verschiedenen Fließwiderstandes, bevorzugt durch dieSiebe aus. Aus diesem Grund ist es möglich, dieSpalthöhe des Ringspaltes zu minimieren, so daß kleinste Mahlhilfskörper eingesetzt werden können, die dann direkt am Trennspalt keinen hohen Strömungskräften unterworfen sind. Aus den vorgenannten Gründen hat die Trennvorrichtung zusätzlich den Vorteil, daß gebrochene wie zu klein gewordene Mahlhilfskörper nicht in den Ringspalt gefördert werden, wodurch das Verschleißverhalten des Ringspaltes wesentlich verbessert wird. Besonders effektiv ist das oben genannte Verhalten, wenn der Durchmesser des Ringspaltes ungefähr gleich demjenigen des größten Rührwerksdurchmessers ist. Aufgrund der massenproportionalen Zentrifugalkraft bewegen sich bevorzugt große Mahlhilfskörper der eingesetzten Mahlhilfskörperfraktion am Ringspalt, die nicht in den Ringspalt hineingefördert werden können. Diejenigen Mahlhilfskörper, die mit der Strömung an die wirksame Siebfläche gefördert werden, sind verschiedenen Kräften ausgesetzt. Aufgrund der Einzugsbedingung, wirkt die Strömungskraft senkrecht zur wirksamen Fläche, die im Idealfall senkrecht zur axialen Achse angeordnet ist. Die Zentrifugalkraft wirkt in radialer Richtung und bildet mit der Strömungskraft einen Winkel von 90 Grad. Dies ergibt eine Resultierende in radialer Richtung. Die Zentrifugalkraft nimmt in radialer Richtung proportional zum Radius zu, so daß die Resultierende in radialer Richtung anwächst und Mahlhilfskörper sowie Bruchstücke wieder zurück in die Beanspruchungszone gelangen. Dieser Effekt ist am günstigsten, wenn die wirksame Siebfläche mit der axialen Achse einen Winkel von 90 Grad bildet. Neigt man diesen Winkel zur axialen Achse, so wird diese Resultierende immer kleiner. Ist der Winkel 0 oder 180 Grad, so ist die wirksame Siebfläche parallel zur radialen Achse wie es bei bekannten Rühwerkskugelmühlen der Fall ist. Dies hat den Nachteil, daß Strömungskraft und Zentrifugalkraft direkt gegeneinander stehen und die Mahlhilfskörper sowie Mahlhilfskörperbruchstücke , die von der Strömungskraft gegen die Zentrifugalkraft an das Sieb gelangt sind nicht mehr in die Beanspruchungszone zurückgelangen und somit das Sieb verstopfen. Einen weiteren Vorteil der erfinungsgemäßen Ausgestaltung einer Rührwerkskugelmühle ist dadurch gegeben, daß es im Mahlraum keinerlei, die Mahlgut-Mahhilfskörperströmung störende Einbauten gibt, so daß der Verschleiß an Mahlhilfskörpern oder an den Sieben wesentlich verringert wird.
  • Die neue Trenneinrichtung kann prinzipiell in jeder üblichen Rührwerkskugelmühle verwendet werden und trägt somit zu einer höheren Leistung bzw. Durchsatz, bei geringerem Verschleiß an Mahlhilfskörpern, bei. Aus diesem Grund kann es sich um eine stehende oder eine liegende Rührwerkskugelmühle handeln, es kommt also nicht darauf an ob die axiale Achse senkrecht oder waagerecht angeordnet ist.
  • Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen der Erfindung anhand der Zeichnung. Es zeigt
    • Fig. 1 axialer Schnitt durch eine Rührwerkskugelmühle in einer erfindungsgemäßen Ausgestaltung,
    • Fig. 2 einen senkrechten Schnitt durch den Mahlbehälter enstprechend der Schnittlinie 111 - 111 in Fig. 1,
    • Fig. 3 einen senkrechten Schnitt durch ein Sieh entspechend der Schnittlinie IV - IV in Fig. 2,
    • Fig. 4 einen Axialschnitt eines erfindungsgemäß ausgestalteten Teils der Rührwerkskugelmühle (Auslaßbereich),
    • Fig. 5 bis 7 Abwandlungen von Fig. 1 und Fig. 4.
  • Die in Fig. 1 dargestellte Rührwerkskugelmühle hat ein nicht dargestelltes kastenförmige Gestell, an dem ein im wesentlichen zylindrischer Mahlbehälter 11 sowie axial neben diesem ein Lagergehäuse 12 befestigt ist. Das nicht dargestellte Gestell enthält einen nicht dargestellten Antriebsmotor, der mit einer Keilriemenscheibe versehen ist und über Keilriemen ein Rührwerk 13 von üblicher Bauart antreibt. Das Rührwerk 13 besteht im wesentlichen aus einer Rührwelle 14 , die im Lagergehäuse 12 gelagert ist und sich gleichachsig mit dem Mahlbehälter 11 nahezu durch den gesamten Mahlraum 15 erstreckt und mit üblichen Rührelementen bzw. Rührwerkzeugen 16 wie Scheiben oder Stiften besetzt ist , oder das gesamte Rührwerk 13 als Rotor ausgebildet ist. Der Mahlbehälter besteht aus einem zylindrischen einen Mahlraum 15 umgebenden , gleichzeitig die Mahlbehälterwand 20 bildeten , Innenzylinder 17, der gemäß Fig. 1 auch die Mahlbehälterwand 20 bildet. Der untere stirnseitige Abschluß des Mahlraums 15, der teilweise mit Mahlhilfskörpern 19 und Mahlgut 37 gefüllt ist, wird durch eine Bodenplatte 21 gebildet, an der ein Mahlguteinlaß 22 angebracht ist, durch den im Betrieb eine Suspension kontinuierlich in den Mahlraum und den Mahlraum 15 gepumpt wird und den Mahlraum nach dem Mahlen bzw. Dispergieren durch einen Mahlgutauslaß 23 verläßt. Die Trennvorrichtung wird von einer auf der Rührwelle 14 angebrachten Trennscheibe 24 und einem Ringflansch 25 an dem sich der Mahlgutauslaß 23 befindet, gebildet. Der zur Trennvorrichtung gehörende Trennspalt bzw. Ringspalt 27 wird durch einen am Ring- flansch 25 befestigten, stehenden Ringelement mit der Gegenringfläche 43 der Trennscheibe 24 gebildet. Der Durchmesser der Trennscheibe 24 ist gleich dem Durchmesser des Ringspaltes 27 und in dieser Ausführungsform größer als der größte Durchmesser des Rührwerks 13. Hiermit werden besonders hohe Scher- und Zentrifugalkräfte eingebracht. In der Trennscheibe 24 sind sechs Siebe 30 angebracht deren Siebfläche, was der wirksamen Siebfläche 32 entspricht , senkrecht zur axialen Mahlgutströmung 28 steht. Die wesentlichen Vorteile der erfindungsgemäßen Trennvorrichtung sind aus den Figuren 2 und 3 ersichtlich. Die sechs angebrachten Siebe 30 haben im Vergleich zum Ringspalt 27 eine vielfach größere wirksame Fläche 32. Unter wirksamer Fläche der Trennvorrichtung, ist diejenige Fläche zu verstehen, die mit Siebmaschen 44 oder mit zwischen Trennringen liegenden Ringspalten versehen ist. Aufgrund der oben genannten Differenz der wirksamen Siebfläche 32 findet die Mahlgutströmung 28 vorwiegend durch die Siehe 30 statt, wobei die Strömungsgeschwindigkeit und somit die Strömungskraft 29 wesentlich verringert wird, was hohe Durchsätze bei einem niedrigen Betriebsdruck ermöglicht. Aufgrund der massenproportionalen Zentrifugalkraft 31 gelangen nur große und damit schwere Mahlhilfskörper 19 und nicht durch Abrieb zu klein gewordene Mahlhilfskörper oder Mahlhilfskörperbruchstücke in die Nähe des Ringspaltes 27, so daß dieser keinerlei Verschleiß zeigt. Aufgrund der erfindungsgemäßen Ausgestaltung der Trennvorrichtung werden zu klein gewordenen Mahlhilfskörper oder Mahlhilfskörperbruchstücke mit der Strömung an die mit der Trennscheibe 24 umlaufenden Siebe 30 , gefördert.
  • Die Drehbewegung der Siehe 30 verhindert das Festsetzen oder Verhaken der oben genannten kleinen Mahlhilfskörpern und Mahlhilfskörperbruchstücke, sowie von unbeanspruchtem Mahlgut 37 und verhindert bei thixotrophen Suspensionen einen überhöhten Druckaufbau. Gemäß Fig. 3 wirkt die Strömungskraft 29 senkrecht zur wirksamen Siebfläche 32 und die Zentrifugalkraft 31, die mit wachsendem Durchmesser immer größer wird, an der wirksamen Fläche radial nach außen. Unbehandeltes Mahlgut 37, Mahlhilfskörperbruchstücke sowie zu klein gewordene Mahlhilfskörper werden aus dem Bereich vor den Sieben 30, durch die hohe, eingebrachte Zentrifugalkraft abtransportiert, wobei diese Kraft mit wachsendem Durchmesser immer größer wird und gelangen somit zurück in die Beanspruchungszone, wo sie weiter zerkleinert werden, bis sie schließlich klein genug sind, um durch die Schlitze der Siehe 30 zu gelangen. Dieser Effekt ist am größten, wenn die wirksame Siebfläche senkrecht zur axialen Mahlgutströmung 28, wie in Fig. 1 dargestellt, angeordnet wird. Besonders wartungsfreundlich wird die Erfindung, wenn der Ringflansch 25 mit einem großen Stopfen versehen wird, was nicht dargestellt ist. Der Hohlraum 34 hinter der Trennscheibe 24 in den die Auslaßöffnung 23 mündet und die sich drehenden Siehe 30, mittels Schrauben befestigt sind , ist somit für Wartungsarbeiten frei zugänglich, so daß die Siehe 30 sehr einfach ausgetauscht oder gegebenenfalls gereinigt werden können. Die Anordnung der Trennvorrichtung am lagerseitigen Ende des Mahlbehälters 11 gemäß Fig. 1 hat den weiteren Vorteil, daß die Fertigungstoleranzen für einen Ringspalt nicht besonders hoch sind und die Dichtung 33 am Lagergehäuse 12 nicht mit hohem Druck beaufschlagt ist und mit keinen Mahlhilfskörpern 19 in Kontakt kommt.
  • Fig. 4 und 5 zeigt in einem vereinfachten Axialschnitt den Auslaßbereich einer Rührwerkskugelmühle , bei der die erfindungsgemäße Trennvorrichtung am Ende des in den Mahlraum 15 reichenden Rührwerks 13 angebracht ist. Die Mahlbehälterwand 20 und die Rührwelle 14 sind hohl und können daher gekühlt werden. Die Trennscheibe 24 mit dem Sieb bzw. Sieben 30 ist am Ende der Rührwelle 14 angebracht. Der feststehende Gegenring 26 wird durch die Bodenplatte 21 gebildet. Über einen Stopfen 35 kann man besonders einfach zur Wartung bzw. Reinigung an das Sieb bzw. Siebe 30 gelangen. Der Durchmesser von Ringspalt 27 und Trennscheibe 24 ist gleich und kleiner als derjenige der Rührelemente 16. Das Sieb 30 kann wiederrum kreisringförmig oder aus mehreren Einzelsieben aufgebaut sein.
  • Die wirksame Siebfläche 32 steht somit folgerichtig senkrecht zur axialen Mahlgutströmung 28 und sind nicht plan zur Trennscheibenoberfläche 40 der Trennscheibe, so daß diese keinem wesentlichen Verschleiß unterworfen sind.
  • In Fig. 5 ist die Trennscheibe 24 hohl ausgebildet, was die wirksame Siebfläche 32 wesentlich vergrößert. Der Trennspalt 27 wird gemäß dieser Ausführung nicht von der Trennscheibe 24 gebildet, sondern ist an einer anderen Stelle, geometrisch getrennt angeordnet. Sein Durchmesser ist im Gegensatz zu denjenigen der Trennscheibe bzw. Rührelemente 16 sehr klein, so daß bei der Fertigung größere Toleranzen vorgegeben werden können.
  • Fig. 6 zeigt einen axialen Schnitt des Auslaßbereichs einer Rührwerkskugelmühle. Der Mahlbehälter 11 und das Rührwerk 13 sind in üblicher Bauweise und daher nicht oder nur teilweise dargestellt. Die Trennscheibe 24 ist senkrecht auf einer Welle 45 angebracht, die in einem Gehäuse 46 gelagert und drehantreibbar ist. Die Durchmesser von Ringspalt 27, Trennscheibe 24 und Rührelementen 16 sind annähernd gleich. Das Sieb bzw. Siebe 30 sind in der Trennscheibe 24 angebracht. Das Gehäuse der Trennvorrichtung ist in der Bodenplatte 21 angeflanscht und kann einfach demontiert werden.

Claims (11)

1. Rührwerksmühle mit dynamischer Mahlkörprabtrennung zum
Zerkleinern und Dispergieren von Feststoffen, vorwiegend in FLüssigkeiten, bestehend aus einem, in der Regel zylindrischen Mahlbehälter 11 und daran angebrachten Rührwerk 13 oder Rührwerkzeugen 16, angeordnet ist , die eine radiale Mahlgut-Mahlhilfskörper-Strömung erzeugt, wobei das Mahlgut 37 dem Mahlraum 15 am Mahlguteinlaufende 22 zugefördert wird, unter voller Ausfüllung des Mahlraums 15 axial durchströmt und die Mahlhilfskörper am Auslaufende durch eine Trenneinrichtung vom Mahlgut getrennt werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß als Trenneinrichtung ein bekannter, von einer umlaufenden Trennscheibe 24, in der Schlitze oder ein schnell austauschbares Sieb beziehungsweise Siebe 3 angebracht sind, und einen am Mahlbehälter 11 befestigten Gegenring 38 gebildeter Trennspalt 27, dessen Spaltweite einstellbar ist, vorgesehen ist.
2. Rührwerksmühle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Trenneinrichtung am Ende der Rührwelle 14 angeordnet ist.
3. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Trenneinrichtung am antriebsseitigen Ende des Mahlraums angebracht ist.
4. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Trenneinrichtung, bestehend aus einem einstellbaren Trennspalt 27 und der Trennscheibe 24 mit den daran angebrachten Sieben 30, axial im Boden 21 des Mahlbehälters angeordnet ist und die Trennschreibe 24 drehantreibbar ist.
5. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Trenneinrichtung, bestehend aus einer hohlen Trennscheibe 24 an der ein Sieb bzw. Siebe 30 angebracht sind, gebildet wird, wobei das Mahlgut 37 durch die Antriebswelle 14 aus dem Mahlraum gefördert wird.
6. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß der zur Trenneinrichtung gehörende Trennspalt 27 radial, axial oder kegelförmig ausgebildet ist.
7. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Siebe 30 der Trennscheibe 24 vorstehend, plan zur Trennscheibenoberfläche 40 oder in der Trennscheibe 24 angeordnet sind.
8. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Trennscheibe 24 derart ausgebildet ist, daß die wirksame Siebfläche 32 mit der axialen Drehachse 41 einen Winkel zwischen 0 und 180 Grad bildet.
9. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 8
dadurch gekennzeichnet,
daß die Durchmesser von Trennspalt 27, Trennscheibe 24 und Rührwerk 13 sowie die Länge der Trennscheibe 24 in axialer Richtung und den Rührwerkzeugen 16 im gleichen oder verschiedenen Verhältnissen zueinander stehen.
10. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Trennscheibe 24 als Rührwerk 42 ausgebildet ist.
11. Rührwerksmühle nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Trennspalt 27 nicht mit der rotierenden Trennscheibe 24 gebildet ist , sondern räumlich getrennt davon angeordnet ist.
EP93107850A 1992-05-22 1993-05-13 Rührwerksmühle mit einer dynamischen Mahlkörperabtrennung Withdrawn EP0570854A2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4216939 1992-05-22
DE19924216939 DE4216939C2 (de) 1992-05-22 1992-05-22 Rührwerksmühle mit dynamischer Mahlkörperabtrennung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0570854A2 true EP0570854A2 (de) 1993-11-24
EP0570854A3 EP0570854A3 (de) 1994-04-06

Family

ID=6459481

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP93107850A Withdrawn EP0570854A2 (de) 1992-05-22 1993-05-13 Rührwerksmühle mit einer dynamischen Mahlkörperabtrennung

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP0570854A2 (de)
DE (1) DE4216939C2 (de)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0771591A4 (de) * 1995-06-06 2000-05-31 Kotobuki Giken Kogyo Kk Nassrührwerkskugelmühle und verfahren
CN103240154A (zh) * 2013-03-12 2013-08-14 苏有良 一种流体对冲击式研磨分散元件
CN115739319A (zh) * 2022-12-02 2023-03-07 江西高腾新材料有限公司 一种油墨砂磨机
CN116568404A (zh) * 2020-11-13 2023-08-08 耐驰精细研磨技术有限公司 搅拌式磨机
CN117960316A (zh) * 2024-03-22 2024-05-03 东莞市康博机械有限公司 一种多级研磨纳米级砂磨机及其砂磨方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0724439U (ja) * 1993-10-01 1995-05-09 三井鉱山株式会社 粉砕機の構造
RU2259884C1 (ru) * 2004-04-20 2005-09-10 Джанибеков Руслан Ахматович Барабанная мельница

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1482391B1 (de) * 1964-06-20 1970-08-20 Draiswerke Gmbh Ruehrwerksmuehle
DE1507493A1 (de) * 1965-03-19 1971-07-01 Draiswerke Gmbh Ruehrwerksmuehle
DE2037258C3 (de) * 1970-07-28 1974-10-17 Draiswerke Gmbh, 6800 Mannheim Geschlossene Rührwerksmühle
ES449975A1 (es) * 1976-07-20 1977-07-01 Oliver & Battle Sa Mejoras en los molinos de eje horizontal refrigerados, para productos predispersados de solidos en liquidos.
ES453093A2 (es) * 1976-11-06 1977-12-01 Oliver & Battle Sa Mejoras en molinos de eje horizontal refrigerados, para pro-ductos predispersados de solidos en liquidos.
CH621268A5 (de) * 1977-08-11 1981-01-30 Buehler Ag Geb
SU1131535A1 (ru) * 1981-12-05 1984-12-30 Предприятие П/Я В-8392 Мельница сухого измельчени
DE3437866A1 (de) * 1984-10-16 1986-04-17 Basf Farben + Fasern Ag, 2000 Hamburg Dispergierverfahren und ruehrwerksmuehle zu seiner durchfuehrung
DE3631375A1 (de) * 1986-09-15 1988-03-24 Netzsch Maschinenfabrik Ruehrwerksmuehle
DE3844380C1 (en) * 1988-12-30 1990-01-18 Erich Netzsch Gmbh & Co Holding Kg, 8672 Selb, De Agitator mill with separating device in a rotating cage

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0771591A4 (de) * 1995-06-06 2000-05-31 Kotobuki Giken Kogyo Kk Nassrührwerkskugelmühle und verfahren
CN103240154A (zh) * 2013-03-12 2013-08-14 苏有良 一种流体对冲击式研磨分散元件
CN116568404A (zh) * 2020-11-13 2023-08-08 耐驰精细研磨技术有限公司 搅拌式磨机
CN116568404B (zh) * 2020-11-13 2026-02-13 耐驰精细研磨技术有限公司 搅拌式磨机
CN115739319A (zh) * 2022-12-02 2023-03-07 江西高腾新材料有限公司 一种油墨砂磨机
CN117960316A (zh) * 2024-03-22 2024-05-03 东莞市康博机械有限公司 一种多级研磨纳米级砂磨机及其砂磨方法
CN117960316B (zh) * 2024-03-22 2024-08-30 东莞市康博机械有限公司 一种多级研磨纳米级砂磨机及其砂磨方法

Also Published As

Publication number Publication date
DE4216939A1 (de) 1993-11-25
DE4216939C2 (de) 1995-01-26
EP0570854A3 (de) 1994-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2327479B1 (de) Rührwerkskugelmühle
EP1468739B1 (de) Rührwerkskugelmühle
EP1992412B1 (de) Rührwerksmühle
EP2178643B1 (de) Rührwerksmühle
EP0376001B1 (de) Rührwerksmühle mit Trennvorrichtung in einem rotierenden Käfig
DE1482391B1 (de) Ruehrwerksmuehle
EP3223950B1 (de) Verfahren zum regulieren der förderleistung eines rotors einer trenneinrichtung einer rührwerkskugelmühle und rührwerkskugelmühle zum zerkleinern von mahlgut
EP3311922A1 (de) Rührwerkskugelmühle
EP3573762B1 (de) Rührwerksmühle
EP1534435B1 (de) Rührwerkskugelmühle mit radialrührwerk
DE4216939C2 (de) Rührwerksmühle mit dynamischer Mahlkörperabtrennung
DE19819967A1 (de) Rührwerksmühle
DE3844380C1 (en) Agitator mill with separating device in a rotating cage
EP0640397B1 (de) Rührwerksmühle
EP1027161B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum nassmahlen und dispergieren von feststoffpartikeln in flüssigkeiten
DD256460A1 (de) Mahlkoerperabtrennsystem in ruehrwerkskugelmuehlen
DE102021101527B4 (de) Rührwerksmühle
WO2024200024A1 (de) Rührwerkskugelmühle mit externer mahlkörperabtrennung
EP0260604B1 (de) Rührwerksmühle
CH679461A5 (en) Stirrer type grinding mill
DD227339B5 (de) Ruehrwerksmuehle
DE9420964U1 (de) Rührwerksmühle mit Separator zur Zurückhaltung von Mahlperlen
DE1482391C (de) Rührwerksmühle
CH622718A5 (en) Agitator mill
DE4234759A1 (de) Rührwerkmühle zur Feinstmahlung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): CH ES IT LI

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8566

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 19941007