EP0613741A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung von bentonitgebundenem Giesserei-Altsand - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung von bentonitgebundenem Giesserei-Altsand Download PDF

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EP0613741A1
EP0613741A1 EP93103463A EP93103463A EP0613741A1 EP 0613741 A1 EP0613741 A1 EP 0613741A1 EP 93103463 A EP93103463 A EP 93103463A EP 93103463 A EP93103463 A EP 93103463A EP 0613741 A1 EP0613741 A1 EP 0613741A1
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sand
thermal treatment
bentonite
regenerate
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EP93103463A
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Dieter Johnen
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Elino Industrie-Ofenbau Carl Hanf & Co GmbH
Original Assignee
Elino Industrie-Ofenbau Carl Hanf & Co GmbH
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C5/00—Machines or devices specially designed for dressing or handling the mould material so far as specially adapted for that purpose
    • B22C5/18—Plants for preparing mould materials

Definitions

  • Bentonite-bound cast sands from iron foundries essentially contain quartz sand, bentonite and shiny carbon formers. Due to the constant circulation of the bentonite-bound foundry sand, fine particles are created through abrasion, which are referred to as slurries.
  • the bentonite added to the quartz sand as a binder is partially thermally destroyed by the recurring circulation of the foundry sand, but is also largely retained as active bentonite. The thermally destroyed and therefore no longer active bentonite is known as hard bentonite.
  • An exemplary composition of a foundry sand is as follows: approx. 13% slurry 8.7% active bentonite approx. 5% loss on ignition approx. 9.1% hard bentonite Rest of quartz.
  • the loss on ignition results on the one hand from organic core binder residues and on the other hand from moisture.
  • the sludge present in the cast sand is naturally very fine and represents a mixture of all components in the sand. A certain amount of sludge in the wet cast sand is necessary to avoid penetration of the iron into the mold.
  • Bentonite is a mineral silicate that has a montmorillonite structure.
  • the existence of the montmorillonite structure in the sodium-bound form is essential for the usability of the bentonite.
  • Natural sodium bentonites can therefore be used in their natural form after appropriate mechanical processing.
  • So-called calcium bentonites must first be converted into the sodium-bound montmorillonite structure by an alkaline activation, whereby the bentonite is mixed with 3-5% sodium carbonate.
  • the very small montmorillonite particles of bentonite which are responsible for the adhesive force and plasticity in the molding sand, sinter together when heated above about 500 ° C and thereby lose their large surfaces. During this process, the bentonite at least partially loses its binding effect. At temperatures of over 1,000 ° C, the bentonite can be chamotted.
  • the sand portion that is close to the iron casting is damaged more than the sand portion that is far from the casting surface.
  • the bentonite grows on the surface of the quartz grain in the form of a bowl.
  • the shell growth that is repeated in the successive sand cycles is also known as oolithization. This growing up
  • the hard bentonite on the quartz grain surface is favored by uneven, furrowed surfaces of the grains of sand.
  • the quality of the cast sands (wet cast sands) is kept constant by removing a certain proportion of the sand circulation and at the same time adding fresh quartz sand, active bentonite and glossy carbon formers.
  • the bentonite-bound used sands described at the beginning and used for the production of molds cannot be used for the production of cores, particularly because of their hard and active bentonite content.
  • the quality of the cores, which are manufactured using the cold box process is primarily dependent on the chamotte shells of the bentonite content on the quartz grain, but also in the cracks and cracks in the quartz grain, as well as on the fine fraction in the sand and the surface properties of the sand.
  • the corresponding old sand must therefore if it is to be used for the production of cores, be prepared or regenerated to the extent that all parts which are disruptive to the core production have been removed from the old sand.
  • the invention has for its object to provide a method and an apparatus for processing bentonite-bound foundry sand, with which a particularly high-quality sand suitable for core production can be produced.
  • the crushed and dried used sand is pre-cleaned with the aim of reducing the sludge content and the active bentonite content. It is a mechanical or mechanical-pneumatic pre-cleaning, which can be done for example by grinding, whipping or rubbing, the acceleration being generated mechanically or pneumatically. In this way, a certain proportion of the sludge content and active bentonite content can be removed; However, the removal of the bentonite residues from the cracks, cracks and depressions in the quartz grain is problematic. These bentonite residues are due to the Pre-cleaning alone cannot be eliminated.
  • the pre-cleaning step described here alone means that 100% processing of the old sand is not possible.
  • the pre-cleaning is followed by a thermal treatment of the pre-cleaned old sand. This removes all oxidizable substances such as coal, resin, metallic parts, etc. In addition, excess bentonite fractions are converted into a brittle form by calcination, which can be more easily removed after the thermal treatment.
  • the step of thermal treatment thus primarily causes the organic binders to be burned and the active bentonite still present to be deactivated.
  • this additionally comprises the step of post-cleaning the thermally treated used sand.
  • This post-cleaning can also be done in a mechanical or mechanical-pneumatic manner.
  • the aim here is to remove the deactivated and burnt bentonite from the quartz grains.
  • the thermal treatment is preferably carried out in a temperature range of 800-1,000 ° C. Particularly good results can be achieved at a temperature of ⁇ 850 ° C.
  • the thermal treatment of the used sand resulted in a change in its pH.
  • the thermally untreated waste sand is alkaline due to the alkaline bentonite present.
  • the thermal treatment obviously leads to The acidic quartz grain largely neutralizes the alkaline bentonite. In this way, the bentonite is deactivated so that it can no longer have a detrimental effect on the core production.
  • the thermal treatment is therefore preferably carried out until the regenerate has a pH ⁇ 8.5. The best results are achieved when the thermally treated regrind has a pH around 7. This indicates that almost all of the active bentonite has been deactivated.
  • the effect that can be achieved by the thermal treatment can be promoted if an acid neutralizing agent is added to the pre-cleaned old sand during the thermal treatment. This accelerates the deactivation of the active bentonite.
  • the pH value can thus be used as a measure of the quality of the regenerate.
  • measuring the pH value is a particularly cheap measuring method that quickly leads to reproducible results.
  • the pH of the aqueous extract of the thermally treated regrind is measured; the electrical conductivity of the extract or the acid consumption can be used until the extract is neutralized.
  • Post-cleaning preferably includes the steps of cooling, dedusting and screening / sifting.
  • Fully oolithized quartz sand with approx. 7% chamotte content has a pH of over 12. With such a material, no cores could be produced by the cold box process at all.
  • the flexural strength was chosen as a measure of the quality of the cores. To measure the flexural strength, 0.7 part by weight of resin component 1 and 0.7 part by weight of resin component 2 were added to 100 parts by weight of material. The mixing time was one minute for each component. The cores were then properly fired on a core shooter and gassed with amine as a catalyst.
  • the completely fireclayed quartz grain which gave no core bending strength at all, was treated with phosphoric acid in such a way that the entire fireclay shell was dissolved.
  • the mixture was then washed neutral, dried and the pH of the material measured in the manner described above. A pH of 6.8 was established.
  • the cores made from the acid-treated material behaved just like new sand. Bending strengths of over 200 N / cm2 were found.
  • the device designed according to the invention for carrying out the method described above is characterized in that it comprises a gas-tight drum furnace (indirectly heated rotary kiln) for the thermal treatment of the pre-cleaned old sand.
  • a drum furnace has the advantage that the flue gases used for heating are not mixed with the process gases generated during the thermal treatment.
  • the process gases can therefore be discharged separately and, if necessary, fed to further treatment, processing, etc. They are preferably fed to an immersion device to relax the process gases.
  • the drum furnace is preferably gas heated.
  • the heating is carried out in such a way that a process temperature in the range specified above is maintained.
  • the residence time of the regenerate in the drum furnace is expediently controlled by a device for measuring the pH of the regenerate, which is assigned to the drum furnace. If the regenerate reacts neutrally or almost neutrally, it is removed from the drum furnace and subjected to the post-treatment described.
  • the one in the regenerate existing residual heat can be used in a cooling device for preheating the combustion air of the drum furnace.

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Abstract

Es werden ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Aufbereitung von bentonitgebundenem Gießerei-Altsand beschrieben. Das Verfahren umfaßt die Schritte des Vorreinigens des Altsandes und des anschließenden thermischen Behandelns des vorgereinigten Altsandes. Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens weist einen gasdichten Trommelofen zur thermischen Behandlung des vorgereinigten Altsandes auf.

Description

  • Bentonitgebundene Gußsande von Eisengießereien beinhalten im wesentlichen Quarzsand, Bentonit und Glanzkohlenstoffbildner. Durch den ständigen Umlauf des bentonitgebundenen Gießereisandes entstehen durch Abrieb Feinanteile, die als Schlämmstoffe bezeichnet werden. Der dem Quarzsand als Binder zugesetzte Bentonit wird durch den immer wiederkehrenden Umlauf des Gießereisandes teilweise thermisch zerstört, bleibt aber auch zum größten Teil als Aktiv-Bentonit erhalten. Den thermisch zerstörten und damit nicht mehr aktiven Bentonit bezeichnet man als Hartbentonit.
  • Eine beispielhafte Zusammensetzung eines Gießereisandes lautet wie folgt:
       ca. 13 % Schlämmstoff
       ca. 8,7 % Aktivbentonit
       ca. 5 % Glühverlust
       ca. 9,1 % Hartbentonit
       Rest Quarz.
  • Der Glühverlust resultiert zum einen von organischen Kernbinderresten und zum anderen aus Feuchtigkeit.
  • Der im Gußsand vorhandene Schlämstoff ist naturgemäß sehr fein und stellt eine Mischung aller im Sand befindlichen Komponenten dar. Eine gewisse Menge Schlämstoffanteil im Naßgußsand ist erforderlich, um Penetrationen des Eisens in die Form zu vermeiden.
  • Bentonit ist ein mineralisches Silikat, welches Montmorillonit-Struktur aufweist. Wesentlich für die Brauchbarkeit des Bentonits ist das Vorliegen der Montmorillonit-Struktur in der natriumgebundenen Form. Natürliche Natriumbentonite können deshalb in der natürlichen Form nach entsprechender mechanischer Aufbereitung verwendet werden. Sogenannte Kalzium-Bentonite müssen zunächst durch eine alkalische Aktivierung, wobei der Bentonit mit 3 - 5 % Natriumcarbonat versetzt wird, in die natriumgebundene Montmorillonit-Struktur überführt werden.
  • Die sehr kleinen Montmorillonit-Teilchen des Bentonits, die für die Klebekraft und Plastizität im Formsand verantwortlich sind, sintern beim Erhitzen oberhalb etwa 500 °C zusammen und büßen dadurch ihre großen Oberflächen ein. Bei diesem Vorgang verliert der Bentonit zumindest teilweise seine Binderwirkung. Bei Temperaturen von über 1.000 °C kann bereits eine Schamottisierung des Bentonits eintreten.
  • Während des Sandumlaufs wird der Sandanteil, der in der Nähe des Eisengußstückes liegt, stärker geschädigt als der Sandanteil, der weit entfernt von der Gußoberfläche ist. Bei den bei der Eisengießerei üblichen Temperaturen wächst der Bentonit auf der Quarzkornoberfläche schalenförmig auf. Das sich in den aufeinanderfolgenden Sandkreisläufen wiederholende Schalenwachstum ist auch als Oolithisierung bekannt. Dieses Aufwachsen des Hartbentonits auf der Quarzkornoberfläche wird durch unebene, zerfurchte Oberflächen der Sandkörner begünstigt.
  • Durch Entfernung eines gewissen Anteils des Sandumlaufes und gleichzeitige Zuführung von frischem Quarzsand, Aktivbentonit und Glanzkohlenstoffbildner wird die Qualität der Gußsande (Naßgußsande) konstant gehalten.
  • Während die vorstehend beschriebenen bentonitgebundenen Sande zur Herstellung von Gießformen verwendet werden, werden zur Herstellung von entsprechenden Kernen überwiegend harzgebundene Sande verwendet (beispielsweise mit Furanharzen, Phenolharzen, Polyurethanen als Binder). Zur Herstellung von derartigen Kernen sind das Coldbox-Verfahren (Kaltharz-Verfahren), das Hotbox-Verfahren und das Croning-Verfahren bekannt. Das Kaltharz-Verfahren deckt 14 % der Kernherstellung ab. Die Entwicklung hat gezeigt, daß sich das Kaltharz-Verfahren in immer stärkerem Ausmaß auf Kosten der anderen Verfahren durchsetzt. Das Verfahren basiert im wesentlichen darauf, daß dem Sandmaterial zuerst eine erste Harzkomponente und dann eine zweite Harzkomponente zugesetzt wird. Dies geschieht im kalten Zustand unter Mischen.
  • Die eingangs beschriebenen, für die Formherstellung verwendeten bentonitgebundenen Altsande lassen sich insbesondere aufgrund ihres Hart- und Aktiv-Bentonit-Gehaltes nicht für die Herstellung von Kernen verwenden. So ist die Qualität der Kerne, hergestellt nach dem Coldbox-Verfahren, in erster Linie von den Schamottehüllen des Bentonit-Anteils auf dem Quarzkorn aber auch in den Rissen und Schrunden des Quarzkorns sowie von dem im Sand befindlichen Feinanteil und der Oberflächenbeschaffenheit des Sandes abhängig. Der entsprechende Altsand muß daher, wenn er für die Herstellung von Kernen verwendet werden soll, soweit aufbereitet bzw. regeneriert werden, daß alle für die Kernherstellung störenden Teile vom Altsand entfernt worden sind.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Aufbereitung von bentonitgebundenem Gießerei-Altsand zur Verfügung zu stellen, mit dem bzw. der sich ein für die Kernherstellung geeigneter qualitativ besonders hochwertiger Sand herstellen läßt.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren zur Aufbereitung von bentonitgebundenem Gießerei-Altsand gelöst, das durch die folgenden Schritte gekennzeichnet ist:
    • a) Vorreinigen des Altsandes;
    • b) anschließendes thermisches Behandeln des vorgereinigten Altsandes.
  • Die vorstehend genannte Aufgabe wird ferner durch eine Vorrichtung zur Durchführung des vorstehend genannten Verfahrens gelöst, die weiter unten erläutert werden wird.
  • In einem ersten Schritt des erfindungsgemäßen Verfahrens findet eine Vorreinigung des zerkleinerten und getrockneten Altsandes statt, mit dem Ziel, den Schlämmstoffgehalt und den Aktivbentonitgehalt zu reduzieren. Es handelt sich dabei um eine mechanische bzw. mechanisch-pneumatische Vorreinigung, die beispielsweise durch Mahlen, Schlagen oder Reiben erfolgen kann, wobei die Beschleunigung mechanisch oder pneumatisch erzeugt wird. Auf diese Weise läßt sich ein bestimmter Anteil des Schlämmstoffgehaltes und Aktivbentonitgehaltes entfernen; problematisch ist jedoch die Entfernung der Bentonitreste aus den Rissen, Schrunden und Vertiefungen im Quarzkorn. Diese Bentonitreste sind durch die Vorreinigung allein nicht zu beseitigen. Allein durch den hier beschriebenen Schritt der Vorreinigung ist daher keine 100 %ige Aufarbeitung des Altsandes möglich.
  • An die Vorreinigung schließt sich als zweiter Schritt eine thermische Behandlung des vorgereinigten Altsandes an. Hierdurch werden alle oxydierbaren Substanzen, wie Kohle, Harz, metallische Anteile etc., entfernt. Ferner werden überschüssige Bentonit-Anteile durch Kalzination in eine spröde Form überführt, die nach der thermischen Behandlung leichter abgetrennt werden kann. Durch den Schritt der thermischen Behandlung erfolgt somit in erster Linie eine Verbrennung der organischen Bindemittel und eine Desaktivierung des noch vorhandenen Aktivbentonites.
  • In Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens umfaßt dieses zusätzlich den Schritt einer Nachreinigung des thermisch behandelten Altsandes. Diese Nachreinigung kann ebenfalls auf mechanische oder mechanisch-pneumatische Weise erfolgen. Ziel ist es hierbei, den desaktivierten und totgebrannten Bentonit von den Quarzkörnern zu entfernen.
  • Die thermische Behandlung wird vorzugsweise in einem Temperaturbereich von 800 - 1.000 °C durchgeführt. Besonders gute Ergebnisse lassen sich bei einer Temperatur ≧ 850 °C erzielen.
  • Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wurde festgestellt, daß sich durch die thermische Behandlung des Altsandes eine Veränderung von dessen pH-Wert ergibt. Der thermisch nicht behandelte Altsand ist aufgrund des vorhandenen alkalischen Bentonits alkalisch. Durch die thermische Behandlung findet offensichtlich eine weitgehende Neutralisation des alkalischen Bentonits durch das saure Quarzkorn statt. Auf diese Weise wird der Bentonit desaktiviert, so daß er sich nicht mehr schädlich auf die Kernherstellung auswirken kann. Erfindungsgemäß wird daher die thermische Behandlung vorzugsweise durchgeführt, bis das Regenerat einen pH-Wert< 8,5 aufweist. Die besten Ergebnisse werden erzielt, wenn das thermisch behandelte Regenerat einen pH-Wert um 7 besitzt. Hierdurch wird angezeigt, daß nahezu der gesamte Anteil an aktivem Bentonit desaktiviert worden ist.
  • Der durch die thermische Behandlung erzielbare Effekt kann gefördert werden, wenn dem vorgereinigten Altsand während der thermischen Behandlung ein saures Neutralisationsmittel zugesetzt wird. Hierdurch wird die Desaktivierung des aktiven Bentonits beschleunigt.
  • Der pH-Wert kann somit als Maß für die Qualität des Regenerates herangezogen werden. Die Messung des pH-Wertes stellt für den Praktiker eine besonders günstige Meßmethode dar, die schnell zu reproduzierbaren Ergebnissen führt. Hierbei wird der pH-Wert des wässrigen Extraktes des thermisch behandelten Regenerates gemessen; es können auch die elektrische Leitfähigkeit des Extraktes bzw. der Säureverbrauch bis zur Neutralisierung des Extraktes herangezogen werden.
  • Es versteht sich, daß bei der Vorreinigung des Altsandes die für die Kernherstellung schädlichen Bestandteile (Feinanteile, Bentonit-Anteile) abgesiebt werden. Die Nachreinigung schließt vorzugsweise die Schritte Kühlen, Entstauben und Sieben/Sichten ein.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen im einzelnen erläutert.
    • Beispiel 1
  • In ein Becherglas wurden 100 g trockenes Regenerat gegeben, und das Meßgefäß wurde auf 1.000 ml mit destilliertem Wasser aufgefüllt. Nach 10- minütigem Rühren mit einem Magnetrührer wurde der pH-Wert bei Raumtemperatur gemessen.
  • Vollständig oolithisierter Quarzsand mit ca. 7 % Schamotteanteil weist einen pH-Wert von über 12 auf. Mit einem solchen Material konnten überhaupt keine Kerne nach dem Coldbox-Verfahren hergestellt werden.
  • Als Maß für die Qualität der Kerne wurde die Biegefestigkeit gewählt. Zur Messung der Biegefestigkeit wurden auf 100 Gewichtsteile Material 0,7 Gewichtsteile Harzkomponente 1 und 0,7 Gewichtsteile Harzkomponente 2 zugegeben. Die Mischzeit betrug für jede Komponente eine Minute. Anschließend wurden die Kerne fachgerecht auf einer Kernschießmaschine verschossen und mit Amin als Katalysator begast.
  • Das vollkommen schamottisierte Quarzkorn, welches überhaupt keine Kernbiegefestigkeiten ergab, wurde mit Phosphorsäure derart behandelt, daß die gesamte Schamottehülle aufgelöst wurde. Danach wurde neutral gewaschen, getrocknet und der pH-Wert des Materials in der vorstehend beschriebenen Art und Weise gemessen. Es stellte sich ein pH-Wert von 6,8 ein. Die aus dem mit Säure behandelten Material hergestellten Kerne verhielten sich genauso wie Neusand. Es wurden Biegefestigkeiten von über 200 N/cm² gefunden.
  • In weiteren Versuchen wurde ein Altsand-Regenerat möglichst vollständig mechanisch-pneumatisch von unerwünschten Anteilen befreit. Aus diesem Regenerat wurden Kerne hergestellt. Weiterhin wurde dieses Regenerat in verschiedenen Versuchen bei 800, 850, 900 und 950 °C thermisch behandelt. Aus den so erhaltenen Materialien wurden die pH-Werte gemessen. Nach dem beschriebenen Verfahren wurden Kerne hergestellt, und es wurden die Biegefestigkeiten ermittelt.
    • Versuch 1:
    mechanisch-pneumatisch gereinigter Altsand ohne thermische Nachbehandlung
    Versuch 2:
    mechanisch-pneumatisch gereinigter Altsand mit anschließender Glühung bei 800 °C
    Versuch 3:
    mechanisch-pneumatisch gereinigter Altsand mit anschließender Glühung bei 850 °C
    Versuch 4:
    mechanisch-pneumatisch gereinigter Altsand mit anschließender Glühung bei 900 °C
    Versuch 5:
    mechanisch-pneumatisch gereinigter Altsand mit anschließender Glühung bei 950 °C

    Es zeigte sich, daß der pH-Wert von Versuch 1 bis Versuch 5 von pH 12 bis auf pH 8 absank. Die Biegefestigkeit der unbehandelten Probe (Versuch 1) betrug 100 N/cm² und stieg über die Versuche 2, 3 und 4 auf 220 N/cm² bei Versuch 5 an.
  • Aufgrund dieser Versuchsergebnisse, insbesondere aufgrund der direkten Abhängigkeit zwischen pH-Wert und Biegefestigkeit, kann gefolgert werden, daß durch die thermische Behandlung eine Neutralisation des alkalischen Betonites durch das saure Quarzkorn bewirkt wird.
    • Beispiel 2
  • Zur Überprüfung des vorstehend wiedergegebenen Sachverhaltes wurden dem Material von Versuch 1 bei der thermischen Behandlung 10 Gewichtsteile frisches Quarzmehl zugemischt. Das Material wurde homogenisiert und dann bei 800 °C wie beschrieben behandelt.
  • Im Vergleich zu Versuch 2 wurde von dem Regenerat ein deutlich niedrigerer pH-Wert gemessen. Außerdem konnten Kerne hergestellt werden, die 20 % mehr Biegefestigkeit aufwiesen als die Kerne, die aus Versuch 2 resultierten.
  • Die erfindungsgemäß ausgebildete Vorrichtung zur Durchführung des vorstehend beschriebenen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, daß sie einen gasdichten Trommelofen (indirekt beheizten Drehrohrofen) zur thermischen Behandlung des vorgereinigten Altsandes umfaßt. Ein derartiger Trommelofen hat den Vorteil, daß keine Vermischung der zur Beheizung eingesetzten Rauchgase mit den während der thermischen Behandlung entstehenden Prozeßgasen erfolgt. Die Prozeßgase können daher separat abgeführt und ggf. einer Weiterbehandlung, Aufbereitung etc. zugeführt werden. Sie werden vorzugsweise einer Abtaucheinrichtung zur Entspannung der Prozeßgase zugeführt.
  • Der Trommelofen ist vorzugsweise gasbeheizt. Die Beheizung erfolgt derart, daß eine Prozeßtemperatur in dem vorstehend angegebenen Bereich aufrechterhalten wird. Die Verweildauer des Regenerates im Trommelofen wird zweckmäßigerweise über eine Einrichtung zur pH-Wert-Messung des Regenerates gesteuert, die dem Trommelofen zugeordnet ist. Reagiert das Regenerat neutral oder nahezu neutral, wird es vom Trommelofen abgezogen und der beschriebenen Nachbehandlung ausgesetzt. Die im Regenerat vorhandene Restwärme kann in einer Kühleinrichtung zur Vorwärmung der Verbrennungsluft des Trommelofens verwendet werden.

Claims (12)

  1. Verfahren zur Aufbereitung von bentonitgebundenem Gießerei-Altsand, gekennzeichnet durch die folgenden Schritte:
    a) Vorreinigen des Altsandes; und
    b) anschließendes thermisches Behandeln des vorgereinigten Altsandes.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die thermische Behandlung in einem Temperaturbereich von 800 - 1.000 °C durchgeführt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die thermische Behandlung bei einer Temperatur ≧ 850 °C durchgeführt wird.
  4. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es zusätzlich den Schritt einer Nachbehandlung des thermisch behandelten Altsandes umfaßt.
  5. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die thermische Behandlung durchgeführt wird, bis das Regenerat einen pH-Wert < 8,5, insbesondere um 7, aufweist.
  6. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß dem vorgereinigten Altsand während der thermischen Behandlung ein saures Neutralisationsmittel zugesetzt wird.
  7. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorreinigung auf mechanischem oder pneumatischmechanischem Wege erfolgt, insbesondere durch Mahlen, Schlagen, Reiben, und anschließendes Sichten/Sieben.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachbehandlung die Schritte Kühlen, Entstauben und Sichten/Sieben umfaßt.
  9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß sie einen gasdichten Trommelofen (indirekt beheizten Drehrohrofen) zur thermischen Behandlung des vorgereinigten Altsandes umfaßt.
  10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Abtaucheinrichtung zur Entspannung der Prozeßgase des Trommelofens aufweist.
  11. Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Einrichtung zur Vorwärmung der Verbrennungsluft durch Kühlung des Regenerates aufweist.
  12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Trommelofen eine Einrichtung zur pH-Wert-Messung des Regenerates besitzt.
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