EP0834048A1 - Verfahren und vorrichtung zum trocknen von schnittholz bei unterdruck - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum trocknen von schnittholz bei unterdruck

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EP0834048A1
EP0834048A1 EP96917353A EP96917353A EP0834048A1 EP 0834048 A1 EP0834048 A1 EP 0834048A1 EP 96917353 A EP96917353 A EP 96917353A EP 96917353 A EP96917353 A EP 96917353A EP 0834048 A1 EP0834048 A1 EP 0834048A1
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EP
European Patent Office
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drying
chamber
wood
drying chamber
heating
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EP0834048B1 (de
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Reinhard Brunner
Kai Brunner
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Individual
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Publication of EP0834048B1 publication Critical patent/EP0834048B1/de
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B5/00—Drying solid materials or objects by processes not involving the application of heat
    • F26B5/04—Drying solid materials or objects by processes not involving the application of heat by evaporation or sublimation of moisture under reduced pressure, e.g. in a vacuum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements for supplying or controlling air or other gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/20—Circulating air or gases in closed cycles, e.g. wholly within the drying enclosure
    • F26B21/202—Circulating air or gases in closed cycles, e.g. wholly within the drying enclosure with means for changing the flow pattern, e.g. by reversing gas flow or by moving the materials or objects through subsequent compartments, at least two of which have a different flow direction

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for drying sawn timber stacked with intermediate strips or other hygroscopic plate-like or rod-shaped goods at negative pressure in a vacuum-proof drying chamber, which with fans, the direction of action of which runs transversely to the longitudinal axis of the chamber, for circulating a gas-conveying medium dry medium, with one or more heating registers, which extend over the length of the drying chamber, and with a dehumidifying device (condenser) inside or outside the drying chamber.
  • a dehumidifying device condenser
  • Vacuum drying in a rough vacuum offers the possibility, compared to conventional technical drying at atmospheric pressure, to shorten drying times considerably.
  • the mobility of the water inside the wood increases with falling pressure, so that the drying can be carried out correspondingly faster without mechanical stresses occurring in the wood due to drying out of the surface when the core is wet (the so-called "cladding") which lead to the formation of cracks or lead to deformation.
  • a shortening of the drying time presupposes that the required heat of vaporization is transferred correspondingly faster from the heating register to the wood. This is not easy to achieve in a vacuum with convective heat transfer, because the heat capacity of the drying medium, the carrier of the heat energy, decreases in proportion to the decreasing pressure. Compared to conventional drying, significantly higher flow rates of the drying medium must therefore be generated in order to generate enough energy per time.
  • REPLACEMENT SHEET (RULE2ß) to be able to transport the unit.
  • Adherence to an important quality characteristic of drying also causes problems with vacuum drying.
  • especially large-scale dryers are often loaded with different wood batches, with freshly sawn and pre-dried goods, e.g. after storage under the roof outdoors.
  • Low final moisture spreading is only achieved without additional measures in a time-consuming conditioning phase if the spreads are not too great at the beginning.
  • the moisture is released by evaporation on the wood surface and diffusion into the drying medium (steam-air mixture), which in turn supplies the necessary heat of vaporization.
  • Hot steam drying is used in practice e.g. always preferred when discoloration of the wood due to oxidation is to be avoided or when there is a risk of mold growth.
  • the vapor pressure or vapor partial pressure is normally regulated in the vacuum drying chamber by means of the cooling capacity of the condenser. Increased cooling reduces vapor pressure through condensation; When cooling is switched off, the pressure increases due to the moisture emerging from the wood in the form of steam. In critical situations, when the steam release from the wood is less than the condensation on the incompletely heat-insulated chamber outer wall, or when the heat supply to the wood has to be stopped for other reasons, it may be necessary to generate additional steam to increase the pressure .
  • the invention avoids the disadvantages of the prior art. It is the object of the invention to supply the heat to individual stacking areas and thus the moisture release of the wood per unit of time in these areas independently of other areas of the same drying batch
  • REPLACEMENT SHEET (RULE 2tt to regulate the same drying chamber.
  • the aim of this is to ensure that wood moisture differences between the stacking areas compensate for one another during the drying phase before the final conditioning phase is reached, and that the formation of additional wood moisture differences is prevented as far as possible by inhomogeneous heat losses on the outer walls of the chamber or by inhomogeneous heat supply.
  • Another object is that for vacuum drying in which steam is required, this steam can be produced in a cost-saving manner. Steam generation can e.g. be important in the heating-up phase at the beginning of the drying process if improperly pre-dried wood parts are already inserted into the drying chamber, so that the required vapor pressure in the chamber cannot be achieved in a reasonable time by releasing the wood.
  • the invention achieves the object in that the drying chamber is divided into at least two stacking areas, preferably in the direction of its longitudinal axis, and in that the heat transfer from the heating registers in the individual areas is determined separately depending on the measured values of the Desiccant temperature, the wood moisture and / or the Holzfeuch ⁇ gradient and / or regulates the wood temperature.
  • An additional division into at least two stacking areas in different heights can contribute to the solution of the task, especially for high overall stacks. In chambers of great height and short length, only one division of the height can solve the task.
  • a relative measure of the transfer to individual stack areas NEN amount of heat can be obtained from the temperature measurements of the desiccant before stack entry and after stack exit.
  • the pressure in the drying chamber which, along with other parameters, also determines the mobility of moisture in the wood, cannot be varied locally, nor can the partial pressures of the gases or vapors present.
  • the desired division into stack areas can be achieved according to the invention by a device which is characterized in that individual sections of the heating register are equipped with a separate valve for throttling or blocking the heating medium.
  • An alternative device for achieving a division into stacking areas is that individual fans or groups of adjacent fans are operated separately, in that each fan or each fan group can be switched on and off as desired over time with the aid of a control device, independently of the other fans .
  • An individual speed control can also be used if the increased investment costs are accepted by additional frequency converters.
  • the invention prefers a combined device in which two or more fans are assigned to a heating register section, each of which is switched individually can be. As a result, the average speed of the desiccant flow can be adjusted to a certain extent independently of the desiccant temperature.
  • This setting or regulation takes place as a function of measured values of the wood moisture and / or the wood moisture gradient (gradient) and / or the wood temperature, which are obtained by separate sensors in each stacking area.
  • the heat transfer in many halls can be regulated based on the measured values of the desiccant temperature.
  • uie ⁇ rax ⁇ s ⁇ er va ⁇ uumtrocknung has shown regarding temperature and current flow, caü ⁇ icr. Mix the parallel and rectified desiccant flows of neighboring fans only slightly when circulating in the chamber or when passing through the interstices between the stacks. It is therefore also possible without internal dividing walls to apply spatially separate drying areas with different states of the drying medium.
  • the amount of moisture released per time is determined in vacuum by the heat of vaporization as long as the moisture mobility in the wood is sufficient to maintain sufficient moisture transport from the wood core.
  • the resulting moisture gradient between the core and the surface may be one Do not exceed the specific limit value, so that the wood is not endangered by formwork and the drying process practically comes to a standstill.
  • ERS ⁇ ZBL ⁇ T (RULE 26)
  • the deviations can be achieved by transferring more heat to the inlet-side stack half (with respect to the drying agent flow direction preferred in the mean time) as a result of the asymmetrical fan reversing cycle than to the outlet-side.
  • the desiccant is allowed to flow longer in one direction of flow than in the opposite direction.
  • chamber-specific conditions or external conditions due to disturbance of the homogeneous temperature distribution are most noticeable in the case of high wood moisture at the beginning of drying and in the case of woods which are difficult to dry.
  • existing wood moisture differences play a minor role.
  • a uniform, rapid drying progress with a homogeneous temperature distribution can be achieved in this phase instead of by region-specific regulation of the heat emission by targeted mixing of the drying agent between adjacent areas or in the entire chamber.
  • Flow-directing elements or additional fans are suitable for this purpose, which cause a desiccant flow in the longitudinal direction of the chamber, which overlaps the main flow perpendicular to it.
  • the liquid required for evaporation is taken from a reservoir of the condensate originating from the wood. This saves energy compared to the alternative supply of fresh water, since the reservoir is always at a higher temperature level than tap water. There is also no need to soften the water in order to avoid calcification of the heat exchanger fins of the heating register. In addition, the use of condensate with its own ingredients reduces the risk of stains on the wood.
  • the reservoir is not completely emptied at the end of drying so that there is also a supply of condensate for the initial phase of the next drying.
  • the liquid which has not evaporated on the heating register sections is collected and returned to the reservoir.
  • the removal and return of condensate is a bit more complex due to the additionally required pipeline.
  • the amount of condensate present in the base area which arises from condensation of steam on the inside of the chamber walls, in particular on thermal bridges, can also be sufficient for such a dryer for steam generation.
  • the possibility according to the invention for drying sawn timber stacked with intermediate strips at negative pressure in a vacuum-proof drying chamber which is equipped with fans for circulating a gaseous drying medium, the direction of action of which runs transversely to the longitudinal axis of the chamber, with a dehumidifying device (condenser) and with one or more heating registers, which extend over the length of the drying chamber, is characterized in that the drying chamber is divided into a plurality of stacking areas, preferably in the direction of its longitudinal axis and / or in the vertical direction, and in that each stacking area has means in the form of measuring sensors, control and / or regulating apparatus for setting an individual heat supply for the respective stacking area.
  • the device according to the invention preferably divides the drying chamber into several stacking areas in the direction of its longitudinal axis and / or height, but this division is not achieved by more or less hermetically separating partitions, but rather a possibility of pressure equalization is left by transferring the drying medium between the individual stacking areas. Rather, the division is achieved by effective controls of the fans and / or the heating register in sections.
  • this section-by-section control means in the form of measuring sensors, control and / or regulating apparatus for setting
  • the heating register prefferably consist of two or more partial registers, each of which has a separate valve for throttling or blocking the flow of heating medium into the partial register.
  • At least one tube provided with outlet openings, which extends over the length of the chamber, is arranged in the vicinity of the partial registers and these are arranged with the Evaporation liquid is supplied when the vapor pressure in the chamber is to be increased.
  • the intermediate ceiling which is present anyway, can also be used as a collecting device for excess liquid.
  • the intermediate floor can also fulfill this function with laterally arranged heating registers.
  • the tube for the supply of evaporation liquid is connected via a motor pump to a reservoir of the condensate originating from the wood.
  • a collecting trough which is open at the top is attached below the pipe supplying the evaporation liquid to the adjacent heating register, and if this trough has an opening at one end through which excess liquid flows into the reservoir can flow back.
  • the individual drying processes are influenced in whole or in part by the fans, it is necessary that at least one fan is provided for each drying area and that there are control or regulating devices which control the running and pause duration and / or the Check the speed of the fans assigned to each drying area.
  • Individual fans are preferably controlled by a central process computer.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a drying chamber
  • FIG. 2 shows a cross section through this drying chamber
  • FIG. 3 shows a cross section through another drying chamber
  • FIG. 4 shows a cross section through a further drying chamber
  • the vacuum-proof drying chamber shown in the drawing for drying sawn timber stacked with intermediate strips at negative pressure consists of an elongated cylindrical kettle 1 which is closed on at least one end face by a gate 2. Rails 3 for track wagons 4 are installed in this boiler 1 and carry the stack of sawn timber 5 to be dried. Above the sawn timber stacks 5 there is an intermediate ceiling 6, below the sawn timber stacks 5 there is an intermediate floor 7 which is formed by the platforms of the carriages 4 and floor parts adjoining the sides of the boiler. Gaps remain between the platforms of the carriages 4 and these base parts.
  • the false ceiling 6 extends in length from one End of the drying chamber 1 to the other end, but on its sides it does not reach the wall of the drying vessel 1, but leaves enough space for an annular flow of the drying medium around the longitudinal axis of the vessel. This flow runs through the stack 5 along the boiler wall into the room 8 above the false ceiling 6 and from there again along the boiler wall into the actual drying room 9.
  • the intermediate floor 7 also extends from one end to the other end of the drying boiler 1 and extends to the side of the boiler wall. However, the space 10 below the intermediate floor 7 is not hermetically separated from the actual drying space 9, rather the drying medium can enter the space 9 into the space 10 through the gaps to the side of the platforms of the carriages 4.
  • the condenser 12 is located in this space 10 below the intermediate floor 7, the space 10 itself serves as a reservoir for the condensate obtained on the condenser 12.
  • reversible fans 13 for circulating the gaseous dry medium are arranged in the space 8 above the false ceiling 6, their direction of action extends transversely to the longitudinal axis of the boiler 1.
  • the interior of the boiler 1 is more or less ⁇ rere stack areas A, B, C, D and E divided.
  • a pipe 15 provided with spray devices extends parallel to the heating register over the length of the drying chamber.
  • the temperature of the heating register sections 14 is set via one or more valves 11.
  • the fans are evenly spaced above the false ceiling. At least one fan is assigned to a drying area.
  • Measuring points for the wood moisture and / or the wood moisture gradients and the wood temperature are provided in the stack
  • REPLACEMENT SHEET (RULE 2 ⁇ Furthermore, sensors for the desiccant temperature in the drying chamber are arranged on one or both sides of the stack.
  • a collecting trough 16 for non-evaporated evaporating liquid Arranged below the heating register 14 and the spray pipe 15 is a collecting trough 16 for non-evaporated evaporating liquid, from which a pipe 17 leads into the space 10 serving as a reservoir for evaporating liquid and condensate. The liquid required for evaporation is then again removed from this space 10 and pumped into the spray tube 15 by means of a pump 18.
  • the heating registers 14 are arranged in space 8 in front of the reversible fans 13.
  • the heating medium is supplied to them via valves 11 which are connected to a heating medium supply pipe 22.
  • a measuring sensor 20 is arranged in the wood stack 5 and in the room 9 in order to give the processor serving as the controller the values required for the process control. Further measuring sensors, not shown, are provided in order to obtain the various measuring values mentioned.
  • the heating registers 14 are arranged in the horizontal central plane of the boiler 1.
  • the fans 13 are arranged laterally in front of the lumber stacks 5, they can also be arranged one above the other in two levels.
  • the heating registers 14 are arranged one above the other in two planes in front of the lumber stacks 5. With this arrangement, stacks can be divided into two height ranges. Additional fans 23, which are not absolutely necessary, can also generate a flow component in the longitudinal direction of the chamber if required.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Trocknen von mit Zwischenleisten gestapeltem Schnittholz (5) oder anderen hygroskopischen platten- oder stabförmigen Gütern bei Unterdruck in einer vakuumfesten Trockenkammer (9), welche mit Ventilatoren (13), deren Wirkungsrichtung quer zur Längsachse der Kammer verläuft, zur Umwälzung eines gasförmigen Trockenmediums, mit einem oder mehreren Heizregistern (14), die sich über die Länge der Trockenkammer erstrecken, und mit einer Entfeuchtungseinrichtung (12) (Kondensator) innerhalb oder ausserhalb der Trockenkammer ausgestattet ist. Es ist die Aufgabe der Erfindung, die Wärmezufuhr zu einzelnen Stapelbereichen (A, B, C, D, E) und damit die Feuchteabgabe des Holzes pro Zeiteinheit in diesen Stapelbereichen unabhängig von anderen Stapelbereichen derselben Trocknungscharge in ein- und derselben Trockenkammer zu regeln und dabei Streuungen der Holzfeuchte aufgrund örtlich in der Trockenkammer unterschieldlicher, auf kammerspezifischen Einflüssen und Einflüssen der Aussenwelt beruhenden Trocknungsbedingungen zu eliminieren. Es soll erreicht werden, dass sich Holzfeuchtedifferenzen zwischen den Stapelbereichen bereits während der Trocknungsphase vor Erreichen der abschliessenden Konditionierphase ausgleichen und dass die Entstehung von zusätzlichen Holzfeuchtedifferenzen durch inhomogene Wärmeverluste an den Kammeraussenwänden oder durch inhomogene Wärmezufuhr so weit wie möglich verhindert wird.

Description

Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Schnittholz bei Unterdruck
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Trocknen von mit Zwischenleisten gestapeltem Schnittholz oder anderen hygroskopischen platten- oder stabförmigen Gü¬ tern bei Unterdruck in einer vakuumfesten Trockenkammer, welche mit Ventilatoren, deren Wirkungsrichtung quer zur Längsachse der Kammer verläuft, zur Umwälzung eines gasför¬ migen Trockenmediums, mit einem oder mehreren Heizregistern, die sich über die Länge der Trockenkammer erstrecken, und mit einer Entfeuchtungseinrichtung (Kondensator) innerhalb oder außerhalb der Trockenkammer ausgestattet ist.
Die Vakuumtrocknung in einem Grobvakuum bietet im Vergleich zur konventionellen technischen Trocknung bei Atmosphären¬ druck die Möglichkeit, Trocknungszeiten erheblich zu verkür¬ zen. Die Beweglichkeit des Wassers im Holzinnern steigt mit sinkendem Druck, so daß die Trocknung entsprechend schneller durchgeführt werden kann, ohne daß im Holz durch Austrock¬ nung der Oberfläche bei nassem Kern mechanische Spannungen entstehen (die sogenannten "Verschalungen"), die zur Bildung von Rissen oder Verformungen führen können.
Eine Verkürzung der Trockenzeit setzt voraus, daß die benö¬ tigte Verdampfungswärme entsprechend rascher vom Heizregi¬ ster an das Holz übertragen wird. Dies ist im Vakuum mit konvektiver Wärmeübertragung nicht einfach zu erreichen, weil sich die Wärmekapazität des Trockenmediums, des Trägers der Wärmeenergie, proportional zum abnehmenden Druck ver¬ ringert. Es müssen deshalb im Vergleich zur konventionellen Trocknung wesentlich höhere Strömungsgeschwindigkeiten des Trockenmediums erzeugt werden, um genügend Energie pro Zeit-
ERSÄΓZBLATT(REGEL2ß) einheit transportieren zu können.
Um allzu hohe Investitions- und Betriebskosten durch instal¬ lierte Ventilatorkapazität, erhöhten Verschleiß und Strom¬ verbrauch zu vermeiden, wird die Strömungsgeschwindigkeit üblicherweise nicht auf das maximal benötigte Maß ausge¬ dehnt. Deshalb stellt die Übertragung der Verdampfungswärme besonders bei schnell trocknenden (Nadel-) Hölzern in der Anfangsphase der Trocknung, wenn noch reichlich leicht be¬ wegliches, freies Wasser in den Zellzwischenräumen enthalten ist, im allgemeinen einen Engpaß dar, der mehr als alle übrigen Parameter den Trocknungsfortschritt bestimmt.
Auch die Einhaltung eines wichtigen Qualitätsmerkmals der Trocknung (geringe Streuung der Holzendfeuchten) bereitet bei der Vakuumtrocknung Probleme. In der Praxis werden vor allem großräumige Trockner häufig mit unterschiedlichen Holzpartien beschickt, mit sägefrischer und vorgetrockneter Ware, z.B. nach Lagerung unter Dach im Freien. Die anfangs vorhandenen Differenzen der Holzfeuchten einzelner Stapel oder Stapelteile, wobei auch Differenzen in Längsrichtung der Bretter auftreten können, bleiben bei homogenen Trock¬ nungsbedingungen nahezu unverändert erhalten. Geringe End¬ feuchtestreuung wird nur dann - ohne zusätzliche Maßnahmen in einer zeitaufwendigen Konditionierphase - erreicht, wenn die Streuungen am Anfang nicht zu groß sind.
Diese Problematik tritt bei konventionellen Trocknungen nur in geringem Maße in Erscheinung. Das läßt sich folgender¬ maßen erklären:
Unter Atmosphärendruck und bei Trocknungstemperaturen unter¬ halb 100 Grad C findet die Feuchteabgabe durch Verdunstung an der Holzoberfläche und Diffusion in das Trockenmedium (Dampf-Luft-Gemisch) statt, das seinerseits die erforderli¬ che Verdampfungswärme liefert. Für Holzfeuchten unterhalb der Fasersättigung, wenn das Holz hygroskopische Eigenschaf¬ ten aufweist, wird die Trocknungsschärfe bei gegebener Tem¬ peratur und Luftgeschwindigkeit durch das sogenannte Trock¬ nungsgefälle (= Holzfeuchte / Gleichgewichtsfeuchte) be¬ stimmt. Bei konstantgehaltenem Klima (konstanter Gleichge¬ wichtsfeuchte) ist das Trocknungsgefälle für die feuchtesten Holz-partien am größten. Diese trocknen entsprechend ra¬ scher, so daß sich anfangs vorhandene Feuchtedifferenzen bei homogener Durchströmung der Stapel im Verlauf der Trocknung ohne besondere Maßnahmen von selbst ausgleichen.
Bei der Vakuumtrocknung gibt es unter normalen Bedingungen diesen selbstregulierenden Mechanismus nur in geringem Um¬ fang. Solange der Gesamtdruck in der Trockenkammer unterhalb des (temperaturabhängigen) WasserdampfSättigungsdrucks liegt (was gleichbedeutend mit der Überschreitung der Siedepunkt¬ temperatur ist), kann Feuchtigkeit ohne Behinderung durch Diffusionsvorgänge verdampfen, wenn nur die erforderliche Wärme zugeführt wird. Die aktuelle Holzfeuchte hat nur ge¬ ringen Einfluß auf die Feuchteabgabe pro Zeiteinheit, so daß die Holzfeuchten aller Partien in nahezu gleichem Ausmaß abnehmen und vorhandene Differenzen nicht verschwinden. Die verbliebenen Differenzen müssen in der Konditionierphase mit zusätzlichem Zeit- und Energieaufwand auf zulässige Werte verringert werden.
Der beschriebene Effekt ist besonders ausgeprägt bei "Hei߬ dampf"-Vakuumtrocknungen mit ungesättigtem Wasserdampf (ohne wesentliche Anteile von Fremdgasen) als Trockenmedium, weil der Dampfdruck den Sättigungsdruck bei gegebener Temperatur nicht übersteigen kann. Heißdampf-Trocknungen werden in der Praxis z.B. immer dann bevorzugt, wenn oxidationsbedingte Verfärbungen des Holzes vermieden werden sollen, oder wenn die Gefahr von Schimmelbildung besteht.
Ein weiterer Effekt, der bei konventionellen Trocknungen eine wesentlich geringere Rolle spielt, ergibt sich aus lokalen Temperaturschwankungen zwischen einzelnen Kammerbe¬ reichen. Im Vakuum haben bereits geringfügige Abweichungen von z.B. + 1° C und die gemäß Zustandsdiagramm damit verbun¬ denen Änderungen des relativen Dampfdrucks einen spürbaren Einfluß auf die Trocknungsgeschwindigkeit, der wiederum in reinem Heißdampf stärker ausgeprägt ist. Der Einfluß ist umso bedeutungsvoller, je rascher die Entfeuchtung abläuft, also besonders in der Anfangsphase der Trocknung bei hohen Holzfeuchten.
Durch diesen Effekt erhalten bei Vakuumtrocknungen ungleich verteilte Wärmeverluste durch die an sich gut isolierten Außenwände eine spezielle Bedeutung. Relativ hohe Wärmever¬ luste treten normalerweise in beiden Endbereichen der Trok- kenkammer auf, da das umlaufende Trockenmedium mit einer erheblich größeren Außenwandfläche in Berührung kommt als es in anderen Bereichen der Fall ist. Zusätzlich gibt es noch die Auswirkungen von Wärmebrücken, z.B. an Torflanschen oder Rohrleitungen, die durch die Wand führen. Es können aber auch durch äußere Bedingungen Inhomogenitäten der Wärmever¬ luste erzeugt werden, z.B. durch ungleiche Sonnenbestrah¬ lung oder Windeinwirkung. Lokale Temperaturschwankungen können auch durch Inhomogenitäten der Wärmezufuhr entstehen, z.B.wegen Streuungen des Wirkungsgrades der Heizregister¬ rohre oder der Ventilatoren.
Eine weitere Ursache für inhomogene Trocknungsbedingungen bildet fehlerhafte, aber auch ungenaue Stapelung, die sich in der Praxis z.B. mit unbesäumter (nur zweiseitig geschnit¬ tener) Ware nicht völlig vermeiden läßt. Außerdem sind die Holzlängen im Stapel nicht immer gleich, was zu Hohlräumen zwischen benachbarten Stapeln führen kann, welche die Homo¬ genität der Trockenmittelströmung stören. Die Auswirkungen ungleichmäßiger Stapelung auf den Trocknungsprozeß sind wie bei den vorher genannten Einflüssen im Vakuum viel deutli- eher zu spüren als bei Atmosphärendruck.
Die Regelung des Dampfdrucks bzw. Dampfpartialdrucks erfolgt in der Vakuumtrockenkammer normalerweise mittels der Kühl¬ leistung des Kondensators. Verstärkte Kühlung verringert den Dampfdruck durch Kondensation; Druckerhöhung ergibt sich bei abgeschalteter Kühlung durch die aus dem Holz in Form von Dampf tretende Feuchte. In kritischen Situationen, wenn die Dampfabgabe des Holzes geringer ist als die Kondensation an der nicht vollkommen wärmeisolierten Kammeraußenwand, oder wenn die Wärmezufuhr an das Holz aus anderen Gründen ge¬ stoppt werden muß, kann es erforderlich sein, zur Drucker¬ höhung zusätzlichen Dampf zu erzeugen.
Vergleichbare Maßnahmen bei der konventionellen Trocknung - Wassersprühung oder Dampfeinleitung - haben andere Auswir¬ kungen, weil sich dabei nur das Verhältnis von Luft- und Dampfpartialdruck ändert, nicht aber der Gesamtdruck.
Die genannten Probleme der Erzielung einer gleichmäßigen Endfeuchte in den Stapeln einer Trocknungscharge, die mit erheblichen Anfangsfeuchteunterschieden in die Trockenkammer eingebracht wurden, führen entweder zu unterschiedlichen Endfeuchten oder zu einem erhöhten Energie- und Zeitaufwand beim Konditionieren des Holzes. Ähnliche Auswirkungen erge¬ ben sich bei ungleich verteilten Wärmeverlusten an den Kam¬ merwänden, bedingt durch die Konstruktion der Kammer oder durch wechselnde äußere Einflüsse, oder bei unsachgerechter Stapelung, aber auch bei Inhomogenitäten der Wärmezufuhr an die Holzstapel.
Die Erfindung vermeidet die Nachteile des Standes der Tech¬ nik. Es ist die Aufgabe der Erfindung, die Wärmezufuhr zu einzelnen Stapelbereichen und damit die Feuchteabgabe des Holzes pro Zeiteinheit in diesen Bereichen unabhängig von anderen Bereichen derselben Trocknungscharge in ein- und
ERSATZBLATT (REGEL 2tt derselben Trockenkammer zu regeln. Dadurch soll erreicht werden, daß sich Holzfeuchtedifferenzen zwischen den Stapel¬ bereichen bereits während der Trocknungsphase vor Erreichen der abschließenden Konditionierphase ausgleichen, und daß die Entstehung von zusätzlichen Holzfeuchtedifferenzen durch inhomogene Wärmeverluste an den Kammeraußenwänden oder durch inhomogene Wärmezufuhr so weit wie möglich verhindert wird.
Eine weitere Aufgabe besteht darin, daß für Vakuumtrocknun¬ gen, bei denen Dampf benötigt wird, dieser Dampf auf kosten¬ sparende Weise erzeugt werden kann. Dampferzeugung kann z.B. wichtig sein in der Aufheizphase zu Beginn des Trocknungsab¬ laufs, falls unsachgemäß vorgetrocknete Holzpartien bereits verschalt in die Trockenkammer eingebracht werden, so daß der erforderliche Dampfdruck in der Kammer nicht durch Feuchteabgabe des Holzes in angemessener Zeit erreicht werden kann.
Die Erfindung löst die Aufgabe dadurch, daß man die Trocken¬ kammer, vorzugsweise in Richtung ihrer Längsachse in minde¬ stens zwei Stapelbereiche teilt, und daß man die Wärmeüber¬ tragung von den Heizregistern in den einzelnen Bereichen je¬ weils gesondert in Abhängigkeit von Meßwerten der Trocken¬ mitteltemperatur, der Holzfeuchte und /oder des Holzfeuch¬ tegradienten und/oder der Holztemperatur regelt. Eine zu¬ sätzliche Teilung in mindestens zwei Stapelbereiche in un¬ terschiedliche Höhen kann vor allem für hohe Gesamtstapel zur Lösung der gestellten Aufgabe beitragen. In Kammern mit großer Höhe und geringer Länge kann allein eine Höhenteilung die gestellte Aufgabe lösen.
Dabei beläßt man im allgemeinen eine Möglichkeit des Über¬ ganges des Trockenmediums zwischen den einzelnen Trocknungs¬ bereichen.
Ein relatives Maß der an einzelne Stapelbereiche übertrage- nen Wärmemenge kann dabei aus den Temperaturmeßwerten des Trockenmittels vor Stapeleintritt und nach Stapelaustritt gewonnen werden.
Der Druck in der Trocknungskammer, der neben anderen Parame¬ tern die Feuchtebeweglichkeit im Holz mitbestimmt, läßt sich zwar nicht lokal variieren, ebensowenig die Partialdrücke der vorhandenen Gase bzw. Dämpfe. Es war aber möglich, ande¬ re Parameter aufzufinden, mit denen sich unterschiedliche Stapelbereiche einer Charge in ein- und derselben Trok- knungskammer individuell so behandeln lassen, daß trotz unterschiedlicher Anfangsfeuchten eine weitgehend gleiche Endfeuchte der Stapel erzielt wird, oder daß Beeinflussungen der Trocknungsgeschwindigkeit durch Wärmebrücken oder inho¬ mogen verteilte Wärmezufuhr oder äußere Einflüsse vermieden werden.
Die gewünschte Teilung in Stapelbereiche läßt sich erfin¬ dungsgemäß durch eine Vorrichtung erreichen, die sich da¬ durch auszeichnet, daß einzelne Abschnitte des Heizregisters mit einem separaten Ventil zur Drosselung oder Sperrung des Heizmediums ausgestattet sind.
Eine alternative Vorrichtung zur Erzielung einer Teilung in Stapelbereiche besteht darin, daß einzelne Ventilatoren oder Gruppen benachbarter Ventilatoren getrennt betrieben werden, indem jeder Ventilator oder jede Ventilatorgruppe mit Hilfe einer Steuervorrichtung unabhängig von den übrigen Ventila¬ toren im zeitlichen Verlauf beliebig ein- und ausgeschaltet werden kann. Es läßt sich auch eine individuelle Drehzahlre¬ gelung anwenden, wenn die erhöhten Investitionskosten durch zusätzliche Frequenzumrichter in Kauf genommen werden.
Die Erfindung bevorzugt eine kombinierte Vorrichtung, bei der einem Heizregisterabschnitt zwei oder mehrere Ventila¬ toren zugeordnet sind, welche jeweils einzeln geschaltet werden können. Dadurch läßt sich die mittlere Geschwindig¬ keit der Trockenmittelströmung bis zu einem gewissen Grade unabhängig von der Trockenmitteltemperatur einstellen.
Diese Einstellung bzw. Regelung erfolgt in Abhängigkeit von Meßwerten der Holzfeuchte und/oder des Holzfeuchtegefälles (-gradienten) und/oder der Holztemperatur, die durch ge¬ trennte Meßfühler in jedem Stapelbereich gewonnen werden. Dabei läßt sich die Wärmeübertragung in vielen hallen schon aufgrund der Meßwerte der Trockenmitteltemperatur regeln.
Mit den beschriebenen Merkmalen läßt sich die Aufgabe lösen.
Auf diese Weise läßt sich in einem Vakuumtrockner Hoiz un¬ terschiedlicher Anfangsfeuchte schon vor der Konditionie¬ rung mit relativ wenig tnergie- und Zeitaufwand auf die gewünschte Endfeuchte mit einer zulässigen Streuung bringen, Dabei läßt sich auch die Entstehung von Holzfeuchtedifferen¬ zen, die durch holz- oder kammerspezirisehe tinflüsse, durch Einwirkungen der Außenwelt oder durch ungenaue Stapelung entstehen können, weitgehend vermieden.
Aus der Lösung der der Erfindung zugrunde liegenden Aufgabe ergiDt sicn aucn αie Möglichkeit, Hölzer unterschiedlicher Art und Stärke gleichzeitig in einer Lnarge onne guantats- einbußen zu trocknen, sofern sie ähnliche Trocknungseigen¬ schaften besitzen*
uie κraxιs αer vaκuumtrocknung hat bezüglich Temperatur und Strömungsgescnwιnαιg.κeιx gezeigt, caü εicr. αie zueinander parallelen und gleichgerichteten Trockenmittelströme benach¬ barter Ventilatoren bei einem Umlauf in der Kammer, bzw. beim Durchgang durch die Stapelzwischenräume nur geringfügig miteinander vermischen. Es ist also auch ohne innere Trenn¬ wände möglich, räumlich getrennte Trockenbereiche mit unter¬ schiedlichen Zuständen des Trockenmediums zu beaufschlagen. Die Menge der pro Zeit abgegebenen Feuchte wird im Vakuum durch die übertragene Verdampfungswärme bestimmt, solange die Feuchtebeweglichkeit im Holz ausreicht, um einen genü¬ genden Feuchtetransport aus dem Holzkern aufrecht zu erhal¬ ten. Der entstehende Feuchtegradient zwischen Kern und Ober¬ fläche darf dabei einen spezifischen Grenzwert nicht über¬ steigen, damit das Holz nicht durch Verschalung gefährdet wird und der Trocknunαsvorqang praktisch zum Stillstand kommt.
Es ist erfindungsgemäß hinreichend, allein die übertragene Wärmemenge zu regeln, sofern der Druck so gewählt wird, daß für jeden Stapelbereich der entsprechende Feuchtetransport aus dem Holzkern gewährleistet ist. Das läßt sich jederzeit überprüfen, wenn in allen Stapelbereichen Meßstellen für den Holzfeuchteαradi pnten angebracht sind.
Dabei kann man so vorgehen, daß die Wärmezufuhr für einzelne Stapelbereiche durch die Heizleistung räumlich den jeweili¬ gen Stapelbereichen zugeordneter Teile des Gesamtheizregis¬ ters eingestellt wird. Das kann selbsttätig mit einer nach einem bestimmten Programm arbeitenden Steuerungsvorrichtung und/oder einer vorzugsweise auch nach einem Programm gesteu¬ erten Regelvorrichtung erfolgen.
Man kann aber auch einen anderen bzw. zusätzlichen Weg gehen und die Wärmezufuhr für einzelne Stapelbereiche durch die Drehzahl und/oder die Lauf- und Pausendauer und/oder die Anzahl der im Betrieb befindlichen, räum-lich zugeordneten Ventilatoren einstellen.
Treten über die Breite eines Trocknungsbereiches, also in Strömungsrichtung des Trockenmittels, abweichende Holzfeuch¬ ten an den beiden Stapelseiten auf, ist es möglich, unter Anwendung einer unterschiedlichen Behandlung eine Verringe-
ERSÄΓZBLÄΓT (REGEL 26) rung der Abweichungen dadurch zu erreichen, daß durch zeit¬ lich unsymmetrischen Venti lator-Reversiertakt an die (bezüg¬ lich der im Zeitmittel bevorzugten Trockenmittelströmungs- richtung) eintrittsseitige Stapelhälfte mehr Wärme übertra¬ gen wird als an die austrittsseitige. In diesem Falle läßt man somit in der einen Durchströmungsrichtung länger als in der Gegenrichtung das Trockenmittel strömen.
Alternativ bzw. zusätzlich kann es vorteilhaft sein, für jede der beiden Drehrichtungen eine andere Ventilatordreh¬ zahl zu wählen. Mit diesen Maßnahmen lassen sich auch kon¬ struktionsbedingte Eigenschaften handelsüblicher Ventila¬ toren kompensieren, die im allgemeinen keinen identischen Wirkungsgrad (Förderleistung in Abhängigkeit von der Dreh¬ zahl) für beide Drehrichtungen besitzen.
Von den beschriebenen Einflüssen machen sich kammerspezifi¬ sche Gegebenheiten oder äußere Bedingungen durch Störung der homogenen Temperaturverteilung am stärksten bei hohen Holz¬ feuchten am Anfang der Trocknung und bei schwierig zu trok- knenden Hölzern bemerkbar. In dieser Phase spielen vorhan¬ dene Holzfeuchtedifferenzen eine geringere Rolle. Ein gleichmäßiger, rascher Trocknungsfortschritt bei homogener Temperaturverteilung kann in dieser Phase anstelle durch be¬ reichsspezifische Regelung der Wärmeabgabe auch durch ge¬ zielte Vermischung des Trockenmittels zwischen benachbarten Bereichen oder in der gesamten Kammer erreicht werden. Für diesen Zweck sind Strömungslenkelemente oder zusätzliche Ventilatoren geeignet, die in Längsrichtung der Kammer eine Trockenmittelströmung bewirken, welche sich der dazu senk¬ recht verlaufenden Hauptströmung überlagert.
Mit sinkender Holzfeuchte gewinnen die holzbezogenen Gege¬ benheiten (z.B. Feuchtedifferenzen, Genauigkeit der Stape¬ lung) zunehmend an Bedeutung; eine anhaltende Vermischung des Trockenmittels kann dann nicht mehr zur Lösung der Auf-
asΛÄArτ(HEβa.2β) gabenstel lung beitragen.
In einem Vakuumtrockner mit einer Einrichtung zur Dampfer¬ zeugung innerhalb oder außerhalb der Kammer ist es für die individuelle Trocknungsbehandlung der einzelnen Trocknungs¬ bereiche nicht notwendig, den Zufluß von Verdampfungsflüs¬ sigkeit individuell zu steuern, da sich Dampf stets gleich¬ mäßig über die gesamte Kammer verteilt, unabhängig davon, an welchem Ort er erzeugt wird. Die Dampferzeugung erfolgt der¬ art, daß zur Verdampfung bestimmte Flüssigkeit über die ge¬ samte Kammerlänge gleichmäßig auf wärmere und kühlere Heiz¬ registerabschnitte aufgebracht wird.
Dabei ist es vorteilhaft, wenn die zur Verdampfung benötigte Flüssigkeit einem Reservoir des aus dem Holz stammenden Kon¬ densats entnommen wird. Dadurch wird gegenüber alternativ möglicher Frischwasserzufuhr Energie eingespart, da sich das Reservoir stets auf einem höheren Temperaturniveau befindet als Leitungswasser. Es braucht auch keine Enthärtung des Wassers vorgenommen zu werden, um eine Verkalkung der Wärme¬ tauscherrippen des Heizregisters zu vermeiden. Zusätzlich verringert sich durch die Verwendung von Kondensat mit holz¬ eigenen Inhaltsstoffen die Gefahr von Fleckenbildung auf dem Holz.
Das Reservoir wird am Ende einer Trocknung nicht vollständig entleert, damit auch für die Anfangsphase der nächsten Trocknung ein Vorrat an Kondensat vorhanden ist.
Es ist zweckmäßig, daß die an Heizregisterabschnitten, ins¬ besondere kühleren Heizregisterabschnitten, nicht verdampfte Flüssigkeit aufgefangen und in das Reservoir zurückgeleitet wird. Dadurch wird eine andauernde, unkontrollierbare Ver¬ dampfung der überschüssigen Flüssigkeit vermieden, sofern diese im Bereich der Trockenmittelströmung verbliebe. Für Vakuumtrockner mit einem externen Kondensator, der über eine hermetisch dichte Rohrleitung mit der Trockenkammer verbunden ist, gestaltet sich die Entnahme und Rückführung von Kondensat durch eine zusätzlich benötigte Rohrleitung etwas aufwendiger. Im allgemeinen kann aber auch für einen solchen Trockner zur Dampferzeugung die im Bodenbereich vor¬ handene Kondensatmenge ausreichen, die durch Kondensation von Dampf an den Innenseiten der Kammerwände, insbesondere an Wärmebrücken, entsteht.
Die erfindungsgemäße Möglichkeit zum Trocknen von mit Zwi¬ schenleisten gestapeltem Schnittholz bei Unterdruck in einer vakuumfesten Trockenkammer, welche mit Ventilatoren zur Um¬ wälzung eines gasförmigen Trockenmediums, deren Wirkungs¬ richtung quer zur Längsachse der Kammer verläuft, mit einer Entfeuchtungseinrichtung (Kondensator), und mit einem oder mehreren Heizregistern ausgestattet ist, die sich über die Länge der Trockenkammer erstrecken, zeichnet sich dadurch aus, daß die Trockenkammer, vorzugsweise in Richtung ihrer Längsachse und /oder in Höhenrichtung in mehrere Stapelbe¬ reiche geteilt ist, und daß jedem Stapelbereich Mittel in Form von Meßwertgebern, Steuerungs- und/oder Regelapparatu¬ ren zur Einstellung einer individuellen Wärmezufuhr für den jeweiligen Stapelbereich zugeordnet sind.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung teilt die Trocknungskammer bevorzugt in Richtung ihrer Längsachse und/oder Höhe in mehrere Stapelbereiche, wobei diese Teilung jedoch nicht durch mehr oder weniger hermetisch abtrennende Zwischenwände erreicht ist, sondern eine Möglichkeit des Druckausgleichs durch Übergang des Trockenmediums zwischen den einzelnen Stapelbereichen belassen ist. Die Teilung ist vielmehr durch abschnittsweise wirksame Steuerungen der Ventilatoren und/ oder der Heizregister erreicht. Für diese abschnittsweise Steuerung sind jedem Stapelbereich Mittel in Form von Me߬ gebern, Steuerungs- und/oder Regelapparaturen zur Einstel-
BSβZBMϊT(REGEL,?*> lung eines individuellen Wärmestroms für den jeweiligen Sta¬ pelbereich zugeordnet.
Es ist daher zweckmäßig, daß das Heizregister aus zwei oder mehreren Teilregistern besteht, von denen jeder Teil ein se¬ parates Ventil zur Drosselung oder Sperrung des Heizmedium- Flusses in das Teilregister aufweist.
Für einen Trockner mit Verdampfungseinrichtung ist es zweck¬ mäßig, wenn für die den Heizregistern zuzuführende Verdamp¬ fungsflüssigkeit mindestens ein mit Austrittsöffnungen ver¬ sehenes Rohr, das sich über die Kammerlänge erstreckt, in der Nähe von den Teilregistern ange-ordnet ist und diese mit der Verdampfungsflüssigkeit versorgt, wenn der Dampfdruck in der Kammer erhöht werden soll.
Bei obenliegenden Heizregistern kann auch die ohnehin vor¬ handene Zwischendecke als Auffangvorrichtung für überschüs¬ sige Flüssigkeit verwendet werden. Mit seitlich angeordne¬ ten Heizregistern kann auch der Zwischenboden diese Funktion erfül len.
Für die Wiederverwendung des Kondensates als Verdampfungs¬ flüssigkeit und für die Zirkulation dieser Verdampfungs¬ flüssigkeit ist es vorteilhaft, wenn das Rohr für die Zufüh¬ rung von Verdampfungsflüssigkeit über eine Motorpumpe mit einem Reservoir des aus dem Holz stammenden Kondensats ver¬ bunden ist.
Für die Zirkulation der Verdampfungsflüssigkeit ist es wei¬ terhin zweckmäßig, wenn eine oben offene Auffangwanne unter¬ halb des Verdampfungsflüssigkeit dem benachbarten Heizregis¬ ter zuführenden Rohres angebracht ist, und wenn diese Wanne an einem Ende eine Öffnung aufweist, durch welche überschüs¬ sige Flüssigkeit in das Reservoir zurückfließen kann. Wenn die Beeinflussung der individuellen Trocknungsvorgänge ganz oder teilweise über die Ventilatoren vorgenommen wird, ist es notwendig, daß für jeden Trocknungsbereich mindestens ein Ventilator vorgesehen ist, und daß es Steuerungs- oder Regelungsvorrichtungen gibt, welche die Lauf- und Pausendau¬ er und/oder die Drehzahl der jedem Trocknungsbereich zuge¬ ordneten Ventilatoren kontrollieren.
Die Steuerung einzelner Ventilatoren erfolgt vorzugsweise durch einen zentralen Prozeßrechner.
Das Wesen der Erfindung ist nachstehend anhand von in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:
Fig.1 einen Längschnitt durch eine Trocknungskammer, Fig.2 einen Querschnitt durch diese Trocknungskammer Fig.3 einen Querschnitt durch eine andere Trocknungs¬ kammer Fig.4 einen Querschnitt durch eine weitere Trock¬ nungskammer
Die in der Zeichnung abgebildete vakuumfeste Trocknungs¬ kammer zum Trocknen von mit Zwischenleisten gestapeltem Schnittholz bei Unterdruck besteht aus einem langgestreckten zylindrischen Kessel 1, der an mindestens einer Stirnseite mit einem Tor 2 verschlossen ist. In diesem Kessel 1 sind Schienen 3 für Gleiswagen 4 eingebaut, welche die zu trok- knenden Schnittholzsta-pel 5 tragen. Oberhalb der Schnitt¬ holzstapel 5 befindet sich eine Zwischendecke 6, unterhalb der Schnittholzstapel 5 ein Zwischenboden 7, der von den Plattformen der Wagen 4 und seitlich an die Kesselwandungen anschließenden Bodenteilen gebildet ist. Zwischen den Platt¬ formen der Wagen 4 und diesen Bodenteilen verbleiben Spalte. Die Zwischendecke 6 erstreckt sich in ihrer Länge von einem Ende der Trocknungskammer 1 zum anderen Ende, an ihren Sei¬ ten reicht sie jedoch nicht an die Wandung des Trocknungs¬ kessels 1 heran, sondern beläßt soviel Platz, daß eine ring¬ förmige Strömung des Trocknungsmediums um die Längsachse des Kessels herum möglich ist. Diese Strömung verläuft durch die Stapel 5 entlang der Kesselwandung in den Raum 8 oberhalb der Zwischendecke 6 und von dort wieder entlang der Kessel¬ wand in den eigentlichen Trocknungsraum 9. Der Zwischenboden 7 erstreckt sich ebenfalls von einem Ende bis zum anderen Ende des Trocknungskessels 1 und reicht seitlich bis an die Kesselwandung heran. Der Raum 10 unterhalb des Zwischenbo¬ dens 7 ist jedoch nicht hermetisch von dem eigentlichen Trocknungsraum 9 abgetrennt, vielmehr kann das Trocknungsme¬ dium aus dem Raum 9 in den Raum 10 durch die Spalte seitlich der Plattformen der Wagen 4 eintreten. In diesem Raum 10 unterhalb des Zwischenbodens 7 befindet sich der Kondensator 12, der Raum 10 selbst dient als Reservoir für das am Kon¬ densator 12 erhaltene Kondensat.
Bei der in den Fig.1 und 2 abgebildeten Ausführungsform sind reversierbare Ventilatoren 13 zur Umwälzung des gasförmigen Trockenmediums in dem Raum 8 oberhalb der Zwischendecke 6 angeordnet, ihre Wirkungsrichtung verläuft quer zur Längs¬ achse des Kessels 1. Der Innenraum des Kessels 1 ist in meh¬ rere Stapelbereiche A,B,C,D und E geteilt. Ein mit Sprühvor¬ richtungen versehenes Rohr 15 erstreckt sich parallel zum Heizregister über die Länge der Trocknungskammer. Über ein oder mehrere Ventile 11 wird die Temperatur der Heizregis¬ terabschnitte 14 eingestellt.
Die Ventilatoren sind in gleichmäßigen Abständen oberhalb der Zwischendecke angeordnet. Dabei ist jeweils mindestens ein Ventilator einem Trocknungsbereich zugeordnet.
Meßstellen für die Holzfeuchte und/oder den Holzfeuchtegra' dienten sowie die Holztemperatur sind im Stapel vorgesehen
ERSATZBLATT(REGEL2^ Weiter sind Meßfühler für die Trockenmitteltemperatur in der Trockenkammer an einer oder beiden Seiten des Stapels ange¬ ordnet.
Unterhalb der Heizregister 14 und des Sprührohres 15 ist eine Auffangwanne 16 für nicht verdunstete Verdampfungsflüs¬ sigkeit angeordnet, von der ein Rohr 17 in den als Reservoir für Verdampfungsflüssigkeit und Kondensat dienenden Raum 10 führt. Aus diesem Raum 10 wird dann wieder die zur Verdamp¬ fung benötigte Flüssigkeit entnommen und mittels einer Pumpe 18 in das Sprührohr 15 gepumpt.
Die Heizregister 14 sind im Ausführungsbeispiel der Fig.1 und 2 im Raum 8 vor den reversierbaren Ventilatoren 13 ange¬ ordnet. Zu ihnen wird das Heizmedium über Ventile 11 zuge¬ führt, die an ein Heizmittelzuführungsrohr 22 angeschlossen sind.
Im Holzstapel 5 und im Raum 9 ist jeweils ein Meßwertgeber 20 angeordnet, um dem als Regler dienenden Prozessor die für die Prozeßführung erforderlichen Werte zu geben. Weitere nicht dargestellte Meßwertgeber sind vorgesehen, um die ver¬ schiedenen genannten Meßwerte zu erhalten.
Im Ausführungsbeispiel der Fi.3 sind die Heizregister 14 in der horizontalen Mittelebene des Kessels 1 angeordnet. Die Ventilatoren 13 sind seitlich vor den Schnittholzstapeln 5 angeordnet, sie können auch in zwei Ebenen übereinander angeordnet sein. Im Ausführungsbeispiel der Fig.4 sind die Heizregister 14 seitlich vor den Schnittholzstapeln 5 in zwei Ebenen übereinander angeordnet. Mit dieser Anordnung lassen sich Stapel in zwei Höhenbereiche teilen. Zusätzliche Ventilatoren 23, die nicht unbedingt notwendig sind, können bei Bedarf auch eine Strömungskomponente in Längsrichtung der Kammer erzeugen.
ERSATZBLÄΓT (REGEL 26)

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
Verfahren zum Trocknen von mit Zwischenleisten gesta¬ peltem Schnittholz oder anderen hygroskopischen plat¬ ten- oder stabförmigen Gütern bei Unterdruck in einer vakuumfesten Trockenkammer, welche mit Ventilatoren, deren Wirkungsrichtung quer zur Längsachse der Kammer verläuft, zur Umwälzung eines gasförmigen Trockenmedi¬ ums, mit einem oder mehreren Heizregistern, die sich über die Länge der Trockenkammer erstrecken, und mit einer Entfeuchtungseinrichtung (Kondensator) innerhalb oder außerhalb der Trockenkammer ausgestattet ist, dadurch gekennzeichnet, daß man die Trockenkammer, vorzugsweise in Richtung ihrer Längsachse und /oder in Höhenrichtung in mehrere Stapelbereiche teilt, und daß man die Wärmeübertragung von den Heizregistern in den einzelnen Bereichen jeweils gesondert in Abhän¬ gigkeit von Meßwerten der Trockenmitteltemperatur und/ oder der Holzfeuchte und /oder des Holzfeuchtegradien¬ ten und/oder der Holztemperatur regelt.
Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmezufuhr für einzelne Stapelbereiche durch die Heizleistung räumlich den jeweiligen Stapelberei¬ chen zugeordneter Teile des Gesamtheizregisters einge¬ stellt wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmezufuhr für einzelne Stapelbereiche durch die Drehzahl und/oder die Lauf- und Pausendauer und oder die Anzahl der im Betrieb befindlichen, räumlich zugeordneten Ventilatoren eingestellt wird.
ERSATZBLÄΓT(REGEL26V 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß durch zeitlich unsymmetrischen Venti lator-Rever- siertakt und/oder durch drehrichtungsabhängige Drehzahl an die (bezüglich der im Zeitmittel bevorzugten Trok- kenmittelströmungsrichtung) eintrittsseitige Stapel¬ hälfte mehr Wärme übertragen wird als an die austritts- seitige.
5. Verfahren nach Anspruch 1, zur Durchführung in einem Vakuumtrockner mit Verdampfungseinrichtung, dadurch gekennzeichnet, daß zur Verdampfung bestimmte Flüssigkeit über die gesamte Kammerlänge gleichmäßig auf wärmere und kühlere Heizregisterabschnitte aufgebracht wird.
6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zur Verdampfung benötigte Flüssigkeit einem Re¬ servoir des aus dem Holz stammenden Kondensats entnom¬ men wird.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 4 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß die an Heizregisterabschnitten, insbesondere kühle¬ ren Heizregisterabschnitten, nicht verdampfte Flüssig¬ keit aufgefangen und in das Reservoir zurückgeleitet wird.
8. Vorrichtung zum Trocknen von mit Zwischenleisten gesta¬ peltem Schnittholz oder anderen hygroskopischen plat¬ ten- oder stabförmigen Gütern bei Unterdruck in einer vakuumfesten Trockenkammer, welche mit Ventilatoren zur Umwälzung eines gasförmigen Trockenmediums, deren Wir¬ kungsrichtung quer zur Längsachse der Kammer verläuft,
ERSATZBLATT (REGEL 261 mit einer Entfeuchtungseinrichtung (Kondensator), mit einer Verdampfungseinrichtung und mit einem oder mehre¬ ren Heizregistern ausgestattet ist, die sich über die gesamte Länge der Trockenkammer erstrecken, dadurch gekennzeichnet, daß die Trockenkammer (1), vorzugsweise in Richtung ihrer Längsachse und /oder in Höhenrichtung in mehrere Stapelbereiche (A,B,C,D,E) geteilt ist, daß dabei eine Möglichkeit des Überganges des Trocken¬ mediums zwischen den einzelnen Stapelbereichen (A,B,C, D,E) belassen ist, und daß jedem Stapelbereich (A,B,C,D,E) Mittel in Form von Meßwertgebern, Steuerungs- und/oder Regelapparatu¬ ren zur Einstellung einer individuellen Wärmezufuhr für den jeweiligen Stapelbereich (A,B, C,D,E) zugeordnet sind.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Heizregister (14) aus zwei oder mehreren Teil¬ registern besteht, von denen jeder Teil ein separates Ventil (11) zur Drosselung oder Sperrung des Heizmedi¬ um-Flusses in das Teilregister aufweist.
10. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß jedem Stapelbereich (A,B,C,D) mindestens ein Venti¬ lator (13) zugeordnet ist und daß mittels einer geeigneten Steuer- oder Regelvor¬ richtung jederzeit die Einstellung des gewünschten Be¬ triebszustandes der einem Trocknungsbereich zugeordne¬ ten Ventilatoren ermöglicht wird, unabhängig von den Betriebszuständen der Ventilatoren in anderen Berei¬ chen.
11. Vorrichtung nach Anspruch 8, ausgeführt als Vakuumtrok- kner mit Verdampfungseinrichtung, dadurch gekennzeichnet, daß für die den Heizregistern (14) zuzuführende Ver- -- dampfungsflüssigkeit mindestens ein mit Austrittsöff¬ nungen versehenes Rohr (15), vorzugsweise ein mit Sprühdüsen oder Bohrungen bestücktes Rohr, das sich über die Kammerlänge erstreckt, in der Nähe von Teilre¬ gistern angeordnet ist.
12. Vorrichtung nach Anspruch 10 und 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Rohr (15) für die Zuführung von Verdampfungs¬ flüssigkeit über eine Motorpumpe (18) mit einem Reser¬ voir (10) des aus dem Holz stammenden Kondensats ver¬ bunden ist.
13. Vorrichtung nach den Ansprüchen 9 und 10, dadurch gekennzeichnet, daß eine oben offene Auffangwanne (16) unterhalb des von Verdampfungsflüssigkeit besprühten Heizregisters (14) angebracht ist, und daß diese Wanne (16) an einem Ende eine Öffnung aufweist, durch welche überschüssige Flüssigkeit in das Reservoir (10) zurückfließen kann.
14. Vorrichtung nach den Ansprüchen 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein zusätzlicher Ventilator 23, dessen Wirkungsrichtung sich in Längsrichtung der Trockenkam¬ mer erstreckt, seitlich neben dem Stapel (5) angeordnet ist.
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