EP0852221A2 - Verfahren zum Trocknen von Klärschlamm - Google Patents

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EP0852221A2
EP0852221A2 EP97890251A EP97890251A EP0852221A2 EP 0852221 A2 EP0852221 A2 EP 0852221A2 EP 97890251 A EP97890251 A EP 97890251A EP 97890251 A EP97890251 A EP 97890251A EP 0852221 A2 EP0852221 A2 EP 0852221A2
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EP
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sewage sludge
gas
sludge
carbon dioxide
dewatered
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Johann Weinberger
& P Machowetz & Partner Consulting Ziviltechniker Gesellschaft mbH M
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    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/28—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption
    • C02F1/281—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption using inorganic sorbents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C02F11/14—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents
    • C02F11/143—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents using inorganic substances
    • C02F11/145—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening with addition of chemical agents using inorganic substances using calcium compounds
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies
    • Y02W10/37—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies using solar energy

Definitions

  • the invention relates to a method for drying sewage sludge, in which Sewage sludge pre-dewatered mechanically by pressing, centrifuging or the like and / or calcium compounds are added after the preliminary dewatering.
  • the invention is therefore based on the object of a method of the aforementioned Specify the way that a rational sewage sludge drying possible if possible low foreign matter and in the most energy-saving way up to the highest dry matter content allowed.
  • the invention solves this problem in that by the pre-dewatered and a calcium compound, preferably quicklime and / or lime milk, mixed sewage sludge carbon dioxide-containing gas is leaked, so that in the sewage sludge Distributed calcium hydroxide with the carbon dioxide content in the sewage sludge penetrating gas completely carbonated and that still contained in the sewage sludge and water created during carbonation with the sewage sludge escaping gas is removed as a carrier material.
  • a calcium compound preferably quicklime and / or lime milk
  • the invention uses the knowledge that the calcium hydroxide by absorbing carbon dioxide from the penetrating gas according to the reaction equation Ca (OH) 2 + CO 2 ⁇ CaCO 3 + H 2 O slowly hardened to calcium carbonate, whereby on the one hand the calcium carbonate itself increases the dry matter and facilitates the penetration of the sewage sludge with gas and on the other hand through this carbonation the structure of the encrusted water cells created during the mechanical dewatering within the sewage sludge is broken up so that the residual water contained in the sewage sludge together with the water of reaction from the carbonation process is taken up and discharged by the gas passing through the sewage sludge as the carrier material.
  • the carbonation of the calcium hydroxide distributed in the sewage sludge leads to a gas-permeable consistency of the pre-dried sewage sludge, which allows the gaseous carrier material to be infiltrated and infiltrated, comparable to a diffusion process, and thus enables the moisture still present to be removed.
  • the gas may only apply a slight excess pressure, for example 50 mbar, to the sewage sludge in order not to open any channel-shaped flow paths, for example in the edge region of the reaction vessel, since the air flowing through such channels cannot absorb and remove the moisture from the sewage sludge to the desired extent .
  • the carbonation of the calcium hydroxide within the sewage sludge leads to an increased porosity of the material, which allows the sludge to penetrate and penetrate with gaseous medium and thus ensures the highest possible degree of drying in a surprisingly simple way. Since the carbon dioxide-containing gas may only act on the sewage sludge with a relatively low overpressure and the drying process without additional external heat or mechanical comminution u. Like. Is done, the smallest amounts of energy for fan operation u.
  • the pre-dewatered sewage sludge before the gas is applied already dried sewage sludge mixed in so that the dry matter content without Enlargement of the foreign mass fraction is increased, which increases the porosity and Air permeability of the mass even and improve and the drying process expires expires. Doing so can achieve the best results drying sewage sludge and dry sewage sludge up to a ratio of 1: 1 can be easily mixed.
  • any gas containing carbon dioxide can be used to apply gas to the sewage sludge, but air or exhaust gases from a combustion process are preferably used, so that no separate gas treatment devices are required.
  • ambient air about 0.03% by volume of CO 2 is available for the carbonation process and correspondingly larger proportions of moisture carrier material, and when using exhaust gases from a combustion process, for example an engine, more than 10% by volume of CO 2 is present , with which the carbonation process can be influenced accordingly.
  • the amount of exhaust gas is too small, ambient air can be mixed in and suitable gas exposure to the sewage sludge can be ensured.
  • the carbonated and dried sewage sludge can be used in many different ways Be further used, for example by incineration with or without addition of household waste or the like, by combustion in the course of cement production or also through glazing, but it is particularly advantageous if the drying process is integrated in a biological cycle, in which the from the pre-drainage resulting centrate water and the exhaust air from the gas admission acidic laundry, for example using sulfuric acid and the waste product of this laundry, e.g. B. diammon sulfate, with dried sewage sludge mixed and the mixture used as a fertilizer for olives or the like is, the exhaust gases of a biogas or vegetable oil-operated engine for gas admission of the sewage sludge can be used.
  • the drying process is integrated in a biological cycle, in which the from the pre-drainage resulting centrate water and the exhaust air from the gas admission acidic laundry, for example using sulfuric acid and the waste product of this laundry, e.g. B. diammon sulfate, with
  • the absolute amount of sewage sludge was only achieved by adding quicklime, but not increased by the use of dried sewage sludge.
  • the use of dried sewage sludge completely reduces the volume assign freshly pressed sewage sludge, d. H. half of the standpipe was with freshly pressed sewage sludge with a dry matter content of 37.5% and correspondingly filled with 62.5% water content, which is a fill level of approx. 75 cm corresponds.
  • the fill level decreased by approx. 33 cm. If both values are related to each other, this results in one at least 40% volume reduction.
  • the increase in dry matter viewed from 37.5% to 93.5% more than 50% water was removed, which equates to is with a 50% weight reduction.
  • Excess sludge is machined, for example by means of a decanter, from 0.3 to 1.0% dry matter to about 8% dry matter and placed in a digester 1, where about a third of the sludge dry matter is broken down as fermentation gas in an anaerobic stage. Nitrogen and phosphorus essentially redissolved in the form of ammonium or phosphate and the Digester gas FG arrives in a combined heat and power plant 2 for the generation of electricity and heat.
  • Thickened excess sludge now passes from the digester 1 into a storage tank 3, from which storage tank KS sewage sludge with approx. 5% TS in a centrifuge 4 is introduced, the sewage sludge before and / or after centrifuging KS quicklime BK and a flocculant, preferably polymers PO be added.
  • the sewage sludge is kept in the centrifuge 4 up to dry matter dewatered by more than 35% and the pH and temperature rise due to the extinguishing process of the quicklime.
  • the pre-dewatered sewage sludge KS then enters a reaction tank 5, in which it is mixed with already dried sewage sludge TK and an application exposed to gas containing carbon dioxide.
  • a gas containing carbon dioxide LA air LU and exhaust gas AG from power plant 2 are used and a blower 6 ensures an overpressure of about 500 mbar.
  • the calcium hydroxide, which is in the mixture of to be dried and dry sewage sludge KS + TK is distributed with the carbon dioxide content of the pressurized gas carbonated, the seeping gas as the carrier material the moisture contained in the sludge and the reaction moisture absorbs and discharges the carbonation process.
  • centrate water ZW obtained from the centrifuge 4 which has high NH 4 -N contents and high PO 4 -P concentrations, is passed to a washing device 7 in order to avoid back loads of the sewage treatment plant, where it together with the exhaust air AB from the reaction vessel 5 is treated by an acid wash with the addition of sulfuric acid SS.
  • a fertilizer DM is formed which, with the exception of potassium, meets the entire nutritional requirements of oil fruits OF, such as rapeseed, linseed, soybeans, sunflowers or the like, as well as other crops, such as corn.
  • the unesterified oil OL can be used to obtain fuel for the power station 2
  • the press cakes TK can also be used for the pig fattening SM Biomass power plant or the like can be used further.

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Abstract

Bei einem Verfahren zum Trocknen von Klärschlamm wird dieser mechanisch durch Pressen, Zentrifugieren od. dgl. vorentwässert und vor undloder nach dem Vorentwässem mit Kalziumverbindungen versetzt. Um auf rationellste Weise höchste Trocknungsgrade zu erreichen, wird durch den vorentwässerten und mit einer Kalziumverbindung, vorzugsweise Branntkalk undloder Kalkmilch, versetzten Klärschlamm kohlendioxidhaltiges Gas durchsickern gelassen, so daß das im Klärschlamm verteilte Kalziumhydroxid mit dem Kohlendioxidanteil des in den Klärschlamm eindringenden Gases vollständig karbonatisiert und das im Klärschlamm noch enthaltene und beim Karbonatisieren entstehende Wasser mit dem aus dem Klärschlamm wieder austretenden Gas als Trägermaterial abgefördert wird.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Trocknen von Klärschlamn, bei dem Klärschlamm mechanisch durch Pressen, Zentrifugieren od. dgl. vorentwässert und vor und/oder nach dem Vorentwässern mit Kalziumverbindungen versetzt wird.
Unter Klärschlamm werden die aerob bzw. anaerob stabilisierten Reststoffe biologischer Abwasserreinigungsanlagen verstanden, welche Klärschlämne einen Feststoffgehalt von nur wenigen Vol.% aufweisen und aus über 90 Vol.% Wasser bestehen. Um Klärschlämme weiterverwendbar oder auch nur deponierbar zu machen, müssen sie auf einen Trockensubstanzgehalt von mehr als 30 % gebracht werden, wozu diese Klärschlämme unter Zugabe von Flockungsmitteln mechanisch entwässert, beispielsweise zentrifugiert und dann mit Branntkalk versetzt werden (DE 26 17 964 A, DE 31 28 673 C). Entwässerungen bis zu Trockensubstanzgehalten von über 40 % sind bisher kaum möglich, wenn die wärmetechnischen Behandlungsverfahren wegen ihres Energiebedarfes oder die chemischen Trocknungsverfahren wegen ihres hohen Fremdstoffbedarfes vermieden werden sollen. Ein mechanisches Entwässern ist durch die Ausbildung von Wasserzellen in den Schlammassen begrenzt, welche eingeschlossenen Zellen auch durch gesteigerte Druckbelastungen nicht mehr geöffnet werden können und zu einer Entwässerungsgrenze bei Trockensubstanzgehalten von ca. 35 bis 40 % führen.
Der Zusatz von Branntkalk zum Klärschlamm dient neben dem Trocknungseffekt auch zur Hygienisierung, wobei zur Unterbindung biologischer Aktivitäten ein hoher pH-Wert erforderlich ist. Um dann allerdings den Klärschlamm beispielsweise als Düngemittel einsetzen zu können, muß der pH-Wert wieder reduziert werden, wozu es ebenfalls bekannt ist, den getrockneten und pelletisierten Klärschlamm mit kohlendioxidhaltigem Gas durch ein Karbonatisieren zu neutralisieren (DE 31 28 673), was allerdings bisher keine Erhöhung des Trockensubstanzgehaltes mit sich bringt.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs geschilderten Art anzugeben, das ein rationelles Klärschlammtrocknen unter Einsatz möglichst geringer Fremdsubstanzen und auf energiesparendste Weise bis zu höchsten Trockensubstanzgehalten erlaubt.
Die Erfindung löst diese Aufgabe dadurch, daß durch den vorentwässerten und mit einer Kalziumverbindung, vorzugsweise Branntkalk und/oder Kalkmilch, versetzten Klärschlamm kohlendioxidhaltiges Gas durchsickern gelassen wird, so daß das im Klärschlamm verteilte Kalziumhydroxid mit dem Kohlendioxidanteil des in den Klärschlamm eindringenden Gases vollständig karbonatisiert und das im Klärschlamm noch enthaltene und beim Karbonatisieren entstehende Wasser mit dem aus dem Klärschlamm wieder austretenden Gas als Trägermaterial abgefördert wird.
Die Erfindung nutzt die Erkenntnis, daß das Kalziumhydroxid durch Aufnahme von Kohlendioxid aus dem eindringenden Gas gemäß der Reaktionsgleichung Ca (OH)2 + CO2 → CaCO3 + H2O langsam zu Kalziumkarbonat erhärtet, wobei einerseits das Kalziumkarbonat selbst die Trockenmasse erhöht und das Durchdringen des Klärschlamms mit Gas erleichtert und anderseits durch dieses Karbonatisieren die Struktur der bei der mechanischen Entwässerung entstandenen verkrusteten Wasserzellen innerhalb des Klärschlamms aufgebrochen wird, so daß das im Klärschlamm enthaltene Restwasser zusammen mit dem Reaktionswasser aus dem Karbonatisierungsvorgang von dem durch den Klärschlamm hindurchwandernden Gas als Trägermaterial aufgenommen und ausgebracht wird. Die Karbonatisierung des im Klärschlamm verteilten Kalziumhydroxids führt zu einer gasdurchlässigen Konsistenz des vorgetrockneten Klärschlammes, die ein mit einem Diffundiervorgang vergleichbares Ein- und Durchsickern des gasförmgien Trägermaterials erlaubt und damit den Abtransport der noch vorhandenen Feuchtigkeit ermöglicht. Das Gas darf dabei nur mit geringem Überdruck, beispielsweise 50 mbar, den Klärschlamm beaufschlagen, um keine kanalförmigen Durchströmwege, beispielsweise im Randbereich des Reaktionsbehälters, zu öffnen, da die solche Kanäle durchtrömende Luft die Feuchtigkeit aus dem Klärschlamm nicht im gewünschten Ausmaß aufnehmen und abtransportieren kann. Wie Versuchsreihen eindeutig bewiesen haben, führt das Karbonatisieren des Kalziumhydroxids innerhalb des Klärschlammes zu einer gesteigerten Porigkeit des Materials, die das Ein- und Durchdringen des Schlamms mit gasförmigem Medium erlaubt und somit einen höchstmöglichen Trocknungsgrad auf überraschend einfache Weise zu erreichen gewährleistet. Da das kohlendioxhältige Gas nur mit verhältnismäßig geringem Überdruck auf den Klärschlamm einwirken darf und der Trocknungsvorgang ohne zusätzliche äußere Wärmezufuhr oder mechanische Zerkleinerungen u. dgl. erfolgt, sind geringste Energiemengen für den Ventilatorbetrieb u. dgl. ausreichend, um in einfachen Reaktionsbehältern, die beispielsweise einen luftdurchlässigen Boden für die Gasbeaufschlagung aufweisen, die Durchführung des Trocknungsverfahrens zu ermöglichen, wozu noch kommt, daß durch die eingesetzten Kalziumverbindungen der gewünschte Hygienisierungs- und dann durch das Karbonatisieren auch ein Neutralisierungseffekt gleichzeitig mit dem Trocknungsvorgang gegeben ist.
Wird als Kalziumverbindung Branntkalk dem Klärschlamm zugegeben, verbessert sich der Trocknungsvorgang, da Branntkalk beim Löschen gemäß der Reaktionsgleichung CaO + H2O → CaOH2 + 15,3 kcal
Wasser aus dem Klärschlamm aufnimmt und dabei zu einer Wärmeentwicklung führt, die neben einer Verdampfung von Feuchtigkeit vor allem auch zu einer weiteren Sterilisierung und Hygienisierung führt. Das entstehende Kalziumhydroxid wird dann beim nachfolgenden Beaufschlagen mit kohlendioxidhältigem Gas karbonatisiert und erbringt im Endeffekt wieder den entsprechenden Trocknungsgrad. In Abhängigkeit verschiedener Pararmeter, wie Menge der zugesetzten Kalziumverbindungen, Art und Dauer der Gasbeaufschlagung u. dgl. können so Trockensubstanzgehalte von über 90 % erreicht werden, wobei Reaktionszeiten bei der Gasbeaufschlagung des Schlammes von einigen Tagen genügen. Dabei wird zweckmäßigerweise auf eine maschinelle Entwässerung bzw. Vorentwässerung des Klärschlammes bis zu einem Trockensubstanzgehalt von 35 bis 40 % geachtet, was eine Gasdurchsickerung und damit einen raschen Fertigtrocknungsvorgang begünstigt und die Zugabe von Kalziumverbindungen braucht einen Mengenbereich zwischen 18 und 25 Vol.%, bezogen auf CaO und Trockensubstanz, nicht zu übersteigen. Mit den erreichbaren hohen Trockensubstanzgehalten kann das Volumen des vorentwässerten Klärschlammes um ca. 40 % und das Gewicht um ca. 50 % verringert werden und es entsteht ein hygienisiertes, trockenes, pH-neutrales und weitgehend geruchloses Produkt, das dementsprechend aufwandsarm transportiert, deponiert oder bevorratet und mit oder ohne Zusatzmittel als Düngemittel für die Landwirtschaft verwendet werden kann.
Vorteilhafterweise wird dem vorentwässerten Klärschlamm vor der Gasbeaufschlagung bereits getrockneter Klärschlamm zugemischt, so daß der Trockensubstanzanteil ohne Vergrößerung des Fremdmassenanteils erhöht wird, wodurch sich die Porösität und Luftdurchlässigkeit der Masse vergleichmäßigen und verbessern lassen und der Trocknungsvorgang beschleunigt abläuft. Dabei können zum Erreichen bester Ergebnisse zu trocknender Klärschlamm und trockener Klärschlamm bis zu einem Mengenverhältnis von 1: 1 ohne weiteres vermischt werden.
Zur Gasbeaufschlagung des Klärschlamms kann grundsätzlich jedes kohlendioxidhaltige Gas Verwendung finden, vorzugsweise werden allerdings Luft oder Abgase aus einem Verbrennungsprozeß verwendet, so daß keine eigenen Gasaufbereitungseinrichtungen erforderlich sind. Beim Einsatz von Umgebungsluft stehen etwa 0,03 Vol.% CO2 für den Karbonatisierungsprozeß zur Verfügung und entsprechend größere Anteile an Feuchtigkeits-Trägermaterial, beim Einsatz von Abgasen aus einem Verbrennungsprozeß, beispielsweise einem Motor, sind mehr als 10 Vol.% CO2 vorhanden, womit auch der Karbonatisierungsablauf entsprechend beeinflußbar ist. Selbstverständlich kann bei zu geringer Abgasmenge Umgebungsluft zugemischt und für eine geeignete Gasbeaufschlagung des Klärschlammes gesorgt werden.
An sich kann der karbonatisierte und getrocknete Klärschlamm auf verschiedenste Weise weiterverwertet werden, etwa durch eine Verbrennung mit oder ohne Zugabe von Hausmüll od. dgl., durch eine Verbrennung im Zuge einer Zementherstellung oder auch durch Verglasung, doch besonders vorteilhaft ist es, wenn das Trocknungsverfahren in einem biologischen Kreislauf eingebunden wird, bei dem das aus der Vorentwässerung anfallende Zentratwasser und die Abluft der Gasbeaufschlagung einer sauren Wäsche, beispielsweise unter Einsatz von Schwefelsäure, unterworfen werden und das Abfallprodukt dieser Wäsche, z. B. Diammonsulfat, mit getrocknetem Klärschlamm vermischt und die Mischung als Düngemittel für Olfrüchte od. dgl. verwendet wird, wobei die Abgase eines biogas- oder pflanzenölbetriebenen Motors zur Gasbeaufschlagung des Klärschlammes genutzt werden. Dienen hier die mit dem entstehenden Düngemittel behandelten Ölfrüchte als Rohmaterial für den Brennstoff des Ölmotors und werden die beim Ölpressen entstehenden Preßkuchen in der Schweinemast od. dgl. weiterverarbeitet, ergibt sich praktisch ein geschlossener Kreislauf, der keine Rückbelastung durch Stickstoff und Phosphor aus der Schlammbehandlung mit sich bringt und zu einer hohen Wirtschaftlichkeit der Kläranlagen führt.
Testversuch:
Ausgefaulter Klärschlamm mit einem Trockensubstanzgehalt von 4,7% und dementsprechend 95,3% Wassergehalt wurde mit 11 kg Branntkalk/m3 Faulschlamm (Anmerkung: Mittelbrand, t60Wert 4 bis 7 Minuten = Ablöschzeit) in einem Rührbehälter durchmischt und kurz vor Entritt in die Zentrifuge mit einem Polymermittel (ZETAG 78%FS40 = kationisches Copolymerisat aus Aminacrylat und Acrylamid dispergiert in raffiniertem hochreinem Mineralöl), und zwar 80 Liter-1%ige Polymerlösung/m3 Faulschlamm versetzt. Bei einer Drehzahl von ca.: 3000 U/Min wurde der Trockensubstanzgehalt durch Zentrifugalkraft auf 37,5% und dementsprechend 62,5% Wassergehalt im Austrag aus der zentrifuge angehoben. Weiters wurde ein Standrohr aus PVC mit einem Durchmesser von 185 mm und einer Höhe von 1,5 m, mit einem Gemisch aus getrocknetem Klärschlamm, der aus vorhergehenden Versuchen stammte und einen Trockensubstanzgehalt von 91,9% (8,1% Wassergehalt) aufwies, und frisch abgepreßtem Klärschlamm mit einem Trockensubstanzgehalt von 37,5% (62,5% Wassergehalt s. o.) im Verhältnis 1 : 1 vermischt und bis auf eine Höhe von 1,5 m aufgefüllt. Der Trockensubstanzgehalt der Mischung wurde mit 71,5% gemessen. Die Vermischung wurde zur Verbesserung der Durchströmbarkeit des Reaktionsgutes bzw. zur Überwindung der "Leimigen Phase" durchgeführt. Das Standrohr war mit einem doppelten Boden (Höhe ca. 5 cm), in welchem sich 3 Einblasdüsen befanden, versehen. Über eine kleine Kompressoranlage wurde kontinuierlich komprimierte Umgebungsluft mit ca. 300 - 400 mbar über diese Düsen eingeblasen. Nach einwöchiger Versuchszeit wurde das Standrohr vollständig entleert, wobei sich herausstellte, daß das Material durchgehend getrocknet war. Der Trockensubstanzgehalt des Endproduktes lag sowohl bei kleineren als auch bei größeren Teilchen (Durchmesser von 1 mm - 3 cm) bei 93,5% (6,5% Wässergehalt). Der Verlauf der Volumensverminderung kann anhand der Veränderung der Füllstandshöhe im Laufe des Versuchszeitraumes dargestellt werden:
  • Füllstandshöhe am 1. Tag: 1,50 m
  • Füllstandshöhe am 2. Tag: 1,45 m
  • Füllstandshöhe am 3. Tag: 1,40 m
  • Füllstandshöhe am 4. Tag: 1,35 m
  • Füllstandshöhe am 5. Tag: 1,18 m
  • Füllstandshöhe am 6. Tag: 1,17 m
  • Füllstandshöhe am 7. Tag: 1,17 m
    • Die absolute Menge an Klärschlamm wurde lediglich durch den Zusatz von Branntkalk, nicht jedoch durch den Einsatz von getrocknetem Klärschlamm erhöht. Durch den Einsatz von getrocknetem Klärschlamm ist die Volumensverminderung zur Gänze dem frischgepreßten Klärschlamm zuzuordnen, d. h. die Hälfte des Standrohres war mit frischgepreßtem Klärschlamm mit einem Trockensubstanzgehalt von 37,5% und dementsprechend 62,5% Wässergehalt befüllt, was einer Füllstandshöhe von ca. 75 cm entspricht. Die Füllstandshöhe verminderte sich im Untersuchungszeitraum um ca. 33 cm. Werden beide Werte in ein Verhältnis zueinander gesetzt, so ergibt dies eine mindest 40%ige Volumensverminderung. Wird weiters der Anstieg der Trockensubstanz von 37,5% auf 93,5% betrachtet, so wurden mehr als 50% Wasser entfernt, was gleichzusetzen ist mit einer 50%igen Gewichtsverminderung.
    Abschließend wurde eine geringe Menge des getrockneten Gutes in destilliertem Wasser aufgeschlämmt und der ph-Wert mit 8,3 gemessen.
    In der Zeichnung ist der Erfindungsgegenstand an Hand eines Verfahrensschemas näher veranschaulicht.
    Anfallender Überschußschlamm wird maschinell, beispielsweise mittels eines Dekanters, von 0,3 bis 1,0 % Trockensubstanz auf ca. 8 % Trockensubstanz eingedickt und in einen Faulturm 1 eingebracht, wo ungefähr ein Drittel der Schlammtrockensubstanz in einer anaeroben Stufe als Faulgas abgebaut wird. Stickstoff und Phosphor werden dabei im wesentlichen in Form von Ammonium bzw. Phosphat rückgelöst und das Faulgas FG gelangt zur Strom- und Wärmegewinnung in ein Blockheizkraftwerk 2.
    Eingedickter Überschußschlamm gelangt nun aus dem Faulturm 1 in einen Vorlagebehälter 3, aus welchem Vorlagebehälter Klärschlamm KS mit ca. 5 % TS in eine Zentrifuge 4 eingebracht wird, wobei vor und/oder nach dem Zentrifugieren dem Klärschlamm KS Branntkalk BK und ein Flockungshilfsmittel, vorzugsweise Polymere PO zugesetzt werden. In der Zentrifuge 4 wird der Klärschlamm bis zu Trockensubstanzgehalten von mehr als 35 % vorentwässert und der pH-Wert und die Temperatur steigen durch den Löschvorgang des Branntkalkes stark an.
    Der vorentwässerte Klärschlamm KS gelangt anschließend in einen Reaktionsbehälter 5, in dem er mit bereits getrocknetem Klärschlamm TK vermischt und einer Beaufschlagung mit kohlendioxidhältigem Gas ausgesetzt wird. Als kohlendioxidhältiges Gas LA wird Luft LU und Abgas AG aus dem Kraftwerk 2 verwendet und ein Gebläse 6 sorgt für einen Beaufschlagungsüberdruck von ca. 500 mbar. Dadurch wird innerhalb des Reaktionsbehälters 5 das Kalziumhydroxid, das in der Mischung aus zu trocknendem und trockenen Klärschlamm KS + TK verteilt ist, mit dem Kohlendioxidgehalten des Beaufschlagungsgases karbonatisiert, wobei das durchsickernde Gas als Trägermaterial die im Schlamm enthaltene Feuchtigkeit und die Reaktionsfeuchtigkeit aus dem Karbonatisierungsprozeß aufnimmt und austrägt. Bei einer Mischung im Mengenverhältnis von 1 : 1 zwischen zu trocknendem Klärschlamm KS und trockenem Klärschlamm TK und einer Zumischung von ca. 25 Vol.% CaO werden bei einer Reaktionszeit von etwa einer Woche und einem Energieaufwand, der sich allein durch den Gebläsebetrieb ergibt, Trockensubstanzgehalte von mehr als 90 % erzielt.
    Das aus der Zentrifuge 4 anfallende Zentratwasser ZW, das hohe NH4-N-Gehalte und höhe PO4-P-Konzentrationen aufweist, wird zur Vermeidung von Rückbelastungen der Kläranlage in eine Wascheinrichtung 7 geleitet, wo es zusammen mit der Abluft AB aus dem Reaktionsbehälter 5 durch eine saure Wäsche unter Zusatz von Schwefelsäure SS behandelt wird.
    Das aus der Wascheinrichtung 7 anfallende Waschprodukt WP, beispielsweise Diammonsulfat (NH4) 2 SO4, wird über einen Zwischenbehälter 8 in einem Mischer 9 dem getrockneten Klärschlamm TK zugemischt und es entsteht ein Düngemittel DM, das mit Ausnahme von Kalium den gesamten Nährstoffbedarf von Ölfrüchten OF, wie Raps, Lein, Soja, Sonnenblumen od. dgl. sowie anderen Feldfrüchten, wie Mais, abdeckt. Werden diese Ölfrüchte OF geerntet und nach entsprechender Trocknung und Lagerung in einem Lagerbehälter 10 einer Mühle 11 zum Kaltpressen zugeführt, läßt sich mit dem anfallenden unveresterten Öl OL Treibstoff für das Kraftwerk 2 gewinnen, und auch die anfallenden Preßkuchen TK können für die Schweinemast SM, ein Biomassekraftwerk od. dgl. weiterverwendet werden.
    Es kommt zu einer ökologischen und ökonomischen Klärschlammverwertung, wobei das bei der Verbrennung von Biogas bzw. Pflanzenöl anfallende Kohlendioxid teilweise als Kalziumkarbonat im Klärschlamm gebunden wird. Außerdem wird beim Anbau von Raps und Verwendung von Diammonsulfat auch der Schwefelbedarf der Frucht abgedeckt. Darüber hinaus entstehen keine Rückbelastungen der Kläranlagen durch Stickstoff und Phosphor aus der Schlammbehandlung, womit sich die Baukosten der Kläranlage minimieren. Werden die einzelnen Verfahrensschritte entsprechend aufeinander abgestimmt, ist es möglich, die Klärschlamm-Gasbeaufschlagung ohne zusätzliche Energie vorzunehmen und einen autarken Schlammkreislauf zu erreichen, der nicht auf eine allgemeine landwirtschaftliche Entsorgung, Deponierung oder Verbrennung angewiesen ist.

    Claims (5)

    1. Verfahren zum Trocknen von Klärschlamm, bei dem Klärschlamm mechanisch durch Pressen, Zentrifugieren od. dgl. vorentwässert und vor und/oder nach dem Vorentwässern mit Kalziumverbindungen versetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß durch den vorentwässerten und mit einer Kalziumverbindung, vorzugsweise Branntkalk und/oder Kalkmilch, versetzten Klärschlamm kohlendioxidhaltiges Gas durchsickern gelassen wird, so daß das im Klärschlamm verteilte Kalziumhydroxid mit dem Kohlendioxidanteil des in den Klärschlamm eindringenden Gases vollständig karbonatisiert und das im Klärschlamm noch enthaltene und beim Karbonatisieren entstehende Wasser mit dem aus dem Klärschlamm wieder austretenden Gas als Trägermaterial abgefördert wird.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Klärschlamm mit einem Trockensubstanzgehalt von ca. 30 bis 40 Vol.% gasbeaufschlagt wird.
    3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß dem vorentwässerten Klärschlamm vor der Gasbeaufschlagung bereits getrockneter Klärschlamm zugemischt wird.
    4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß als kohlendioxidhaltiges Gas Luft und/oder Abgase aus einem Verbrennungsprozeß verwendet werden.
    5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, gekennzeichnet durch seine Einbindung in einen biologischen Kreislauf, bei dem das aus der Vorentwässerung anfallende Zentratwasser und die Abluft der Gasbeaufschlagung einer sauren Wäsche, beispielsweise unter Einsatz von Schwefelsäure, unterworfen werden und das Abfallprodukt dieser Wäsche, z. B. Diammonsulfat, mit getrocknetem Klärschlamm vermischt und die Mischung als Düngemittel für Ölfrüchte od. dgl. verwendet wird, wobei die Abgase eines biogas- oder pflanzenölbetriebenen Motors zur Gasbeaufschlagung des Klärschlammes genutzt werden.
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